Ph.D. O.D. Samarin, egyetemi docens,
Moszkvai Állami Építőmérnöki Egyetem, Moszkva
A cikk meglehetősen egyszerű és pontos összefüggéseket mutat be a melegvíz-fogyasztás óránkénti szabálytalanságának együtthatójára, amely szükséges a melegvíz-ellátó rendszerek (HMV) és a fűtési hálózatok hőcserélő berendezéseinek kiszámításához.
Mint ismeretes, a melegvíz-rendszerekben a víz fűtésére szolgáló hőcserélők, valamint a külső fűtési hálózatok csővezetékei a melegvíz hőellátásának független szabályozása és a fűtési és szellőztetési igények esetén a maximális óránkénti fogyasztásra számítanak. meleg víz és ennek megfelelően hő. Ebben az esetben gyakran használják a K h melegvíz óránkénti egyenetlen fogyasztási együtthatójának fogalmát, amelynek segítségével a normatív átlagos napi vízfogyasztáson keresztül meghatározható a szükséges átfolyás.
A K h paraméterhez könnyű egy kifejezést írni a víz második és óránkénti áramlási sebességének kiszámítására vonatkozó szabályok alapján, összhangban a szerző által a munkában levont következtetésekkel, és lehetővé teszi számunkra, hogy analitikai függőséget javasoljunk:
Az ilyen függőségek nagyon hasznosak lennének mind a tervezési gyakorlatban, mind az oktatási folyamat egyszerűsítése szempontjából. Nem igényelnek hivatkozást referenciatáblázatokra és nomogramokra, ami nagyon értékes, mivel adatforrásként való felhasználásuk csak kézi számításokhoz kényelmes.
Az NP termék, amely az egyidejűleg bekapcsolt szaniterek számának matematikai elvárásában játszik szerepet, az objektum egészére nézve a nyilvánvaló kifejezéssel kereshető meg:
Ebben az esetben az ilyen számú zárványnak megfelelő vízáramlás rendelkezésre állása, pl. annak a valószínűsége, hogy a tényleges fogyasztás nem haladja meg egy készülék vízfogyasztásának és az NP paraméternek a szorzatát 0,5.
Itt q h ru - melegvíz-fogyasztás fogyasztónként óránként a legmagasabb vízfogyasztás, l/h; q h hr , m - átlagos melegvíz fogyasztás óránként fogyasztónként, hetente a fűtési időszakban, l/h; q h hr , mh =q h um /24, ahol q h um az átlagos napi melegvíz fogyasztás fogyasztónként hetente a fűtési időszakban, l/nap. Az U paraméter a létesítmény melegvíz fogyasztóinak teljes száma, a q o , hr érték pedig egy szaniter készülék óránkénti melegvízfogyasztása (diktálás), l/h. Ugyanakkor meg kell jegyezni, hogy az óránkénti egyenetlenségi együttható meghatározásához a P vízbehajtható eszközök bekapcsolásának valószínűsége, valamint az N létesítményben lévő készülékek teljes száma nem bír közvetlen jelentéssel. , mivel az összes számított arány nem tartalmazza ezeket, hanem csak a (2) képlettel függetlenül kiszámítható NP szorzatukat. Ez azért történik, mert az N értéket is tartalmazza a P kiszámításának kifejezése, ezért szorozva csökken.
Figyelembe kell azonban venni, hogy az (1) K np képletében kapott és az írásban használt analitikus kifejezések általában csak P-re érvényesek.<0,1 или при любом значении P, но для числа приборов N, превышающего 200, поскольку разработаны на основе анализа . Конечно, при существующем уровне нормативных расходов горячей воды, а также N и U, величина P, даже часовая, обычно не превышает 0,1, а значения N<200 могут встретиться только для небольших объектов, преимущественно нежилого назначения. Однако для общности предлагаемых рекомендаций целесообразно рассмотреть и другой вариант. С помощью источника нетрудно установить, что расчетные расходы воды в этом случае будут всегда меньше, чем при P<0,1 или N>200, tehát az (1) kifejezés megadja az egyenetlenségi együtthatót a kezdeti adatok bármely tartományára, némi margóval. Ugyanakkor már N>20 és P esetén<0,2, что соответствует подавляющему большинству наблюдаемых на практике случаев, такой запас не превышает 10% и быстро уменьшается с дальнейшим ростом N, что вполне находится в пределах обычной точности инженерных расчетов.
Célszerű a Knp együtthatót a Kh határérték korrekciójaként bemutatni végtelen számú fogyasztó esetén, ami megegyezik, amint jól látható, a hru/q h um értékkel. Fizikai jelentése az egyidejűleg bekapcsolt vízhajtogató eszközök számának m matematikai elvárásának és a matematikai elváráshoz képest megháromszorozott szórásának összegéhez kapcsolódik. Az m valószínűségi változó normál eloszlásának körülményei között ez megfelel a 0,99865-nek megfelelő számított áramlási sebesség szükséges biztosításának, azaz. a vízellátás esetleges bizonytalansága legfeljebb havi 1 óra. Ha NP<100, начинает сказываться влияние фактической конечности числа испытаний, приводящее к отклонению вероятности, рассчитываемой для имеющей на самом деле место биномиальной схемы, от ее предельного уровня, соответствующего нормальному распределению. Это отклонение учитывается за счет введения в соотношение (1) дополнительного поправочного множителя A. Ясно, что Knp всегда больше единицы, и тем существеннее, чем меньше произведение NP. Зависимость Knp при NP от 2 до 100, построенная по соотношению (1), приведена на рис. 1 (сплошная линия).
Mivel q h ru \u003d 10 l / h és q h um \u003d 105 l / nap. legfeljebb 12 emelet magasságú, zuhanyzóval felszerelt fürdőkádas lakóépületekhez, amelyek több mint 12 emelettel rendelkeznek, és megnövekedett javítási követelményekkel q h ru = 10,9 l / h és q h um = 115 l / nap. , a q h ru /q h um értéke mindkét esetben 2,28 lesz. Ebben az esetben az ábrán. 1 ábrázolt Kh (szaggatott vonal). Könnyen belátható, hogy az itt kapott értékek gyakorlatilag nem térnek el a -ban megadottaktól.
Ha az óránkénti melegvíz qo, hr fogyasztást használjuk diktáló készülékhez - zuhanyozáshoz 200 l/h mennyiségben, akkor megállapítható, hogy a lakosok száma 1000 főben. NP=50 szintnek felel meg legfeljebb 12 emeletes épületeknél és NP=54,5 - 12 emelet feletti épületeknél. Ekkor az (1) képlet szerinti egyenetlenségi együttható 3,28, illetve 3,22. A számítás U=1000-nél a Kh=3,27 értéket adja, azaz. (1) szerinti számítás 1-2%-ot meg nem haladó hibához vezet, ami az egyenetlenségi együttható fogalmának közelítését tekintve, a fogyasztók egy bizonyos átlagos halmazára és általánosított jellemzőire összpontosítva, nagyon jó mutató. . Az NP többi értéke esetében a kép meglehetősen hasonló.
Érdekes az a kérdés is, hogyan változnak az (1) kifejezések, ha elfogadjuk a becsült áramlás egy másik rendelkezését. Jelenleg ez nagyon lényeges, hiszen az az álláspont ésszerűnek tűnik, hogy ez a rendelkezés függjön a lakások osztályától (gazdasági, üzleti, elit stb.) és az ebből fakadó különféle vízellátási megbízhatósági követelményektől. A valószínűségelméletből az következik, hogy ebben az esetben a Knp képletében szereplő numerikus együtthatónak meg kell változnia, amelyet általános esetben a következőképpen írunk le:
Itt Pn az elfogadott vízellátási bizonytalanság, ierf egy speciális függvény (inverz valószínűségi integrál). Ha feltételezzük, hogy a Zn azon órák száma havonta, amely alatt a vízellátás megszakítása megengedett, akkor Pn nyilvánvalóan az egység töredékeiben egyenlő Zn / 720, vagy százalékban Zn / 7,2. Ebben az esetben azonban D meghatározásához a valószínűségi integrál táblázatait kell használni, például a from. Az igazán érdekes 0,075 és 0,44% közötti Рн tartományban, amely havi 0,55 és 3,2 óra közötti esetleges ellátáshiánynak felel meg, a következő formában kaphat közelítést:
D=2,37-0,314.ln(Рn), (4)
ahol a Рн-t százalékban kell helyettesíteni. ábra segítségével grafikusan ábrázolható a függőség (4). 2.
Ami az A korrekciós tényezőt illeti, amely figyelembe veszi, hogy az egyidejűleg megnyitott vízcsapok száma véges, a vízhozamok közvetlen kiszámítása a szerző által kidolgozott számítógépes programmal, a független tesztek eredeti binomiális sémájával, majd az ezt követő összehasonlítás A (3) képlet adataival az A paraméter figyelembevétele nélkül kapott eredmények azt mutatják, hogy az Рн szóban forgó variációs tartományában az A fenti kifejezése 1%-ot meg nem haladó hibával továbbra is érvényes marad. És csak kis NP érték (kevesebb, mint 3,5) és jelentős vízellátási bizonytalanság (több mint 0,25%) esetén az eltérés észrevehetőbbé válik, és az A együttható némi túlbecslésének irányába, azaz. az eredményt némi ráhagyással kapjuk meg. Figyelembe véve azonban az A kezdeti arányának inherens hibáját, amely kis mértékben csökkenti az áramlási sebességet az NP figyelembe vett tartományában, a teljes hiba csak NP-nél haladja meg az 1%-ot.<2 и Рн>0,32%.
Így meglehetősen egyszerű és pontos összefüggéseket kaptunk a melegvíz-fogyasztás óránkénti egyenetlenségének együtthatójára, amely a melegvíz-rendszerek és fűtési hálózatok hőcserélő berendezéseinek számításakor szükséges. A megfelelő képletek a valószínűségszámítás szempontjából indokoltak, és alkalmasak mérnöki számításokra, valamint kényelmesek az oktatási folyamatban való használatra.
Irodalom
1. Ionin A.A. stb. Hőellátás. - M.: Stroyizdat, 1982, 336 p.
2. SNiP 2.04.01-85* "Épületek belső vízellátása és csatornázása". - M.: GUP TsPP, 2000.
3. Tervezői útmutató. Belső szaniter-technikai eszközök. 2. rész Vízellátás és csatornázás / Szerk. I. G. Staroverova és Yu.I. Schiller. - M.: Stroyizdat, 1990, 248 p.
4. Samarin O.D. A hideg- és melegvíz-ellátó rendszerek vízfogyasztásának kiszámításáról // Hőellátási információs rendszer RosTeplo.ru - www.rostep-lo.ru.
5. Sevastyanov B.A. Valószínűségi modellek. - M.: Nauka, 1992, 176 p.
6. Matskevich I.P., Svirid G.P. Felsőfokú matematika: valószínűségszámítás és matematikai statisztika. - Minszk: Felsőiskola, 1993, 271 p.
Közzétett: 05.12.2010 | |Szervezetünkhöz 2004 folyamán érkeztek olyan pályázatok, amelyekben lakó- és középületek hőellátását szolgáló kazánházi műszaki javaslatok kidolgozására került sor, amelyekben a melegvíz-ellátás terhelései nagymértékben eltértek (lefelé) az azonos fogyasztókra korábban kértektől. Ez volt az oka annak, hogy a jelenlegi SNiP-kben szereplő, a melegvíz-ellátás (HMV) terhelésének meghatározására szolgáló módszereket és a gyakorlati alkalmazásuk során fellépő lehetséges hibákat elemeztem.
E.O. SIBIRCO
Jelenleg a melegvíz-ellátás hőterhelésének meghatározására vonatkozó eljárást az SNiP 2.04.01-85 * „Épületek belső vízellátása és csatornázása” normatív dokumentum szabályozza.
Az SNiP 2.04.01–85 * 3. szakasza szerinti becsült melegvíz-fogyasztás (maximális másodperc, maximális óránkénti és átlagos óránkénti) és hőáramok (hőteljesítmény) óránkénti átlagos és maximális vízfogyasztás melletti meghatározására szolgáló módszer az SNiP 2.04.01–85 * 3. szakasza szerint alapul. a megfelelő költségek vízhajtogató eszközökön (vagy hasonló eszközök csoportján, utólagos átlagolással) történő kiszámításáról és egyidejű használatuk valószínűségének meghatározásáról.
Az SNiP-ben megadott összes szolgáltatási táblázat, amely a különféle fajlagos fogyasztási arányokra stb. tartalmaz adatokat, csak az egyes eszközökön keresztüli áramlási sebesség és azok működési valószínűségének kiszámítására szolgál. Nem alkalmazhatók a fogyasztói szám alapján, a fogyasztók számának a fajlagos fogyasztással való szorzatával történő költségek meghatározására! Pontosan ez a fő hiba, amelyet sok számológép elkövet a melegvíz-ellátás hőterhelésének meghatározásakor.
A számítási módszertan bemutatása az SNiP 2.04.01–85 * 3. szakaszában nem egyszerű. A számtalan latin felső és alsó index bevezetése (amelyek az angol megfelelő kifejezésekből származnak) még nehezebbé teszi a számítás jelentésének megértését. Nem teljesen világos, hogy miért történt ez az orosz SNiP-ben - elvégre nem mindenki beszél angolul, és könnyen társítja az indexet " h"(angolról forró- forró), index " c"(angolról hideg- hideg) és " tot"(angolról teljes- eredmény) a megfelelő orosz fogalmakkal.
A hő- és tüzelőanyag-igény számításánál előforduló standard hiba szemléltetésére egy egyszerű példát hozok. 114 fős lakosságszámú 45 lakásos lakóházhoz szükséges a HMV terhelés meghatározása. A HMV ellátó vezetékben a víz hőmérséklete 55°C, a hideg víz hőmérséklete télen -5°C. Az érthetőség kedvéért tegyük fel, hogy minden lakásban két hasonló vízpont található (mosdó a konyhában és mosdó a fürdőszobában).
Az I. számítási lehetőség hibás (többször találkoztunk ezzel a számítási módszerrel):
Az SNiP 2.04.01–85 * kötelező 3. függelékének „A fogyasztók vízfogyasztási normái” táblázata szerint az „Lakás típusú lakóépületek: 1500-1700 mm hosszú fürdőkádakkal, zuhanyzóval felszerelt” esetében meghatározzuk a az egy lakosra jutó melegvíz fogyasztás óránként a legmagasabb vízfogyasztás egyenlő q hhr, u = 10 l/h Továbbá minden nagyon egyszerűnek tűnik. Házonkénti teljes melegvíz fogyasztás a legnagyobb vízfogyasztás órájában, a lakosságszám alapján 114 fő: 10 fő. 114 = 1140 l/h.
Ekkor a hőfogyasztás a legnagyobb vízfogyasztás órájában egyenlő lesz:
ahol U- a házban lakók száma; d a víz sűrűsége, 1 kg/l; Val vel- a víz hőkapacitása, 1 kcal/(kg °C); t h - melegvíz hőmérséklet, 55°C; t c a hideg víz hőmérséklete, 5°C.
A ténylegesen ezen számítás alapján megépült kazánház egyértelműen nem tudott megbirkózni a melegvíz-ellátás terhelésével a melegvíz-elemzés csúcspontjaiban, amit a ház lakóinak számos panasza is bizonyít. Hol itt a hiba? Ez abban rejlik, hogy ha figyelmesen elolvassa az SNiP 2.04.01–85 * 3. szakaszát, kiderül, hogy a mutató q A 3. mellékletben megadott hhr, u a számítási módszerben csak a szaniter készülékek működési valószínűségének meghatározására szolgál, és a melegvíz óránkénti maximális térfogatáramot egészen másként határozzák meg.
II. számítási lehetőség - szigorúan az SNiP módszertan szerint:
1. Határozza meg az eszköz valószínűségét.
,
ahol q hhr,u = 10 l - a 3. függelék szerint az ilyen típusú vízfogyasztókra; U\u003d 114 fő - a házban lakók száma; q h0 \u003d 0,2 l / s - a 3.2. bekezdésnek megfelelően lakó- és középületek esetében megengedett ez az érték az eszközök műszaki jellemzőinek hiányában; N- a melegvizes szaniterek száma, az általunk lakásonként elfogadott két vízvételi pont alapján:
N= 45 . 2 = 90 szerelvény.
Így kapjuk:
R= (10 x 114)/(0,2 x 90 x 3600) = 0,017.
2. Most határozzuk meg a szaniter készülékek használatának valószínűségét (a készülék normál óránkénti vízfogyasztással való ellátásának képességét) a becsült óra alatt:
,
ahol P- az eszköz előző bekezdésben meghatározott működési valószínűsége, - P= 0,017; q h0 \u003d 0,2 l / s - második vízáramlás, egy eszközhöz kapcsolódóan (az előző bekezdésben is használt); q h0,óra - a készülék óránkénti vízfogyasztása, a 3.6 pontnak megfelelően, adott készülék műszaki jellemzőinek hiányában megengedett q h0,hr = 200 l/h, akkor:
.
3. Mióta P h kisebb, mint 0,1, további táblázatot alkalmazunk. A 4. függelék 2. pontja szerint határozzuk meg:
nál nél 
.
4. Most meg tudjuk határozni az óránkénti maximális melegvíz-fogyasztást:
.
5. Végül meghatározzuk a HMV maximális hőterhelését (hőáram a maximális vízfogyasztás időszakára a maximális fogyasztás órájában):
,
ahol K ht - hőveszteségek.
A hőveszteségeket a számított terhelés 5%-ának tekintjük.
.
Az első számítás eredményének több mint kétszeresét kaptuk! A gyakorlati tapasztalatok azt mutatják, hogy ez az eredmény sokkal közelebb áll egy 45 lakásos lakóház tényleges melegvíz igényéhez.
Összehasonlításképpen megadhatja a régi módszer szerinti számítás eredményét, amelyet a legtöbb referencia-irodalomban megadnak.
lehetőség III. Számítás a régi módszer szerint. A lakossági épületek, szállodák és általános kórházak melegvíz-ellátásának maximális óránkénti hőfogyasztását a fogyasztók számában (az SNiP IIG.8-62 szerint) az alábbiak szerint határozták meg:
,
ahol k h - a melegvíz óránkénti egyenetlen fogyasztásának együtthatója, például a táblázat szerint. 1.14. pontja a „Vízfűtési hálózatok kialakítása és üzemeltetése” című kézikönyv (lásd 1. táblázat); n 1 - a fogyasztók becsült száma; b - az 1 fogyasztóra jutó melegvíz-fogyasztás mértéke az SNiPa IIG.8-62i vonatkozó táblázatai szerint 1500-1700 mm hosszú fürdőszobákkal felszerelt apartman típusú lakóépületek esetén 110-130 l / nap; 65 - meleg víz hőmérséklete, ° С; t x - hideg víz hőmérséklete, ° С, elfogadjuk t x = 5 °C.
Így a melegvíz maximális óránkénti hőfogyasztása egyenlő lesz:
.
Könnyen belátható, hogy ez az eredmény majdnem egybeesik a jelenlegi módszerrel kapott eredménnyel.
A legmagasabb vízfogyasztás lakosonkénti óránkénti melegvíz-fogyasztási arányának alkalmazása (például "1500-1700 mm hosszú fürdőkáddal rendelkező lakás jellegű lakóépületeknél" q hhr == 10 l/h), amely az SNiP 2.04.01–85* „Épületek belső vízellátása és csatornázása” kötelező 3. függelékében szerepel, tilos a melegvíz-ellátáshoz szükséges hőfogyasztást annak szorzásával meghatározni. a lakosok számával és a hideg-meleg víz hőmérséklet-különbségével (entalpiájával). Ezt a következtetést mind az adott számítási példa, mind az oktatási irodalomban erre utaló közvetlen utalás igazolja. Például az egyetemi tankönyvben a "Hőellátás" szerk. A.A. Ionina (M.: Stroyizdat, 1982) a 14. oldalon ezt olvassuk: „... Az óránkénti maximális vízfogyasztás Góra max nem keverhető a legmagasabb vízfogyasztású óránkénti normál vízfogyasztással G i.h. Ez utóbbi bizonyos határként a vízhajtogató eszközök működési valószínűségének meghatározására szolgál, és egyenlővé válik Góra max csak végtelenül sok vízszerelvény mellett. A régi módszer szerinti számítás sokkal pontosabb eredményt ad, feltéve, hogy a napi melegvíz-fogyasztási arányokat a régi SNiP megfelelő táblázataiban megadott tartományok alsó határára alkalmazzák, mint az "egyszerűsített" számítás, amelyet sok számológép használ. az aktuális SNiP használatával hajtsa végre.
A 3SNiP 2.04.01–85 * függelék táblázatának adatait kifejezetten a vízhajtogató eszközök működési valószínűségének kiszámításához kell használni, amint azt a jelen SNiP 3. szakaszában meghatározott módszertan megköveteli, majd meghatározza a bhr-t és kiszámítja a melegvíz-ellátás hőfogyasztása. Az SNiP 2.04.01–85 * 3.8. bekezdésében foglalt megjegyzéssel összhangban az ipari vállalkozások segédépületei esetében az érték q hr a zuhanyhasználat és a háztartási és ivási szükségletek összegeként határozható meg, a kötelező 3. számú melléklet szerint a vízfogyasztók száma szerint a legtöbb műszakban.
Hello barátok! A melegvíz egyenetlen fogyasztásának jellemzőire olyan kifejezést használnak, mint a Kh óránkénti egyenetlenségi együttható. Az óránkénti egyenetlenség együtthatóját a következő képlet határozza meg: Kch = Qmax HMV/Qavg HMV = 24*Gmax óra/Gavg nap. Általánosságban elmondható, hogy az óránkénti egyenetlenségi együttható fontos és szükséges érték. Befolyásolja a hőellátás szabályozási módszerének megválasztását, és részt vesz a melegvíz-fogyasztás mennyiségének kiszámítására szolgáló képletben is. A számításokban gyakran a Kch standard értékét, amely 2,4, behelyettesítik a képletbe. Általánosságban igen, ez a szám a tervezési szabványokban javasolt, így ennek helyességét nem vitatjuk. De a véleményem az ábráról, ha a számítást egy nagy épületcsoportra végezzük, akkor Kf = 2,4 az óránkénti egyenetlenségi együttható minimális értéke.
Ha megnézi a táblázatot, amely a különböző épülettípusok Cf értékeit mutatja, akkor láthatja, hogy az óránkénti egyenetlenségi együttható jelentősen eltérhet a különböző épületcsoportoknál. Ez a táblázat különösen megtekinthető N.K. „Vízfűtési hálózatok, referencia kézikönyv” című könyvében. Gromov, I. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, 1988, 7.2. táblázat, 86. o. Ezt az útmutatót ingyenesen letöltheti online. Megjegyezzük, hogy a lakás típusú lakóépületeknél a Cf hozzávetőlegesen 2,0, az ipari vállalkozások műhelyeinél pedig Cf = 9,6. Ilyen az értéktartomány.
Nézzük meg, hogyan számítják ki a tényleges óránkénti hullámossági tényezőt. Vegyük a központi fűtési pont (központi fűtési pont) hőenergia-mérőjének tényleges adatait. A fűtési szezon tényleges adatait a központi fűtési állomás hőmennyiségmérőjéből vettem, amely egy lakóövezet hőenergiáját számolja. A kerület melegvíz-ellátásának terhelése Qmax HMV = 14,986 Gcal/h. A területen a lakóházak mellett három óvoda, gyógyszertár, takarékpénztár, üzletek, fogorvosi rendelő is található. Íme a vízfogyasztási adatok:
január, G1 (ellátási fogyasztás) = 241829,55 tonna; G2 (visszaáramlás) = 214615,00 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 27214,55 tonna.
február, G1 (ellátási fogyasztás) = 219253,30 tonna; G2 (visszaáramlás) = 191136,40 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 28116,9 tn.
március, G1 (ellátási fogyasztás) = 244222,10 tonna; G2 (visszaáramlás) = 211269,70 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 32952,40 tonna.
április, G1 (ellátási fogyasztás) = 242529,54 tonna; G2 (visszaáramlás) = 208075,50 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 34454,04 tonna.
május (1-től 15-ig), G1 (ellátási fogyasztás) = 118918,37 tonna; G2 (visszaáramlás) = 101563,85 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 17354,52 tonna.
október (3-tól 31-ig), G1 (szállítási fogyasztás) = 241579,55 tonna; G2 (áramlási sebesség a visszatérőben) = 210018,38 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 31561,17 tonna.
november, G1 (ellátási fogyasztás) = 234745,42 tonna; G2 (visszaáramlás) = 203446,18 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 31299,24 tonna.
december, G1 (ellátási fogyasztás) = 245033,26 tonna; G2 (visszaáramlás) = 215893,64 tonna; Ggws (HMV fogyasztás) = 29139,62 tonna.
Mint fentebb írtam, a Kch óránkénti egyenetlenség együtthatóját a következő képlettel számítják ki: Kch \u003d 24 * Gmax óra / Gavg nap,
ahol Gmax óra a melegvíz-ellátás vízfogyasztása, amely megfelel a melegvíz-szolgáltatás maximális óránkénti terhelésének, t/h. A Gmax óra a számított Qmax melegvíz-ellátásból számítható ki egy lakóterületre. Qmax melegvíz = 14,986 Gcal/óra. G max óra \u003d Qmax melegvízellátás * 1000 / (t melegvízellátás-tkhv) \u003d (14,986 * 1000) / (65-5) = 249,76 tonna / óra.
Gav nap - napi melegvíz-ellátás vízfogyasztása, a vizsgált hónap átlagában, t / nap.
Végezzük el a számítást januárra, januárban 31 nap van:
G szerda nap= 27214,55/31 = 877,89 tonna/nap;
Kch = 249,76 * 24 / 877,89 \u003d 6,83.
Végezzük el a számítást februárra, februárban 28 nap van:
G szerda nap= 28116,9/28 = 1004,175 tonna/nap;
Kch = 249,76 * 24 / 1004,175 \u003d 5,97.
A hátralévő hónapok kiszámítása ugyanígy történik.
Kch = Kch1*j1 + Kch2*j2 + ... Kchn*jn/j1+j2+...jn;
ahol j egy hónap időtartama napokban. Kch \u003d 6,83 * 31 + 5,97 * 28 + 5,6 * 31 + 5,2 * 30 + 5 * 15 + 5,3 * 28 * 5,75 * 30 +6,38*31 / 31 31+30+15+28+30+31 = 5,84.
Így a lakott területen a fűtési szezonban a tényleges (nem szabványos) óránkénti egyenetlenségi együttható egyenlő lesz Cr = 5,84. Ezen a tényleges Cf számítását befejezettnek tekintjük.
A szakasz tartalma
A melegvíz-ellátó rendszerek műszaki és technológiai berendezések összessége, amelyek a meleg ivóvíz készítésére, szállítására és elosztására szolgálnak a forrástól a fogyasztói vízcsapig. A melegvíz-ellátó rendszerek berendezéseinek összetétele a rendszerek centralizáltságának mértékétől függ. A melegvíz-ellátó rendszereket a melegvíz-készítés központosításának mértékétől függően központosított, csoportos, helyi és egyéni rendszerre osztják. A legnagyobb központosítás a hőellátó rendszerekből közvetlen melegvíz-bevétellel (nyitott hőellátó rendszerek) érhető el. Ebben az esetben a melegvíz és a hőellátó rendszerek hőhordozója azonos tulajdonságokkal rendelkezik. Ebben az esetben a hűtőfolyadéknak teljes mértékben meg kell felelnie a követelményeknek. A melegvíz előállítása technológiai berendezésekben történik a hőellátó rendszerekben hőhordozóként használt víz előállítására. Ezeket az egységeket általában a hőtermelés forrásánál telepítik. A kazánházak és a hőerőművek vízkezelési rendszereit hasonlóképpen tárgyaljuk. A nyílt hőellátó rendszerek megkülönböztető jellemzője a melegvíz-akkumulátor jelenléte a rendszerben, amelyet a rendszer hőellátásának kiegyenlítésére terveztek, amelynek egyenetlenségeit a vízfogyasztás napi egyenetlenségei magyarázzák.
Zárt hőellátó rendszerekben az egyes fogyasztói csoportok melegvíz-készítése központi fűtési pontokon (CHP) történik, ahol a hőellátó rendszer forrásából származó hőáram, valamint a közműből és ivóvízből érkező minőségi ivóvíz. az ellátórendszereket kombinálják. Az egyedi hőforrással rendelkező lakóépületekben (helyi rendszerekben) a melegvíz előállítása helyi melegvíz-berendezésekben történik. Az egyedi melegvíz-ellátó rendszereket olyan műszaki eszközök alapján alakítják ki, amelyek lehetővé teszik a kívánt állapotú melegvíz elkészítését közvetlenül a fogyasztónál. De még ebben az esetben is a melegvíz készítéséhez hőre és ivóminőségű vízre van szükség.
2.4.1., 2.4.2
A melegvíz-ellátás vízfogyasztása (és ennek következtében a hő) nagyon egyenetlen természetű, mind a nap, mind a hét folyamán, és minden fogyasztótípus esetében a napi és heti fogyasztásnak van néhány jellemzője. Például a lakóépületek melegvíz-fogyasztásának napi két maximuma van (lásd 2.4.1. ábra), míg az iskolákban csak egy (lásd 2.4.2. ábra). A melegvízellátás legnagyobb terhelése a lakott területeken általában szombaton, az ipari területeken pedig csütörtökön történik. Ugyanakkor minél több egyéni heterogén fogyasztó csatlakozik a hőellátó rendszerhez, annál kevésbé egyenletes a terhelése.
Rizs. 2.4.1. Lakóterület napi melegvízellátási ütemezése:
a - átlagos vízfogyasztás napja; b - a maximális vízfogyasztás napja
Így a melegvíz-rendszerek tervezésének módszerei a központosítás mértékétől függően eltérőek. A tervezés tárgyai lehetnek mind a rendszer egésze, mind annak egyes elemei.
A központosított rendszerek újonnan épített hőforrásainak kapacitásának meghatározásával és a hozzájuk tartozó berendezések kiválasztásával kapcsolatos tervezési feladatoknál a számított hőmennyiségek számítása annak átlagos heti, átlagos napi és átlagos óraköltsége szerint történik.
Rizs. 2.4.2. Az iskolák napi és heti egyenetlen melegvíz-fogyasztásának jellemzői
Egyedi lakó-, középületek és ipari épületek, illetve azonos típusú épületcsoport használati melegvíz ellátásának átlagos heti hőfogyasztását (átlagos heti hőterhelés), kW, a fűtési időszakban a
| Q g.z cf.s \u003d 1,2M (a + b) (t g -t x.s) c p cf / n c, | (2.84) |
ahol M a fogyasztók becsült száma; a a melegvízellátáshoz szükséges vízfogyasztás mértéke t g = 55 0 С / fő / nap hőmérsékleten, kg / (nap × fő), melegvízellátással rendelkező épületben élve. Az épületek komfortfokától függően elfogadott; b - t g = 55 0 С, kg (l) hőmérsékletű melegvíz fogyasztás középületekre, a környék egy lakosára vonatkoztatva; pontosabb adatok hiányában b = 25 kg/nap/fő szedése javasolt, kg / (nap × fő); c p cf =4,19 kJ/(kg×K) - víz fajlagos hőkapacitása átlagos hőmérsékletén t cf = (t g -t x.z) / 2; t x.z - hideg víz hőmérséklete a fűtési időszakban (adat hiányában feltételezzük, hogy 5 0 С); n c - a melegvíz-ellátás hőellátásának becsült időtartama, s / nap; éjjel-nappali ellátással n c =24×3600=86400 s; Az 1,2 együttható figyelembe veszi az előfizetői melegvíz-ellátó rendszerekben a melegvíz kiszáradását.
A fűtés nélküli időszak átlagos heti hőfogyasztását a (2,84)-hez hasonló képlettel határozzuk meg azzal a különbséggel, hogy a téli időszakban a hideg víz hőmérséklete helyett a nyári időszakban a hideg víz hőmérséklete t ch.l. figyelembe kell venni (lásd a (2.85) képletet) Adatok hiányában a t ch.l-t +15 0 С-nak vesszük.
A 2.14. táblázat tartalmazza a különböző típusú fogyasztók melegvíz-ellátásának vízfogyasztási arányait (a és b).
A melegvíz hőmérsékletét a levételi pontokban a következő határok között kell tartani:
2.14. táblázat.
A melegvíz fogyasztás mértéke
| Fogyasztó | mértékegység | Fogyasztás | ||
| heti átlag a g.w cf1 , l/nap | naponta a legnagyobb vízfogyasztás a g.w cf2 , l/nap | maximum óránként, a g.w max , kg/h | ||
| Lakás típusú lakóépületek felszereltsége: mosdókagyló, mosdó és zuhanyzó ülő fürdők és zuhanyzók 1,5-1,7 m hosszú fürdőkádak és zuhanyzók |
1 lakos | 85 | 100 | 7,9 |
| Lakás jellegű lakóépületek 12 emelet feletti épületmagassággal, fokozott felszereltséggel | 1 lakos | 115 | 130 | 10,9 |
| Kollégiumok: közös zuhanyzókkal minden szobában zuhanyzóval közös konyhákkal és zuhanykabinokkal az emeleteken |
1 lakos | 50 | 60 | 6,3 |
| Szállodák, panziók és motelek közös fürdővel és zuhanyzóval | 1 lakos | 70 | 70 | 8,2 |
| Szállodák, panziók zuhanyzóval minden szobában | 1 lakos | 140 | 140 | 12 |
| Fürdőszobás szállodák privát szobákban: az összes szoba 25%-ában ugyanez 75%-ban minden szobában |
1 lakos | 100
150 180 |
100
150 180 |
10,4 |
| Kórházak: közös fürdőszobával és zuhanyzóval vizes helyiségekkel a kórtermek közelében fertőző |
1 ágy | 75 | 75 | 5,4 |
| Szanatóriumok és pihenőházak: káddal minden nappaliban zuhanyzóval minden nappaliban |
1 ágy | 120 | 120 | 4,9 |
| Poliklinikák és ambulanciák | Műszakonként 1 beteg | 5,2 | 6 | 1,2 |
| Mosodák: gépesített nem gépesített |
1 kg száraz ruhaneműt | 25 15 | 25 15 | 25 15 |
| Adminisztratív épületek | 1 működő | 5 | 7 | 2 |
| Oktatási intézmények (beleértve a felső és speciális tornatermek és büfék zuhanyzós intézményeit) | 6 | 8 | 1,2 | |
| Szakiskolák | 1 diák és 1 tanár | 8 | 9 | 1,4 |
| Vendéglátó egységek: főzéshez, étkezőben árusítva; ugyanazt otthon értékesítik. |
1 étel | 12,7 | 12,7 | 12,7 |
| A boltok: étel; készáruk. |
Műszakonként 1 dolgozó | 65 5 | 65 7 | 9,6 2 |
| Stadionok és edzőtermek: a nézők számára sportolóknak sportolóknak |
1. hely 1 testnevelés. 1 sportoló | 1 30 | 1 30 60 | 0,1 2,5 5 |
| Fürdők: szappanos vízben történő mosáshoz zuhany alatti öblítéssel; ugyanez a wellness eljárások fogadásával; zuhanykabin; fürdőszoba kabin. |
látogatás | - - - - | 120
240 360 |
120 |
| Zuhanyzók ipari vállalkozások háztartási helyiségeiben | Műszakonként 1 zuhany paraván | - | 270 | 270 |
A melegvíz fogyasztás mértékét a táblázat tartalmazza. 2.15, tg = 55 0 C hőmérsékletre hivatkozik. Eltérő tgi hőmérsékletű víz felhasználása esetén használati melegvíz-ellátásra annak fogyasztási mértékét az előfizetők normalizált vízmennyiségével való ellátásának állapotától határozzuk meg a képlet szerint.
ahol K nap max a hőfogyasztás napi egyenetlenségének együtthatója, figyelembe véve a melegvíz-fogyasztás és az elkészítéséhez szükséges hő egyenetlenségét a hét napjai szerint. Kísérleti adatok hiányában lakó- és középületeknél K nap max = 1,2, ipari épületeknél és vállalkozásoknál K nap max = 1 adás javasolt.
A számított (maximális óránkénti) használati melegvíz-ellátás hőfogyasztása, kW, megegyezik a legmagasabb vízfogyasztás napi átlagos órás hőfogyasztásával, szorozva az óránkénti egyenetlenségi együtthatóval, figyelembe véve az egyenetlen melegvíz-fogyasztást és az elkészítéséhez szükséges hő a nap óráiban:
|
ahol K h max a hőfogyasztás óránkénti egyenetlenségének együtthatója a legnagyobb vízfogyasztás napjára. Hozzávetőleges számításokhoz városokra és településekre vehető K h max = 1,7 ÷ 2,0, ipari épületekre és vállalkozásokra K h max = 2,5 ÷ 3,0.
A heti átlagos hőfogyasztás, a legnagyobb vízfogyasztás napja és a maximális óránkénti fogyasztás meghatározására szolgáló arányok a hőellátó rendszer forrásának teljesítményének felmérésére, a távfűtési rendszerben a melegvíz-tároló kiválasztására, a távfűtési rendszerben történő felhasználásra. a hőhordozó-hőmérséklet felárat a hőellátó rendszer forrásából történő hőkibocsátás hőmérsékleti ütemtervéhez, válassza ki a szivattyú teljesítményét a víz keringtetéséhez a fűtési rendszerben.
Épületcsoportot kiszolgáló új építésű központi fűtőegységek (CHP) és egy épületet kiszolgáló egyedi hőpontok (ITP) hőteljesítményének meghatározásával kapcsolatos tervezési feladatokra; a házon belüli melegvíz-rendszerek hidraulikus rendszereinek számításait és a hozzájuk tartozó berendezések kiválasztását használják maximális (számított) vízfogyasztás (hűtőfolyadék) a melegvíz-ellátó rendszer minden szakaszán keresztül.
A maximális (becsült) vízhozam kiszámítása a melegvíz-ellátó rendszert alkotó vízhajtogató berendezések működésének egyidejűségének meghatározására szolgáló valószínűségi módszeren alapul. Feltételezzük, hogy az eszközök működésének egyidejűségét jellemző események közönséges események, ezért engedelmeskednek a Poisson-eloszlási törvénynek. Figyelembe véve ezt a megjegyzést, a házon belüli vízvezetékek egyes szakaszaiban a vízfogyasztás kiszámításának algoritmusa a következő:
1. A teljes melegvíz-ellátó rendszer szakaszokra van felosztva, amelyeket hozzá kapcsolódó helyiségek jellemeznek, amelyekbe vízösszecsukható eszközök vannak beépítve.
2. Ezen helyiségek mindegyikénél meg kell határozni, hogy hány típusú vízhajtogató berendezés van beszerelve (A pom), valamint az összes típusú vízhajtogató berendezés száma (N pom). Ezek közül kiemelkednek azok a vízbehajtható berendezések, amelyek a melegvíz-ellátó rendszerre csatlakoznak (N g.v.i pom).
3. Minden w-edik típusú vízbehajtható eszközhöz a táblázatból. 2.15 keresse meg a melegvíz becsült második fogyasztását (g o.i \u003d g g.v.i p) egyetlen eszközzel, kg / s.
2.15. táblázat.
Melegvíz fogyasztás vízcsapokon keresztül
| A vízhajtogató berendezés neve | Másodlagos melegvíz-fogyasztás, g g.w.i kg/s | Óránkénti melegvíz fogyasztás, g x.v.i h, kg/h | Szabad fej a vízhajtogató berendezésnél, H v.p.i, m |
| Mosdó csapteleppel | 0,09 | 40 | 2 |
| Mosogató (mosogató) csappal és keverővel | 0,09 | 60 | 2 |
| Mosogató (vendéglátó egységekhez) keverővel | 0,2 | 280 | 2 |
| Kád csapteleppel (a kádhoz, mosdókagylóhoz és zuhanyzóhoz közös) | 0,18 | 200 | 3 |
| Zuhanykabin sekély zuhanytálcával és csapteleppel | 0,09 | 60 | 3 |
| Zuhanyzós csoportos telepítés csapteleppel | 0,14 | 230 | 3 |
| Bidé keverővel | 0,05 | 54 | 5 |
4. Meghatározásra kerül az ezekben a helyiségekben telepített vízhajtogató eszközöket használók (M g.v.i pom) létszáma (a lakásban lakók, a műhelyben dolgozók, az óvodába járó gyermekek stb.).
5. Az azonos fogyasztók által használt minden típusú készülék (például egy lakás összes lakója által használt mosdókagyló) esetében kiszámítják mindegyikük valószínűségét a maximális vízfogyasztás órájában:
| P melegvíz i \u003d a meleg levegő max * M pom / (g melegvíz i p * N melegvíz a szobában * 3600), | (2.89) |
ahol i a szóban forgó vízhajtogató berendezés típusának jelölése (indexe); a g.w max - egy személy melegvíz-fogyasztási aránya a szóban forgó helyiségben, maximális vízfogyasztás óránként, kg / (h × fogyasztó).
A lakossági, közipari és egyéb épületek vízfogyasztásának természetére vonatkozó megfigyelések statisztikai feldolgozása alapján meghatározott a g.v max értéket a táblázat tartalmazza. 2.14.
6. Minden olyan helyiségben telepített különböző típusú vízbehajtható berendezést, ahol ezeknek az eszközöknek az A pom-nak megfelelő típusainak száma ismert, feltételesen ki kell cserélni azonos számú, azonos típusú, egyenértékű egyenértékű eszközre, amelyek mindegyikén keresztül kiszámítják a melegvíz-fogyasztást:
Ha a melegvíz-ellátó rendszer szóban forgó szakaszán keresztül j azonos típusú helyiségben (például több különböző emeleti lakásban) felszerelt vízcsapokba kerül víz, akkor a valószínűség összértéke A melegvíz-ellátó rendszerben lévő berendezések működésének mértékét (P h.v.ac e. n) használják a telephelyre (2.91 szerint), azzal a különbséggel, hogy M pom helyett ΣM pom, N helyett pedig ΣM pom. pom, ΣN pom veszik. Ha azonban a telephelyen áthalad a melegvíz, különböző típusú j-edik helyiségekbe jutva (például a melegvíz a melegvíz-ellátó rendszer egy szakaszán megy keresztül, belépve lakásokba és üzletbe), akkor minden helyiségtípus esetében Kiszámítjuk az egyenértékű vízhajtogató eszközök működési valószínűségének saját értékét (P g.w.mag e.p és P g.v.kv e.p), és számításukhoz a (2,91) értéket, majd a valószínűség átlagos értékét használjuk. a szakaszhoz megtalálható:
9. A termékek számított értékei szerint az 1. ábrából. A 2.4.3. és 2.4.4. pontok alapján kiválasztjuk az α g.v együtthatók értékeit, majd a melegvíz maximális (számított) átfolyási sebességét a belső melegvíz-ellátó rendszer vizsgált szakaszán, amelyet szintén ún. a második legnagyobb áramlási sebességet (kg/s) határozzák meg:
| g g.v.c p =5g g.v.e.p α g.v., | (2.94) |
Az algoritmus megismétlődik a melegvíz-ellátó rendszer következő szakaszában. Általában a becsült vízhozam meghatározása a legtávolabbi fogyasztóktól induló telephelyeken kezdődik, és fokozatosan közelít a bemeneti ponthoz, pl. helyi vagy csoportos fűtési pontra. Így a melegvíz-ellátó rendszer becsült vízfogyasztására vonatkozó információkat összevonják, és a második áramlási sebesség utolsó számítását a központi fűtőállomás vagy az ITP melegvíz-ellátó rendszerének kimeneti csövére kell elvégezni. Ezt az értéket G g.v p (kg/s)-ként jelöljük.
2.4.3. ábra. Az α d.c együttható értékei P d.c > 0,1 és N d.c mellett.<200 шт. ábra.2.4.4. Az α g.c együttható értékei P g.v.-nél és bármely N g.v.-nél (a), valamint P g.v. >0,1 és N g.v. >200 db-nálábrán. A 2.4.5 mutatja a leggyakoribb sémákat a központi fűtésen vagy az IPT-n belüli melegvíz hőellátó rendszerekhez való csatlakoztatására.
A G g.v p víz második áramlási sebességével egyidejűleg meghatározzuk a melegvíz-ellátó rendszerben a víz átlagos óránkénti áramlási sebességét, kg / h:
Az összes vízáram felmelegítéséhez szükséges hőmennyiséget (kJ/h) a fűtés előtti és utáni entalpiák különbségeként határozzuk meg, azaz:
| Q g.v max.h \u003d Q g.v. p \u003d G.v. max.h (h g.v. -h h.v.) \u003d G.v. c x.c t x.c), | (2.97) |
ahol c h.w és c h.w a hideg és meleg víz fajlagos hőkapacitása, kJ / (kg × 0 С); t h.v és t h.v - meleg és hideg víz hőmérséklete 0 С; h.w és h.h.w a víz entalpiája melegítés után és előtt, kJ/kg.
Fájl:C:\Users\Samsung\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip image002.jpg
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Fájl:C:\Users\Samsung\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip image004.jpg
|
|||||||||||||||||||||||||||||
| ban ben. A melegvíz-ellátás és a hűtőfolyadék közvetlen vízbevitelének csatlakoztatásának sémája | |||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Melegvíz bojlerek. A zárt melegvíz-ellátó rendszerekben a víz melegítésére vízmelegítőket használnak, ahol fűtőközegként egy fűtőhálózatból származó hőhordozót, és hidegvíz-ellátó rendszerből melegítik az ivóvizet. Kétféle vízmelegítő használható: vízszintes héj és cső vagy lemez. A lemezes hőcserélőket egyre gyakrabban használják a melegvizes rendszerekben, míg a héj-csöves hőcserélők használata nem tilos. Héj-csöves szekcionált vízmelegítőkként javasolt a GOST 27590 szerinti víz-vízmelegítők használata, amelyek héj-cső típusú szakaszokból állnak, tartó válaszfalakkal egy 1,6 MPa nyomású hűtőfolyadékhoz. és legfeljebb 150 0 С hőmérsékletű (2.4.6. ábra), és a hűtőfolyadék a gyűrű alakú térbe kerül, és a felmelegített víz a csövekben.
A GOST 15518 szerinti vízmelegítőket lemezmelegítőként használták, de ezeket nem kifejezetten hőellátó rendszerekben való működésre tervezték. Nehézkesek és kevésbé hatékonyak az olyan cégek terveihez képest, mint az Alfa Laval, SVEP (lásd 2.4.7. ábra) és mások.
Rizs. 2.4.7. Egy lemezes vízmelegítő általános nézeteA vízmelegítő szabványos méretének kiválasztásához értékelni kell a fűtőfelületét. Kiszámítása a fűtési hálózat tápvezetékében lévő hőhordozó hőmérsékletén történik, amely megfelel a hőhordozó hőmérsékleti grafikon töréspontjának (lásd 2.6. bekezdés), vagy a hőhordozó minimális hőmérsékletén, ha nincs törés a hőmérsékleti grafikonon:
ahol Δt b és Δt m a fűtő és a fűtött közeg közötti nagyobb és kisebb hőmérsékletkülönbség a vízmelegítő bemeneténél vagy kimeneténél.
Egy adott esetben egyfokozatú melegvíz-fűtési rendszerrel
ahol τ 01 izl a hőhordozó hőmérséklete a fűtési hálózat tápvezetékében a hőhordozó hőmérsékleti grafikon töréspontjában, 0 С; τ g r - ugyanaz a melegvíz-melegítő után, amely egylépcsős séma szerint csatlakozik a fűtési hálózathoz, 0 С; t x az ivóvízellátó rendszerből érkező víz hőmérséklete a fűtési időszakban, 0 C; t g a fogyasztók melegvíz-ellátó rendszerébe belépő víz hőmérséklete a vízmelegítő kimeneténél egyfokozatú kapcsolási sémával, 0 С.
Ha melegvíz-tároló tartály van beépítve a melegvíz-ellátó rendszerbe, akkor Q g.v p \u003d Q g.v vö. Ha a melegvíz-ellátó csővezetékeken keresztüli hőveszteség jelentős, akkor Q g.v p \u003d Q g.v p * (1 + k mn, ahol k mn a melegvíz-ellátó csővezetékek relatív hővesztesége.
A vízmelegítő felületének méretének meghatározása után a szabványos méretét a műszaki jellemzőik táblázata alapján választjuk ki (lásd 2.16. táblázat).
2.16. táblázat.
A vízmelegítők műszaki jellemzői a GOST 27590 szerint
| Egy szakasz fűtőfelülete, [] m 2, hosszával, m | Egy szakasz hőteljesítménye, kW, hossz, m | A szelvénytest külső átmérője, []mm | Csövek száma egy szakaszban, [], db | A gyűrű alakú tér keresztmetszete, m 2 | A csövek keresztmetszete, m 2 | ||||
| sima csövek | Profilozott csövek | ||||||||
| 2 | 4 | 2 | 4 | 2 | 4 | ||||
| 0,37 | 0,75 | 8 | 18 | 10 | 23 | 57 | 4 | 0,00116 | 0,00062 |
| 0,65 | 1,32 | 12 | 25 | 15 | 35 | 76 | 7 | 0,00233 | 0,00108 |
| 0,93 | 1,88 | 18 | 40 | 20 | 50 | 89 | 10 | 0,00327 | 0,00154 |
| 1,79 | 3,58 | 40 | 85 | 50 | 110 | 114 | 19 | 0,005 | 0,00293 |
| 3,49 | 6,98 | 70 | 145 | 90 | 195 | 168 | 37 | 0,0122 | 0,00570 |
| 5,75 | 11,51 | 114 | 235 | 150 | 315 | 219 | 61 | 0,02139 | 0,00939 |
| 10,28 | 20,56 | 235 | 475 | 315 | 635 | 273 | 109 | 0,03077 | 0,01679 |
A hőcserélő kiválasztása után elvégezzük a kalibrációs hő- és hidraulikus számításokat. A hőcserélő méretének megválasztása eltérő lehet, ha a termikus vagy hidraulikus tervezési korlátok valamelyikének feltételei nem teljesülnek (például a hőcserélő nyomásvesztesége meghaladja a megengedett értékeket).
táblázatban. 2.17 mutatja a lemezes hőcserélők műszaki jellemzőit.
2.17. táblázat.
A lemezes hőcserélők műszaki adatai
Alfa Laval hőellátáshoz
| Index | Egységek | Nem szétválasztható forrasztott | Gumi tömítésekkel összecsukható | |||||
| SV-51 | SV-76 | SV-300 | M3-XFG | M6-MFG | M10-BFG | M15-BFG8 | ||
| lemezes fűtőfelület | m 2 | 0,05 | 0,1 | 0,3 | 0,032 | 0,14 | 0,24 | 0,62 |
| Méretek beszúrása | mm | 50×520 | 92×617 | 365×990 | 140×400 | 247×747 | 460×981 | 650×1885 |
| Minimális lemezvastagság | mm | 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
| A lemez súlya | kg | 0,17 | 0,44 | 1,26 | 0,24 | 0,8 | 1,35 | 2,95 |
| A víz mennyisége a csatornában | l | 0,047 | 0,125 | 0,65 | 0,09 | 0,43 | 1,0 | 1,55 |
| A lemezek maximális száma telepítésenként | PCS | 60 | 150 | 200 | 95 | 250 | 275 | 700 |
| Üzemi nyomás | MPa | 3,0 | 3,0 | 2,5 | 1,6 | 1,6 | 1,6 | 1,6 |
| Maximális hőmérséklet | 0 С | 225 | 225 | 225 | 130 | 160 | 150 | 150 |
| Beépítési méretek | mm | |||||||
| szélesség | 103 | 192 | 466 | 180 | 320 | 470 | 650 | |
| magasság | 520 | 617 | 1263 | 480 | 920 | 981 | 1885 | |
| hossz | 286 | 497 | 739 | 500 | 1430 | 2310 | 3270 | |
| Cső átmérője | mm | 24 | 50 | 65/100 | 43 | 60 | 100 | 140 |
| Szabványos számú lemez | PCS | 10,20,30, 40,50,60, 80 | 20,30,40, 50,60, 70, 80,90, 100, 110,120130, 140,150 | |||||
| Beépítési súly, lemezek számával minimális |
kg | 5,2 | 15,8 | - | 38 | 146 | 307 | 1089 |
| maximális | 15,4 | 73,0 | 309 | 59 | 330 | 645 | 3090 | |
| Maximális folyadékáramlás | m 3 / h | 8,1 | 39 | 60/140 | 10 | 54 | 180 | 288 |
| Nyomásveszteség maximális áramlásnál | kPa | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| Hőátbocsátási tényező | W/ (m 2 × 0 C) | 7700 | 7890 | 7545 | 6615 | 5950 | 5935 | 6810 |
| Hőteljesítmény normál körülmények között | kW | 515 | 2480 | 8940 | 290 | 3360 | 11480 | 18360 |
kiegyensúlyozó szelepek. Az egyszerű melegvíz-rendszerek beállításához kiegyenlítő szelepeket használnak, amelyek feladata a rendszer bemeneti nyílásánál a nyomás fenntartása a tervezett tervezési határokon belül, és szükség esetén csökkenteni vagy növelni. ábra szerinti kiegyenlítő szelepek. 2.4.8 elágazó csövekkel vannak felszerelve hordozható áramlás- és nyomásmérők csatlakoztatására, ami lehetővé teszi a rendszer kiegyensúlyozását a számított és mért értékek összehasonlítása alapján.
Szűrők. A melegvíz-ellátó rendszerek fémcsővezetékeinek működését különféle korróziós lerakódások képződnek a felületükön, ami viszont a melegvíz szennyeződéséhez vezet, és megsérti annak minőségi előírásait. A diszpergált részecskék vízhajtogató eszközökbe, és rajtuk keresztül a fogyasztókhoz való bejutásának megakadályozására szűrőket szerelnek fel. A közelmúltban a melegvíz-rendszereket az ábrán láthatóhoz hasonló szűrőkkel szerelték fel. 2.4.9.
Rizs. 2.4.9. A melegvíz-rendszerek szűrőinek általános képeA melegvíz-ellátó rendszerekben egészen a közelmúltig csak iszapgyűjtőket - olyan tágulási típusú eszközöket - ajánlottak felszerelni, amelyeket a fűtési pont bejáratánál szereltek fel, és amelyek arra szolgáltak, hogy megvédjék a házrendszert a diszpergált szilárd szennyeződések behatolásától. a fűtési hálózat. A gyakorlat azt mutatja, hogy az enyhe hidraulikus ellenállás ellenére az iszapgyűjtők nem látták el a szükséges funkciókat, ezért a melegvíz-rendszerek tervezésének gyakorlatában az iszapgyűjtőkhöz képest megnövekedett nyomásveszteség ellenére egyre gyakrabban alkalmazzák az öntisztító szűrőket. .
A sokemeletes épületek melegvízellátásának speciális rendszerei. A 16 emelet feletti épületek melegvíz-ellátó rendszereinek hazai tervezésében szokásos a rendszert függőleges zónákra osztani. Egy ilyen rendszer minden zónája önálló rendszer, saját vízmelegítő berendezéssel és szivattyúval. Az 1950-es években Moszkvában sokemeletes épületek építése során minden zónát saját tárolótartállyal is felszereltek. Továbbá a tervezést a felső zóna állandó üzemű szivattyúinak felhasználásával végeztük (2.4.10. ábra).
| 1 | - | bemenet |
| 2 | - | Felső zóna nyomásfokozó szivattyú |
| 3 | - | Alsó zóna nyomásfokozó szivattyú |
| 4 | - | Az alsó zóna melegvíz-melegítőjének első fokozata |
| 5 | - | Az alsó zóna melegvíz-melegítőjének második fokozata |
| 6 | - | A felső zóna melegvíz-melegítőjének első fokozata |
| 7 | - | A felső zóna melegvíz-melegítőjének második fokozata |
| 8 | - | Felső zóna keringető szivattyú |
| 9 | - | Alsó zóna keringető szivattyú |
| 10 | - | A felső zóna vízfelszállói |
| 11 | - | Az alsó zóna vízfelszállói |
