Vízelvezetési arányok és egyenetlenségi tényezők az ipari vállalkozások háztartási szennyvizeire. Vízellátás A szennyvíz napi szabálytalanságának együtthatója

A városok és az ipari vállalkozások csatornarendszereinek megtervezésekor ismerni kell nemcsak a szennyvíz normáit és összmennyiségét, hanem a szennyvízelvezetésük módját is, vagyis a szennyvíz áramlási sebességének napszakonkénti változását, valamint a lehetséges maximális költségek értékei, amelyeket a vízelvezetés úgynevezett napi és óránkénti szabálytalansága határoz meg.

A háztartási szennyvízelvezetés normái figyelembe veszik az átlagos napi (évi) szennyvízfogyasztást. A napi fogyasztás azonban vagy meghaladhatja a napi átlagot (a legmagasabb vízelvezetés napján), vagy kevesebb is lehet. Ezért az átlagos napi fogyasztás (vízelvezetés) mellett meghatározzák a maximális napi fogyasztást. A településeken az egy lakosra jutó maximális napi fogyasztást úgy határozzuk meg, hogy az átlagos napi fogyasztást megszorozzuk a vízelvezetés napi szabálytalanságának együtthatójával.

A vízelvezetés napi szabálytalanságának együtthatója Ksuch A maximális napi fogyasztás és az átlagos napi fogyasztás arányát nevezzük. Települések esetében vegye / SSut = 1,1 ... 1,3, a helyi és éghajlati viszonyoktól függően.

A vízelvezetés óránkénti egyenetlenségének együtthatója Kch a legnagyobb vízelvezetés maximális óránkénti áramlási sebességének és a napi átlagos óránkénti áramlási sebesség arányának nevezzük.

A csatornahálózat kiszámításakor a legkényelmesebb az általános szabálytalansági együtthatót / Сtot használni, amely a legmagasabb vízelvezetés napi maximális óránkénti fogyasztásának és az átlagos napi elvezetés átlagos óránkénti fogyasztásának aránya. A vízelvezetés egyenetlenségének általános együtthatója Kbsch a napi és óránkénti egyenetlenségek együtthatóinak szorzatával kapjuk:

A lakott területek szennyvízhálózatának kiszámításakor K0 Bsc az SNiP szerint veszik, az átlagos második ráfordítás értékétől függően (2.2. táblázat).

A szennyvíz átlagos áramlási sebességének közbenső értékeinél a szennyvíz beáramlásának általános egyenetlenségi együtthatóját interpolációval határozzuk meg. Városok számára TÓL TŐL a népesség több mint 1 MILLIÓ emberi / (teljes Az analóg városok működési adatai alapján elfogadott. A középületek és az ipari vállalkozások háztartási helyiségei esetében a vízelvezetés napi szabálytalanságának együtthatóját egyenlőnek kell tekinteni, és a vízelvezetés óránkénti szabálytalanságának együtthatója megfelel a jelenlegi szabványoknak (SNiP II-G.1-70) .

Az ipari szennyvízelvezetés óránkénti egyenetlenségének együtthatóit a technológiai feltételek határozzák meg, széles határok között ingadoznak (lásd XXV. Fejezet).

A csatorna torlódása különféle okokból következik be. Eltömődések léphetnek fel a szennyvízcsövekbe eső zsíros lerakódások, szövetdarabok, törmelékek, ágak miatt. A csatornarendszer elzáródásának parancsának gyakori oka a szabálysértés ...

A felesleges víz felhalmozódásának elkerülése és a pusztító események megakadályozása érdekében helyesen kell felszerelni a lefolyó rendszert, amely speciális csatornákon keresztül tökéletesen összegyűjti és elvezeti a vizet a csatornába.

Az "OASIS" csatornarendszert a vízellátás és -elvezetés függvényének tekintik. A bemutatott csatornarendszer a szilárd és folyékony termékek tisztításának fő célja, amelyek bárki életében vannak. Ezek háztartási és ...

Az objektív fénymérő meghatározza a megvilágítást a munkafelület különböző helyein az egész helyiségben.

A minimális és maximális megvilágítás arányát UNIFORMITY RATIO-nak nevezzük. Legalább 0,3-nak kell lennie

A vízszintes felület minimális megvilágításának kiszámítása a fajlagos teljesítményen keresztül (W / m2). Az adott teljesítményen keresztüli minimális megvilágítás meghatározásához használja a következő képletet:

ahol: E a minimális vízszintes megvilágítás adott lámpa teljesítménynél minden négyzetméterenként. a szoba métere;

Ет a minimális vízszintes megvilágítás, amely megfelel az 1 watt / négyzetméter fajlagos teljesítménynek. méter a szoba.

p az adott helyiség lámpáinak tényleges fajlagos teljesítménye, amelyet úgy számolunk, hogy az adott helyiség összes lámpájának teljes teljesítményét wattban elosztjuk az adott helyiség területével.

Ет - a mellékelt táblázatok (3.4. Táblázat) szerint helyezkedik el, a hálózat feszültségének, a lámpatest típusának és a szállított lámpák teljesítményének (nem teljes) megfelelően.

Tanárral való együttműködés

Szóbeli felmérés

A tudás végső szintjének ellenőrzése

A tudás végső szintjének ellenőrzése

1 A látható fény biológiai jelentősége:

Biztosítja a fény- és színérzékelés képességét

barnító hatású

antirachitikus hatása van

fertőtlenítő hatása van

termikus hatása van

2 Mekkora a látható fény spektrumának hullámhossza?

több mint 4 00 mmk

4 0 0 mmk alatt

400 - 760 mmk

760 - 1200 mmk

több mint 12 00 mmk

3 Mi az a "környezeti fénytényező"?

a fénykésés mértéke az ablaktáblák által

az ablakok üvegezett felületének és az alapterületnek az aránya

A munkahely vízszintes megvilágításának és az egyidejű vízszintes megvilágítás aránya a szabad égen

a vízszintes és a függőleges megvilágítási arány

az ablak felső és alsó széle közötti szöget a munkahely helyétől

4 Mi a "penetrációs tényező"?

Az ablak magasságának és a szoba mélységének aránya

Az ablak felső szélének a padlótól a szoba mélységéhez viszonyított aránya

Az ablakok üvegezett felületének és a padló területének aránya

A munkafelület vízszintes megvilágításának és a szabad ég alatt egyidejű megvilágítás aránya

az ablak felső széle és az árnyékoló tárgy felső széle közötti szöget a munkahely helyétől

5. Mi az a „fajlagos fényerő”?

a fényerősség és a munkahely területének aránya

a munkahely megvilágításának és az alapterületnek az aránya

az ablakok üvegezett felületének és a padló területének aránya

A lámpa teljes teljesítményének és a padló területének aránya (W / m2)

a lámpák teljes teljesítményének és a fényforrások számának aránya

6. Az osztálytermi fénycsövek fajlagos teljesítményére vonatkozó előírások:

15-20 W / négyzetméter

20-23 W / négyzetméter

30-35 W / négyzetméter

42-48 W / négyzetméter

48-60 W / négyzetméter

7. A látószervet megnövekedett terhelésű tantermek megvilágítási szabványai:

400 - 500 lux

nincs kifejezetten szabványosítva

8 Hogyan mérik a munkafelületek megvilágítását?

aktinométer

katathermométer

termoelektromos szélmérő

Luxmeter

Butirométer

9. Mire épül a luxmérő?

a fény ionizáló képességéről

a lumineszcencia jelenségéről

A fotoelektromos hatás jelenségéről

a fény visszaverődéséről

a fényenergia elnyeléséről

10. A munkahelyi megvilágítás értékelésének fő mutatója:

beesési szög

lyuk szöge

mélységi tényező

Természetes fényarány

Világítási együttható

11 Mennyi a nappali UV-spektrum hullámhossza?

több mint 400 mmk

400 mmk alatt

400 - 760 mmk

760 - 1200 mmk

több mint 1200 mmk

12 Mi a "fénytényező"?

A fény visszatartásának mértéke az ablaktáblák által

Az ablakok üvegezett felületének és az alapterületnek az aránya

Vízszintes és függőleges megvilágítási arány

A vízszintes megvilágítás aránya a munkafelületen és az egyidejű vízszintes megvilágítás a szabad égen

13 Mi a "beesési szög"?

a padló és az ablak terület aránya

Az ablak felső és alsó széle közötti szög a munkahely helyétől

az ablak felső széle és az árnyékoló tárgy felső széle közötti szöget a munkahely helyétől

az ablak felső szélének és a szoba mélységének aránya

a munkafelület vízszintes megvilágításának és az alapterületnek az aránya

14 Mi az a "furatszög"?

Az ablak felső és alsó széle közötti szög a munkahely helyétől

a padló és az ablak felső széle közötti szöget a munkahely helyétől

Az ablak felső széle és az árnyékoló tárgy felső széle közötti szög a munkahely helyétől

A szellőzőnyílások felső és alsó széle közötti szög a munkahely helyétől

az ablak és az alapterület aránya

Kiszámítom egy ipari vállalkozás zuhanyzó szennyvízének költségeit:

Átlagos napi Q zuhanyzó nap = (40N 5 + 60N 6) / 1000, m 3 / nap, (4.12)

Óránként minden műszak után Q zuhanyóra = (40N 7 + 60N 8) / 1000, m 3 / h, (4.13)

Második q zuhany másodperc = (40N 7 + 60N 8) / 45 * 60, l / s, (4.14)

ahol N 5, N 6 - ill. az egy főre eső vízelvezetési sebességgel naponta zuhanyt használók száma hűtőházakban 40 liter, meleg üzletekben 60 liter;

N 7, N 8 - illetve a műszakonkénti zuhanyzók száma, maximális vízelvezetéssel hideg és meleg műhelyekben.

Q zuhanyzási nap = (40 * 76,8 + 60 * 104,5) / 1000 = 9,34 m 3 / nap,

Q zuhanyóra = (40 * 48 + 60 * 66,5) / 1000 = 5,91 m 3 / h,

q zuhany másodperc = (40 * 48 + 60 * 66,5) / 45 * 60 = 2,19 l / s.

Töltse ki a 4. űrlapot.

A 4. űrlap helyes kitöltésével a háztartási hulladék második felhasználásának (4.11) képlet alapján számított értékének meg kell egyeznie a 7. oszlop legnagyobb költségeinek összegével;

q élettartam max = 0,43 l / s és (0,16 + 0,27) = 0,43 l / s.

A zuhanyfolyók második áramlási sebességének értéke (4.14.) Az utolsó oszlop legmagasabb költségeinek összege;

q zuhany másodperc = 2,19 l / s és (0,71 + 1,48) = 2,19 l / s.

Meghatározom egy ipari vállalkozás becsült költségét:

q n = q prom + q élettartam max + q zuhany másodperc, l / s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l / s.

A telephelyek költségeinek kiszámítása.

A vízelvezető hálózatot számított szakaszokra osztom, a hálózat minden csomópontjához (kútjához) számot rendelek. Ezután kitöltöm az 5. forma 1–4. Oszlopát.

Az egyes kiszámított helyeken az áramlási sebességet a következő képlet határozza meg:

q cit = (q n + q oldal + q mp) K gen. max + q sop, l / s, (4.16)

ahol q n - az út mentén elhelyezkedő lakóépületekből a számított területre belépő utazási áramlás;

q oldalsó oldal, oldalsó csatlakozásokból származik

q mp - tranzit, amely a felsõ szakaszokból érkezik és nagyságrendileg megegyezik az elõzõ szakaszok teljes átlagos áramlási sebességével;

q sosr - koncentrált fogyasztás állami és önkormányzati épületekből, valamint a számított helyszín felett elhelyezkedő ipari vállalkozásokból;

K gen. max a teljes egyenetlenségi együttható.

Az átlagos költségek értékét (az 5. űrlap 5–7. Oszlopa) a korábban kitöltött 1. űrlapból veszem. A teljes költség (8. oszlop) megegyezik a helyszín utazási, oldalsó és átszállási költségeinek összegével. Ellenőrizheti, hogy a teljes fogyasztásnak (a 8. oszlopból) meg kell-e egyeznie a terület átlagos fogyasztásával (1. forma, 3. oszlop).

Az egyenetlenségi együttható meghatározásához sima grafikont készítek az együttható értékének változásáról a szennyvíz átlagos áramlási sebességétől függően. A grafikon pontjait a táblázatból veszem. 4.5. 5 l / s-nál kisebb átlagos áramlási sebesség mellett a becsült áramlási sebességeket az SNiP 2.04.01-85 szerint határozzák meg. Az 5 l / s alatti áramlási sebességű területeken az összesített maximális egyenetlenségi együttható 2,5.

Az ábrázolt grafikon szerint meghatározott teljes maximális egyenetlenségi együttható értékeit az 5. forma 9. oszlopába írjuk be.

4.5. Táblázat

A háztartási víz beáramlásának nem egyenletességének általános együtthatói.

Megszorzom a 8. és 9. oszlopban szereplő értékeket, hogy megkapjam a negyedéves becsült áramlási sebességet. A 11. és 12. oszlop egyösszegű költségeket tartalmaz, amelyek tulajdoníthatók akár oldalirányúaknak (a szakasz elejére irányított költségek), akár a tranzitnak (az upstream épületek költségei). Az átalányos költségek szintén ellenőrizhetők, összegük megegyezik a 2. űrlapból származó becsült második kiadásokkal.

Az utolsó oszlopban összefoglalom a 10,11,12 oszlop értékeit.

Az egyenetlenségi együttható meghatározására szolgáló grafikon (grafikonon van). Később távolítsa el ezt a lapot, az oldalszámozáshoz szükséges.

Sz. Szakasz	A vízelvezető területek kódjai és a hálózati szakaszok száma	Átlagos fogyasztás, l / s	A maximális egyenetlenségi együttható	Becsült áramlási sebesség, l / s
Üvöltés	Oldal	Tranzit	Utazás	Oldal	Tranzit	Tábornok	Quart-lovak	Sűrített	Teljes
Oldal	Tranzit

1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57

26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

A háztartási hálózat hidraulikus számítása és sokemeletes kialakítása.

Miután meghatároztam a becsült költségeket, a vízelvezető hálózat tervezésének következő lépése a hidraulikus számítás és a sokemeletes tervezés. Hidraulikus számítás A hálózat a csővezeték átmérőjének és meredekségének megválasztásában áll a szakaszokban úgy, hogy a sebesség és a csővezeték kitöltésének értékei megfeleljenek az SNiP 2.04.03-85 követelményeinek. Sokemeletes kialakítás A hálózat a hálózati profil felépítéséhez, valamint az utcahálózat minimális lefektetésének értékének meghatározásához szükséges számításokból áll. A hidraulikus hálózat kiszámításakor a Lukin táblázatokat használom.

A hidraulikus számítás és magasság követelményei

Háztartási hálózat tervezése.

A hidraulikus számításokhoz a következő követelményeket használom:

1. A szakasz teljes becsült fogyasztása belép az elejébe, és hosszában nem változik.

2. A csővezeték mozgása a számított szakaszon szabad áramlású és egyenletes.

3. A gravitációs hálózatok legkisebb (legkisebb) átmérőjét és meredekségét az SNiP 2.04.03-85 szabványnak vagy a táblázatnak megfelelően vesszük. 5.1.

4. A csövek megengedett tervezett kitöltése a tervezett áramlás átadásakor nem haladhatja meg a szabványt, és az SNiP 2.04.03-85 szerint a táblázat tartalmazza. 5.2.

5. A csövekben az áramlási sebességeknek egy adott tervezett áramlási sebességnél nem szabad kisebbnek lenniük, mint az SNiP 2.04.03-85 táblázatban megadott minimális érték.

6. A nem fémes csövek maximális megengedett áramlási sebessége 4 m / s, a fémcsöveknél pedig 8 m / s.

5.1. Táblázat

Minimális átmérő és lejtő

Megjegyzés: 1. Zárójelben vannak azok a lejtők, amelyeket meg lehet indokolni. 2. A 300 m 3 / nap áramlási sebességű településeken 150 mm átmérőjű csövek használata megengedett. 3. Ipari szennyvízelvezetéshez - megfelelő indoklással - megengedett a 150 mm-nél kisebb átmérőjű csövek használata.

5.2. Táblázat

Maximális töltések és minimális sebesség

7. A szakaszon a mozgás sebessége nem lehet kisebb, mint az előző szakasz sebessége, vagy az oldalsó csatlakozásoknál a legnagyobb sebesség. Csak a meredek területtől a nyugodt terepig haladó területeken engedélyezett a sebesség csökkentése.

8. Az azonos átmérőjű csővezetékek "a vízszintnek megfelelően" vannak összekötve (párosítva), és különbözőek a "shegigas mentén".

9. A csövek átmérőinek szakaszról szakaszra növekedniük kell, kivételek megengedettek a terep lejtőjének éles növekedésével.

10. A legkisebb fektetési mélységet a két érték közül a legnagyobbnak kell tekinteni: h 1 = h pr - a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

ahol h pr a talaj fagyásának szokásos mélysége egy adott területen, az SNiP 2.01.01-82 szerint vett, m;

a - az 500 mm - 0,3 m átmérőjű csöveknél vett paraméter, a nagyobb átmérőjű csövek esetében - 0,5 m;

D - csőátmérő, m.

A Mordovi Köztársaság szokásos fagyási mélysége 2,0 m.

h 1 = 2,0 - 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

A terület minimális fektetési mélysége 1,7 m.

A talajvíz átlagos mélysége 4,4 m.

12. A 9 - 10 l / s alatti áramlási sebességű szakaszokat "nem tervezettként" ajánlott figyelembe venni, míg a cső átmérője és meredeksége megegyezik a minimummal, a sebességet és a töltést nem számolják.

Háztartási hálózat számítása

A 6. űrlap táblázatába beírom az egyes gravitációs szakaszok számításának eredményeit. Először kitöltöm az oszlopokat a kezdeti adatokkal - 1., 2., 3., 10. és 11. oszlop (költségek - az 5. űrlap utolsó oszlopától, hossza és magassága - a város általános terve szerint). Ezután elvégezzük a hidraulikus számítást az egyes szakaszokra a következő sorrendben:

5.3. Táblázat

Telekszám	Hossz, m	Talajjelek, m
az elején	a végén
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Ha a szakasz felfelé néz, akkor a csővezeték mélységét a h 1 szakasz elején megegyezik a minimális h min értékkel, a hozzávetőleges átmérőt pedig az elfogadott típus minimumával. hálózat és vízelvezető rendszer (5.1. táblázat). Ha a helyszínen szomszédos upstream helyek találhatók, akkor a kezdeti mélységet nagyjából feltételezzük, hogy megegyezik a legnagyobb mélységgel e helyek végén.

2. Kiszámítom a csővezeték hozzávetőleges meredekségét:

i o = (h min - h 1 + z 1 - z 2) / l, (5.1)

ahol z 1 és z 2 - földfelszín jelek a helyszín elején és végén;

l a szakasz hossza.

Ennek eredményeként negatív lejtési érték is elérhető.

3. Az ismert tervezési áramlási sebességnek megfelelõen választok egy csõvezetéket a szükséges D átmérõvel, h / D kitöltéssel, v áramlási sebességgel és i meredekséggel. A csöveket A. A. Lukin táblázatai szerint választom. A kiválasztást a legkisebb átmérővel kezdem, fokozatosan haladok a nagyok felé. A meredekség nem lehet kisebb, mint a hozzávetőleges i 0 (és ha a cső átmérője megegyezik a minimummal, akkor nem lehet kevesebb, mint a minimális meredekség - 5.1. Táblázat). A töltelék nem haladhatja meg a megengedett értéket (5.2. Táblázat). A sebességnek egyrészt legalább a minimálisnál (5.2. Táblázat), másrészt a szomszédos területeken a legkisebb sebességnél kell lennie.

Ha a szakaszon az áramlási sebesség kisebb, mint 9-10 l / s, akkor a szakasz terven kívülinek tekinthető: elfogadom az átmérőt és a meredekséget minimálisnak, de nem a töltést és a sebességet választom. Kitöltöm a 4., 5., 6., 7., 8. és 9. oszlopot.

A zuhanást a következő képlet segítségével számolom: ∆h = i l, m

ahol i a lejtő,

l - szakasz hossza, m.

A feltöltés méterben megegyezik a frakciók kitöltésének termékével az átmérő szerint.

4. Az elejével szomszédos szakaszok közül a legnagyobb fektetési mélységű szakaszt választom, amely konjugált lesz. Ezután elfogadom a párosítás típusát (attól függően, hogy a csövek átmérőjűek-e a jelenlegi és a párosító szakaszokban). Ezután kiszámítom a szakasz elején található mélységeket és jeleket, miközben a következő esetek lehetségesek:

a) Ha a konjugáció "vízzel" történik, akkor a szakasz elején lévő vízjel megegyezik a konjugált szakasz végén lévő vízjelgel, azaz Átírom az értékeket a 13. oszlopból a 12. oszlopba. Ezután kiszámítom a diagram kezdetének alsó magasságát, amely megegyezik a telek elején lévő talaj magasságával, levonva a mélységét a diagram kezdetén. ábrázolja és írja be az eredményt a 14. oszlopba.

b) Ha a ragozás "a polcok mentén" van, akkor a szakasz elején kiszámítom az alsó jelet: z d. = z d.opr. + D tr. - D tr.

ahol, z d.opr. - alsó jel a konjugátum szakasz végén, m.

D tr. - csőátmérő a szomszédos szakaszon, m.

D tr. - cső dimatr az aktuális szakaszon, m.

Ezt az értéket a 14. oszlopba írom. Ezután kiszámítom a szakasz elején a vízjelet, amely megegyezik a z d.init szakasz elején lévő alsó jel összegével. és a szakasz elején a fektetés mélységét, és írja le a 12. oszlopba.

c) Ha a helyszínen nincs konjugáció (azaz a szivattyútelep előtt vagy után), akkor a helyszín elején lévő alsó magasság megegyezik a talajfelszín magasságának különbségével a helyszín elején mélység a helyszín elején. A szakasz elején a vízjelet ugyanúgy definiálom, mint az előző esetben, vagy ha a szakasz nem tervszerű, akkor az alsó jelöléssel egyenlőnek veszem, és a 12. és 13. oszlopba kötőjeleket teszek.

Az első két esetben a szakasz elején lévő mélységet a képlet határozza meg: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Kiszámítom a szakasz mélységét és a szakasz végén található jeleket:

Az alsó jel megegyezik a szakasz elején lévő alsó jel és az esés közötti különbséggel,

A vízjel megegyezik a szakasz végén lévő alsó jel és a méteres kitöltés összegével, vagy a szakasz és az esés elején lévő alsó jel különbségével,

Az elhelyezés mélysége megegyezik a vízfelület és a hely végén lévő feneke magasságának különbségével.

Ha az elhelyezés mélysége nagyobbnak bizonyul, mint egy adott talajtípus maximális mélysége (esetemben a maximális mélység 4,0 m.), Akkor az aktuális szakasz elején egy regionális vagy helyi szivattyútelepet tettem , a szakasz elején lévő mélységet megegyezem a minimummal, és megismételem a számítást, a 3. ponttól kezdve (nem veszem figyelembe a szomszédos területek sebességét).

Kitöltöm a 13., 15. és 17. oszlopokat. A 18. oszlopba leírhatom a párosodás típusát, párzási szakaszát, a szivattyútelepek jelenlétét stb.

Bemutatom a gravitációs csatornahálózat hidraulikai számítását a 6. formában.

A vízelvezető hálózat hidraulikus számításának eredményei alapján megépítem az egyik vízelvezető medence fő kollektorának hosszanti profilját. A fő kollektor hosszanti profiljának megépítése alatt azt értjük, hogy az útvonalat a terep keresztmetszetén rajzoljuk meg a szakaszok mentén a gázszivattyú állomásig. A grafikus részben a fő kollektor hosszanti profilját képviselem. A kerámia csöveket elfogadom, mivel a talajvíz agresszív a betonra.

Webhely száma	Áramlási sebesség, l / s	Hossz, m	Uk-lon	Pa-denier, m	Átmérő, mm	Sebesség, m / s	Töltő	Jelek, m	Mélység	jegyzet
föld	víz	alsó
Ossza meg	m	először	a végén	először	a végén	először	a végén	először	a végén

1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.S.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.S.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.S.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.S.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.S.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.S.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.S.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76

36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.S.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.S.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40 hns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Ide illessze be a folyó keresztmetszetét, amely grafikonpapírra

A szifon kiszámítása.

A szifon hidraulikus kiszámításakor és tervezésénél a következő feltételeket kell betartani:

A munkasorok száma legalább kettő;

Acélcsövek átmérője - legalább 150 mm;

A szifon útvonalának merőlegesnek kell lennie a hajóútra;

Az oldalsó ágak dőlésszöge legyen az α horizont - legfeljebb 20º;

A szifon h víz alatti részének lefektetési mélysége - legalább 0,5 m, a hajóúton belül pedig legalább 1 m;

A tiszta b szélén a szifon vonalak közötti távolságnak 0,7 - 1,5 m-nek kell lennie;

A csövekben a sebességnek egyrészt legalább 1 m / s-nak, másrészt pedig nem szabad kisebbnek lennie, mint a betápláló elosztóban lévő sebesség (V d. ≥ V k.);

A bemeneti kamrában lévő vízjelet a legmélyebb, a szifonhoz közeledő kollektor vízjelének vesszük;

A kimeneti kamrában a vízjel a szifonban lévő nyomásveszteségek összegével alacsonyabb, mint a beömlő kamrában lévő vízjel, azaz z ki. = z be. - ∆h.

A szifon tervezésének és hidraulikus számításának folyamata:

1. Grafikonon megépítem a folyó profilját a szifon lefektetése helyén ugyanabban a vízszintes és függőleges skálában. Vázolom a szifon ágait, és meghatározom L hosszát.

2. A szifon becsült kibocsátását ugyanúgy határozzuk meg, mint a számított területek költségeit (vagyis az 5. űrlapból veszem).

3. Elfogadom a tervezett sebességet a V szifonban és a munkasorok számát.

4. Shevelev táblázatai szerint a csőátmérőt a sebesség és az áramlási sebesség szerint választom meg egy csőben, egyenlő a becsült áramlási sebességgel osztva a munkasorok számával; Megtalálom a nyomásveszteséget a csövekben egységnyi hosszonként.

5. Összeszámolom a szifon nyomásveszteségét:

ahol a helyi ellenállás együtthatója a bemenetnél = 0,563;

Sebesség a szifon kijáratánál, m / s;

- a szifonban minden fordulatnál bekövetkező fejveszteségek összege;

Forgásszög, fok;

A helyi ellenállás együtthatója a forgás térdében (6.1. Táblázat)

6.1. Táblázat

A térd helyi ellenállásának együtthatói (legfeljebb 400 mm átmérővel)

6. A szifon sürgősségi működtetése esetén ellenőrzem a teljes tervezési áramlás egy vonal mentén történő átugrásának lehetőségét: egy korábban beállított átmérőnél megtalálható a sebesség és a fejveszteség a szifonban ∆h avar.

7. Meg kell figyelni az egyenlőtlenséget: h 1 ≥ ∆h avar. - ∆h,

ahol h 1 a földfelszín és a víz közötti távolság a bemeneti kamrában

Ha ez az arány nem teljesül, akkor a vonalak átmérője addig nő, amíg a feltétel nem teljesül. Keresse meg az áramlási sebességet ebben az átmérőben és a szifon normális működése esetén. Ha a sebesség kisebb, mint 1 m / s, akkor az egyik vonalat tartalékként vesszük fel.

8. Kiszámítja a vízjelet a szifon kimeneti kamrájában.

Esetünkben a szifon hossza 83 m, a tervezett áramlási sebesség 33,13 l / s. Egy 300 mm átmérőjű kollektor (4-5) alkalmas a szifonra, és az áramlási sebesség 0,78 m / s, a szifon mögötti csővezetékben a sebesség 0,84 m / s. A kacsának két ága van - az alsó és a felemelkedő ágakban - 10º szög. A belépőkamrában a vízszint 157,15 m, a föld felszínétől a vízig terjedő távolság 2,85 m.

2 működő szifonsort fogadunk el. Shevelev táblázatának felhasználásával 150 mm átmérőjű acélcsöveket veszünk 16,565 l / s áramlási sebességgel, 0,84 m / s vízsebességgel, 1 m / 0,0088 m nyomásveszteséggel.

Kiszámítjuk a nyomásveszteséget:

Hosszban: ∆h 1 = 0,0088 * 83 = 0,7304 m.

A bejáratnál: ∆h 2 = 0,563 * (0,84) 2 / 19,61 = 0,020 m.

Kimenet: ∆h 3 = (0,84 -0,84) 2 / 19,61 = 0 m.

4 fordulaton: ∆h 4 = 4 * (10/90) * 0,126 * (0,84) 2 / 19,61 = 0,002 m.

Általános: ∆h = 0,7304 +0,020 +0 +0,002 = 0,7524 m.

Ellenőrizzük a szifon működését vészhelyzeti üzemmódban: 33,13 l / s áramlási sebességgel és 150 mm csőátmérővel. Megtaláljuk a sebességet - 1,68 m / s és az egység fejveszteségét - 0,033. Újraszámoljuk a nyomásveszteséget:

Hosszban: ∆h 1 = 0,033 * 83 = 2,739 m.

A bejáratnál: ∆h 2 = 0,563 * (1,68) 2 / 19,61 = 0,081 m.

Kimenet: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 / 19,61 = 0,036 m.

4 fordulaton: ∆h 4 = 4 * (10/90) * 0,126 * (1,68) 2 / 19,61 = 0,008 m.

Általános: ∆h avar. = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 = 2,864 m.

Ellenőrizzük az állapotot: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 = 2,1116 m). A feltétel teljesül. Ellenőrizem, hogy a csővezeték normál üzem közben átengedi-e az áramlási sebességet: 33,13 m / s áramlási sebességgel és 150 mm átmérővel. a sebesség 1,68 m / s lesz. Mivel az így kapott sebesség meghaladja az 1 m / s-ot, mindkét vonalat munkasornak fogadom el.

Kiszámoljuk a vízjelet a szifon kimeneténél:

z ki. = z be. - ∆h = 157,15 - 2,864 = 154,29 m.

Következtetés.

A tanfolyam projekt végrehajtása során a kiindulási adatok alapján kiszámoltuk a város vízelvezetési hálózatát, amelyet a számítás és az indoklás mutat be, és a grafikus részt a számítások szerint készítettük el.

Ebben a tanfolyami projektben egy vízelvezető hálózatot terveztek a Mordoviai Köztársaság 35351 lakosú települése számára.

Félig külön vízelvezető rendszert választottunk ehhez a régióhoz, mivel a vízfogyasztás a 2,21 m 3 / s ellátás 95% -a, ami kevesebb, mint 5 m 3 / s. Ezen a településen centralizált vízelvezetési rendszert is választottunk, mivel a népesség száma kevesebb, mint 500 ezer fő. és egy keresztezett sémát, mert a fő kollektor lefektetése az objektum területének leeresztett széle mentén, a vízcsatorna mentén van tervezve.

A "meleg" vízfogyasztás egyenlőtlenségeinek jellemzőinek leírására bevezeti a melegvízfogyasztás óránkénti egyenetlenségének együtthatóját, amelyet a képletben Kch-nek jelölünk, és amely a következőket érinti:

a hőkibocsátás szabályozásának előnyös módszere,
a vízellátás térfogatának kiszámításának végső képlete.

A Kch (Kh) képlet és alkotóelemei

A különböző időintervallumokra vonatkozó együttható értékét a minimális vagy maximális vízfogyasztás és az átlag arányában határozzák meg. Tehát az óránkénti intervallumnak (m3 / h) feleljen meg

qh max = Kch max * Qday max / 24
qh min = Kh min * Qday min / 24,

ahol a Kch vízfogyasztást a kifejezések eredményeként határozzák meg:

Kh max = amax * bmax
Kh min = amin * bmin

Alkotó képletekként:

a - olyan együtthatónak felel meg, amely figyelembe veszi a különféle épületek javulásának mértékét (amin = 0,4-0,6, amax = 1,2-1,4). Ebben az esetben az épületek magas fokú élhetőségéhez alacsonyabb amax-értéket és nagy amin-értéket veszünk fel.
b - megfelel az együtthatónak, figyelembe véve a település lakosainak számát.

A tényleges Kch kiszámításához, figyelembe véve a napi és az óránkénti melegvíz-fogyasztást a következő képlet szerint:

CV = 24 * G max óra / G átlag napok = Q max HMV / Q av. HMV

G max óra - a melegvíz-ellátás maximális óránkénti terhelése t / óra - vízfogyasztás, amelyet a lakóterületre becsült terhelés alapján számolnak Q max HMV,
G vö. napok - a meleg vízellátás átlagos vízfogyasztása t / napban abban a hónapban, amelyre a számításokat elvégezték.

A tényleges CCH jelentősen eltérhet a táblázat értékeitől. Ezenkívül a táblázatban feltüntetett melegvíz-fogyasztás óránkénti egyenetlenségének normatív együtthatója időnként eltér az épületek különféle típusai és rendeltetése, üzemmódja, a lakóépületek kényelmi foka, a lakók száma, a helyi viszonyok stb. például a http://water-save.com/ - nem veszi figyelembe). Tehát például a lakástípusú lakóépületek Kch értéke körülbelül 2,0, az ipari vállalkozásoké pedig - 9,6.

A tervezési kódokban a Kch = 2,4 értéket használják átlagos ajánlott értékként. Ha azonban egy nagy épületcsoportot mutatunk be számítási objektumként, akkor kívánatos a lehető legkevesebb 2,4 együtthatót használni. Lakóinak számától függően értéke lakóépületekben 2,25 (10 000 fő) és 4,45 (150 fő) között változhat.

Az alábbi táblázatok ezt a különbséget szemléltetik:

A maximális óránkénti és az átlagos óránkénti fogyasztás arányának grafikonjai, valamint a népesség nagysága, a vízfogyasztási normák alapján a potenciálisan legnagyobb vízfogyasztás során biztosítandó erőforrás teljes becsült mennyisége eltökélt.

Módszer a Kch (Kh) forró víz kiszámítására

A melegvízellátás és a fűtés hőellátásának független szabályozásával a külső hőhálózatok hőcserélőit és csővezetékeit a melegvíz és a hő óránkénti fogyasztására számítják maximális értékben. Kch (K h) segítségével ezt a vízfogyasztást az átlagos napi standard vízfogyasztás határozza meg. Mivel az alábbi függőségek nem igényelnek hivatkozást a meglévő referenciatáblákra, hasznosak lehetnek a tervezési gyakorlatban.

Кh = Кnp (q h ru / q h hr, m)

Ebben a kifejezésben:

Knp = A *

az NP-nél<100 A = 0,979+0,21/(NP) 0,5
NP> 100 esetén A = 1
q h ru - l / h, vízfogyasztás meleg vízellátásonként 1 fogyasztóra a legnagyobb vízfogyasztás óránkénti intervallumában,
q h hr, m - l / h, átlagos fogyasztás óránként meleg víz mellett 1 fogyasztóra a fűtési időszak hetente,
q h hr, mh = q h um / 24, amelyben q h um l / nap, a melegvízellátás vízfogyasztása 1 fogyasztóra vonatkoztatva a fűtési periódus heti intervallumában átlagos.

Általánosságban elmondható, hogy az objektum számára az NP szorzat megtalálása, amelyet az egyidejűleg bekapcsolt vízvezeték-szerelvények számának matematikai elvárásaként használunk, lehetővé teszi a következő kifejezést:

NP = q h ru U / q o, óra

Ebben a kifejezésben:

N a létesítmény vízvezeték-szerelvényeinek teljes száma,
P a vízhajtogató készülékek bekapcsolásának valószínűsége,
U a melegvíz-fogyasztók száma a létesítményben,
q o, hr - az l / h értéke, amely az óránkénti vízfogyasztást mutatja egy vízvezeték-szerelvény által (az úgynevezett diktáló).

0,5 annak a valószínűsége, hogy ebben az esetben a tényleges áramlási sebesség nem lesz nagyobb, mint az NP paraméterenként egy vízvezeték-szer szorzatának szorzata. A Kch (az óránkénti egyenetlenségi együttható) meghatározásához azonban a P és N mennyiségeknek nincs közvetlen értéke, de a tervezési arányokban szereplő NP termékük számít. A jelenlegi szokásos melegvíz-fogyasztásnál a P értéke általában nem haladja meg a 0,1-et. Ebben az esetben az N értéke<200 встречаются чаще на небольших объектах нежилого назначения.

4 A kezelési létesítmények kiszámítása

4.1 A tisztítóberendezésbe kerülő szennyvíz áramlási sebességének és az egyenetlenségi együttható meghatározása

A kezelőlétesítmények teljesítményének kiszámítását az SNiP 2.04.03-85 képletek szerint végezzük, figyelembe véve a bejövő áramlás jellemzőit:

a szennyvíz átlagos napi beáramlása 4000 m3 / nap, a maximális napi szennyvíz-beáramlás 4500 m3 / nap, az óránkénti szabálytalanság együtthatója 1,9.

Az átlagos napi fogyasztás 4000m 3 / nap. Ezután az átlagos óránkénti áramlás

ahol Q avd - átlagos napi fogyasztás,

A maximális óránkénti áramlási sebesség

Q max = q cf K h max (6)

ahol K h max a normák szerint elfogadott legnagyobb egyenetlenségi együttható

K h. Max = 1,3 1,8 = 2,34

A napi szabálytalanság maximális együtthatója

Nappal max = 1,1.

Ezután a maximális napi fogyasztás

Q nap max = 4000 1,1 = 4400 m 3 / nap.

Maximális óránkénti fogyasztás

4.2 A települési és a helyi ipar (sajtüzem) szennyvíz áramlási sebességének meghatározása

A sajtüzem tervezési kapacitása 210 tonna / nap. A sajtüzem szennyvízének napi fogyasztását a tényleges kapacitás határozza meg, amely napi 150 tonna tejfeldolgozásnak felel meg.

A szokásos szennyvízfogyasztás 4,6 m 3/1 tonna feldolgozott tej. Ekkor a tejüzem napi szennyvízfogyasztása

Q napi fésű = 150 4,6 = 690 m 3 / nap.

A szennyező anyagok koncentrációja a szennyvízben (BOD teljes fésű) egy sajtüzemben 2400 mg / l. A sajtüzemből a szennyvíztisztítóba belépő szennyező anyagok mennyisége lesz

BOD teljes fésű = 2400 690 = 1656g / nap.

A település szennyvízfogyasztása meghatározható a tisztítóba belépő szennyvíz maximális napi fogyasztása és a tejüzem napi szennyvízfogyasztása közötti különbségként

Q nap max - Q nap fésű = 4400-690 = 3710 m 3 / nap.

A normák szerint az egy személy által okozott szennyezés mennyisége BOD teljes = 75 g / nap. A falu lakóinak száma 16 000 fő.

A szennyezés teljes mennyisége

BOD teljes hegyek = 75 16000 = 1200 g / nap.

Határozza meg a háztartási és ipari szennyvíz keverékének szennyezettségét

BOD teljes cm. = (1656 + 1200) / 4400 = 649 mg / l.

4.3 Homokfogók és homokpárnák kiszámítása

A homokcsapdákat úgy tervezték, hogy megtartsák a szennyvízben található ásványi szennyeződéseket (főleg homokot), hogy elkerüljék az ülepedési tartályokban történő csapadékképződést a szerves szennyeződésekkel együtt, ami jelentős nehézségeket okozhat az üledék eltávolításában az üledéktartályokban és további kiszáradásában.

Lefolyásunkhoz a homokfogót víz körmozgásával számoljuk, az 1. ábra mutatja.

1 - hidraulikus lift; 2 - csővezeték az úszó szennyeződések eltávolítására

1. ábra - homokfogó körkörös vízmozgással

A víz mozgása egy kör alakú tálcán megy végbe. A repedéseken keresztül kiesett homok bejut a kúpos részbe, ahonnan időszakosan egy hidroelektromos elem szivattyúzza ki.

A tisztítóba belépő szennyvíz átlagos napi fogyasztása 4000 m 3 / nap.

A szekunder áramlási sebességet q átlagos sec, m 3 / s a képlet határozza meg

q av.sec =, (7)

q av.sec = (m 3 / s)