PCC include, de asemenea,:
- atelier de captare chimică
- Magazin de cocs
În caz de cocsificare, produsul principal este format - Coca-Cola și Gazul aferent și rășină, care ajung la atelierul Himalizing, rectificarea, obiectivele smoldering, unde se obțin produse chimice însoțitoare.
Magazin de domenii Fluxuri și mori de fontă pentru convertizori și magazine de montare. Magazinul de domenii include patru cuptoare cu un volum de DP1 - 1719m3, DP2 - 2291m3, DP3 - 3200M3, DP4 - 3200M3.
DP-2 este un agregat al unei noi generații în ceea ce privește echipamentele tehnice, fiabilitatea și impactul asupra mediului. Reconstrucția cuptorului Blast a fost una dintre cele mai mari și scumpe proiecte de investiții "Arselormittal Temirtau". Capacitatea de proiectare a cuptorului este de 1,3 milioane de tone de fontă pe an.
Ca urmare a reconstrucției, cuptorul a crescut cu 300 de metri cubi, iar capacitatea sa este de 15%. În plus, cuptorul după revizia corespunde nivelului european.
Unicitatea proiectului este în instalarea echipamentelor moderne la toate secțiunile cuptorului, utilizarea componentelor în principal de producția occidentală. Documentația de proiect a fost dezvoltată de Paul Wurth, care face parte din compania Arselormittal, împreună cu Departamentul de proiectare al plantei metalurgice. A fost stabilit un nou aparat de curgere fără limite, pe care depinde atât de durabilitatea cuptorului de blast, cât și de performanța acestuia, precum și de consumul de cocs. În plus, în timpul reconstrucției, au fost construite noi încălzitoare de aer ale sistemului Kalugina. Ele vă permit să păstrați temperatura exploziei la nivelul de 1230 de grade. Incalzitoarele de aer similare sunt deja instalate pe cele mai bune întreprinderi metalurgice din lume, inclusiv la plantele din Arselormittal. Un total de aproximativ 230 de dispozitive.
Au fost montate două filtre electrice ale unei noi generații, destinate curățării gazelor de ieșire din pasajele și turnătorii de buncăr. Două cazuri de modele Kaulugina oferă o temperatură de sablare de 1250 de grade. Flatoy Flatry vă permite să asigurați și să îmbunătățiți condițiile de muncă ale orașului pe stația de lucru. Pentru deschiderea și conducerea, piloții de fier sunt instalate mașini de dimensiuni mici ale noului design. Jgheabul pe care vine fonta și zgură, ascuns și gazele de eșapament sunt prinse, curățate și apoi aruncate în atmosferă. Gazul de domeniu excesiv va servi acum pentru a dezvolta abur pe o nouă cameră de cazane.
Pentru a obține fontă, se utilizează tehnologii moderne de topire a domeniului.
CHP-2. - Asigurarea atelierelor de energie electrică și termică, a apei purificate chimic și desalterate. În plus, CHP-2 oferă căldură și electricitate la Temirtau. Capacitatea instalată de CHP-2 - 435 MW / h.
Magazin parosil. Acesta este destinat furnizării de magazine și producerea instalației cu purtători de energie (perechi, aer comprimat, apă sensibilă) de diverși parametri.
Magazin de oxigen Oferă producția de produse de separare a aerului (oxigen, azot, argon) și produce, de asemenea, aer brut și uscat către consumatori. Posibilitatea producției de oxigen este de 144 mii de metri cubi pe oră.
Introducere
Energia este una dintre cele mai importante, industriile din economia națională a țării noastre, care acoperă resursele energetice, dezvoltarea, transformarea, transmiterea și utilizarea diferitelor tipuri de energie.
Economia națională necesită în principal două tipuri de energie - electrice și termice, care este concepută pentru a produce energie modernă.
Dezvoltarea industriei energiei electrice în secolul al XX-lea a fost caracterizată de ratele ridicate de construcție a centralelor electrice și extinderea rețelelor electrice, crearea sistemelor electrice, a instalațiilor energetice și, în cele din urmă, sistemul energetic unificat (UE) al țării. În prezent, complexul de energie electrică din Rusia are puterea stabilită a centralelor electrice 216 GW cu producția de energie electrică 916 GW · H pe an. Lungimea rețelelor este de aproximativ 2,5 milioane km, inclusiv linii de 220 - 1150 kV - 157 mii km.
În august 2003, Guvernul Federației Ruse a aprobat "Strategia energetică a Rusiei pentru perioada de până la 2020" (de la 08.28.03 nr. 1234 - P).
Cele mai importante sarcini ale strategiei energetice ale Rusiei includ definiția principalilor parametri cantitativi și calitativi ai dezvoltării industriei energiei electrice și a mecanismelor specifice pentru realizarea acestor parametri, precum și coordonarea dezvoltării industriei energiei electrice cu dezvoltarea Alte ramuri ale complexului de combustibil și energie și nevoile economiei țării.
Obiectivele strategice ale dezvoltării industriei energetice electrice interne în viitor până în 2020 sunt:
Oferta de energie fiabilă economiei și populației din țara de energie electrică;
Conservarea integrității și dezvoltării sistemului energetic unificat al Rusiei, integrarea UE cu alte asociații energetice pe continentul eurasiat;
Îmbunătățirea eficienței funcționării și asigurarea dezvoltării durabile a industriei energiei electrice pe baza noilor tehnologii moderne;
Reducerea efectelor nocive ale industriei asupra mediului.
Într-o versiune optimistă, dezvoltarea industriei energiei electrice a Rusiei se concentrează asupra scenariului de dezvoltare economică a țării, care sugerează că desfășurarea forțată a reformelor socio-economice cu ratele de creștere a producției de produse interne brute la 5-6% pe an și creșterea constantă corespunzătoare a consumului de energie electrică de 2-2,5% pe an. Ca urmare, consumul anual de energie electrică ar trebui să ajungă la 2020: într-o versiune optimistă - 1290 miliarde kWh; În moderat - 1185 miliarde kWh.
Cu toate acestea, în ciuda unor astfel de proiecții optimiste în ultimul deceniu, există încă o problemă datorită îmbătrânirii fizice și morale în masă a echipamentelor electrice de lungă durată.
În acest sens, Departamentul de Politică Științifică și Tehnic și Dezvoltarea Rao Ues a Rusiei sa decis: o creștere a necesității de a genera echipamente de putere și de actualizare pentru a primi următoarele activități de bază:
Extinderea funcționării instalațiilor hidroelectrice existente, centralelor nucleare și un număr semnificativ de TPP-uri cu înlocuirea numai a componentelor principale și a părților din echipamentul de centrale electrice;
Finalizarea instalațiilor energetice în disponibilitate ridicată;
Construcția de noi obiecte în regiunile de eficiență energetică;
Re-echipamente tehnice ale TPP-urilor cu înlocuirea echipamentelor la o nouă sau folosind tehnologii promițătoare similare.
Structura Atelierului PVS.
I. Dispoziții generale
1. Atelierul este o unitate structurală independentă.
2. Atelierul este creat și este eliminat prin ordinul directorului general al SODA OJSC.
3. Atelierul respectă sectorul energetic principal.
4. Gestionarea imediată a atelierului se desfășoară de către șeful atelierului numit prin ordinul directorului general al SODA OJSC.
II. Structura.
1. Structura și numărul personalului atelierului solicită directorului general al SODA OJSC pe baza condițiilor și caracteristicilor activităților întreprinderii privind depunerea principalei energii și a șefului atelierului și a coordonării cu OTIS.
2. Atelierul PVA include cinci secțiuni de reparații și operaționale și patru schimbări tehnologice, inclusiv:
Terenul Outlook de căldură
Teren de comunicații și de producție de canalizare
Parcelarea stațiilor de pompare și a blocurilor de gestionare a apei
Complot de mecanizare
Plumb asociat electric
Schimbați numărul 1.
Schimbați numărul 2.
Modificați numărul 3.
Schimbați numărul 4.
III. Sarcini.
1. Sarcina atelierului PVA este de a implementa o aprovizionare neîntreruptă și fiabilă
magazine agricole, gaze naturale, aer, tehnică, economică și băutură și căldură, precum și o plumb din magazinele de canalizare.
Atelierul PVA oferă, de asemenea, întreprinderi industriale tehnice (fluviale) din zona industrială nordică a orașului.
2. Punerea în aplicare a sarcinilor economice de gestionare a producției de produse.
3. Aplicarea tehnologiilor moderne.
4. Economiile întreprinderii prin respectarea tehnologiei de producție și reducerea căsătoriei.
IV. Funcții.
1. Atelierul PVA operează, întreținerea și repararea rețelelor de inginerie, echipamente de stații de pompare, blocuri de gestionare a apei, dopuri de căldură, precum și clădiri și structuri ale atelierului.
1.1. Reglementarea încărcăturii privind alimentarea cu energie termică și de apă a atelierelor și a industriilor, precum și a consumatorilor terți, în conformitate cu standardele și limitele tehnologice stabilite. Implementarea controlului asupra utilizării raționale a resurselor energetice ale OJSC Soda.
1.2. Asigurarea resurselor energetice ale atelierelor și a producției de către Soda OAO și a consumatorilor terți se datorează respectării standardelor obligatorii pentru parametri (consum, presiune, temperatură).
1.3 În cazurile în care parametrii de reglementare a gazelor, aburului, apa furtunului nu sunt menținute din cauza defecțiunii furnizorilor de gaze FDAO, Sterlitamak CHP și CHP OJSC Soda, Interravoodokanal - Atelierul PVA, împreună cu Departamentul de Energie principală, ia măsurile necesare pentru a oferi parametrilor contractuali.
2. Planificarea operațională.
3. Efectuați toate lucrările în strictă conformitate cu desenele, specificațiile, instrucțiunile.
4. Asigurarea nivelului tehnic necesar de producție.
5. Îmbunătățirea eficienței producției și a productivității.
6. Crearea condițiilor de lucru sigure și creșterea culturii tehnice
producție.
7. Utilizarea rațională a resurselor de producție.
8. Reducerea costurilor (materiale, financiare, muncă)
9. Calculul capacității de producție.
10. Elaborarea unui raport privind capacitatea de producție.
11. Participarea la dezvoltarea și implementarea activităților de reconstrucție și modernizare
producție.
12. Asigurarea eficienței producției.
13 Controlul asupra respectării disciplinei tehnologice, a normelor și a standardelor de protecție a muncii, a siguranței, a salubrizării industriale și a siguranței incendiilor, a standardelor sanitare.
14. Pregătirea activităților de atelier.
15 Realizarea stocurilor.
16. Fundamentarea economică a necesității de a actualiza echipamentul atelierului.
17. Elaborarea de aplicații la diviziunile structurale relevante ale întreprinderii privind consumabilele, echipamentele și echipamentele economice.
18. Coordonarea între diviziile structurale ale atelierului.
19. Coordonarea planurilor de plasare a echipamentelor.
20. Organizarea de cooperare cu institutele de cercetare, organizații.
V. DREPTURILOR.
1. Atelierul are dreptul:
1.1. Să participe la planificarea generală a întreprinderii.
1.2. Să intre în contracte pentru producerea de produse în funcție de desenele contrapărților.
2. Șeful atelierului este, de asemenea, intitulat:
2.1. Trimiteți la conducerea propunerilor de întreprinderi pentru promoțiile lucrătorilor distinși și cu privire la impunerea de recuperare a lucrătorilor care încalcă disciplina industrială și a muncii.
2.2. Autorizați sau anulați soluțiile tehnologice sau de fabricație și tehnice ale lucrătorilor subordonați.
Pentru drepturile manuscrise
Yavorovsky Yuri Viktorovich.
Îmbunătățirea eficacității PVC a CHP a combinei metalurgice atunci când utilizați aburul în aer liber
Specialitatea 05.14.04. - Ingineria industrială a energiei termice
Moscova - 2007.
Activitatea a fost efectuată la Departamentul de Sisteme de Securitate Industrială (PTS) al Institutului de Energie din Moscova (Universitatea Tehnică).
Consilier științific:
doctor de științe tehnice, profesor Galaktionov Valery Vitalevich
Oponenții oficiali:
doctor de Științe Tehnice, Profesor Sergievsky Eduard Dmitrievich
doctor de Științe Tehnice, profesor Okhotin Alexander Sergeevich
Organizația de conducere
OJSC "Asociația Vinipienergoprom"
Apărarea va avea loc la 16 martie 2007 la ora 15 la data de 15 minute la ședința Consiliului de Disertație D 212.157.10 la Institutul de Energie din Moscova (Universitatea Tehnică) la adresa: Moscova, Krasnokazarmennaya ul., D.17 , AUD. M-406.
Disertația poate fi găsită în Biblioteca Institutului de Energie din Moscova (Universitatea Tehnică).
Secretarul științific
consiliul de disertație D 212.157.10 ---
k.T.N., profesor asociat Popov S.K.
Descrierea generală a muncii
Relevanța problemei. Una dintre cele mai presante probleme legate de metalurgia feroasă este creșterea eficienței energetice și a prieteniei de mediu a producției la întreprinderile metalurgice. În condițiile creșterii treptate a prețurilor la resursele de combustibil și energie, consumul de energie în producția de oțel devine din ce în ce mai semnificativ. Combina principală metalurgică a ciclului complet poate avea o capacitate de aproximativ 10 milioane de tone pe an și consumă o cantitate extraordinară de combustibil - mai mult de 10 milioane de tone de UT. în anul. În general, țara metalurgiei feroase consumă aproximativ 15% din totalul combustibilului natural produs și mai mult de 12% din electricitate. Ponderea întreprinderilor metalurgie feroase din totalul produselor industriale ale Federației Ruse este o sumă semnificativă - mai mult de 12%.
Conform estimărilor din literatură, potențialul de economisire a energiei întreprinderilor metalurgice rusești este de 20-30%. Ponderea resurselor energetice achiziționate - cărbune, cocs, gaze naturale și electricitate - în structura costurilor costului chiriei este de 30-50%, ceea ce indică intensitatea ridicată a energiei a producției. O economie semnificativă de energie poate fi realizată, în primul rând, datorită construcției raționale și a optimizării combustibilului și a echilibrului energetic al plantei metalurgice, precum și optimizarea utilizării energiei în procese tehnologice separate.
Tec-PV-urile TEC-PV-urilor TEMKOMBINAT compensează nemezirea perechii de producție, realizând în același timp eliminarea echipamentului energetic combustibil intern (Vger) și asigură producerea de volume specificate de aer comprimat, căldură și electricitate, Adică, este o legătură esențială, închiderea combustibilului și a echilibrului energetic al plantei de voltbere pentru aceste energie. Prin urmare, aspectele legate de optimizarea utilizării energiei în anumite procese tehnologice ar trebui luate în considerare în agregate și includ aspecte legate de energia energetică.
Pentru a rezolva aceste sarcini, este necesar să se utilizeze analiza sistemului complexului tehnologic energetic al plantei metalurgice, care este un sistem complex.
În multe echipamente de combine superioare, echipamentul CHP PVA este depășit din punct de vedere fizic și moral și, prin urmare, necesitatea de a-și desfășura echipamentul tehnic, utilizând echipamente noi de energie moderne sau dezvoltate.
Creșterea economiilor, reducând emisiile de substanțe nocive și de gaze cu efect de seră și, în consecință, o creștere a eficienței economice a combinei metalice, datorită dezvoltării soluțiilor optime de circuit-parametrice ale CHP PVA pe baza PSU și cu legarea din balanța de combustibil și energie a plantei metalurgice este o sarcină foarte urgentă.
Scopul de a lucra. Scopul lucrărilor de disertație este de a crește eficacitatea CHP PVA pe baza dezvoltării și a selecției soluțiilor optime de circuit-parametrice ale CHP PVA pe baza PTU în combinație cu combustibilul și echilibrul energetic al întregii plante metalurgice.
Pentru a atinge acest obiectiv necesar:
Dezvoltați un model matematic al CHP PVA, inclusiv un model de PTU (GTU) pe Vger, un model CHPP de perechi-turbine, care permite calcularea și optimizarea schemelor și parametrilor CHP-PVC, luând în considerare balanța completă a combustibilului și a energiei a întregului compartiment;
Elaborarea unei metode de estimare a zonelor optime de utilizare a PTU și GTU, PTU-CHP, care lucrează la planta metalurgică WGGER;
Dezvoltați un instrument de selectare a unei strategii optime pentru dezvoltarea CHPP-PVA pe baza modelelor și metodelor matematice, luând în considerare balanța completă a combustibilului și a energiei a plantei de volbucură.
Noutatea științifică a lucrării este după cum urmează:
1. Este dezvoltat un singur model matematic al CHP PVS, care include un model Vger la Vger, un model de turbină cu abur și model PVA, care permite calcularea și optimizarea schemelor și parametrilor CHP PVC, luând în considerare combustibilul și energia completă echilibrul voluterii.
2. Caracteristicile PGU cu ajutorul consumatorului de cazan (PSU-KU) funcționează pe Metovykntinatele Vger sunt obținute și s-a stabilit că, cu aceiași parametri inițiali ai GTU, SO, H2, SH4, H20, 02, N2 este influențată de caracteristicile lor. (în funcție de gradul de scădere a influenței).
3. Grupurile de amestecuri cu conținut scăzut de calorii și de înaltă calorii din Vger cu proprietăți caracteristice care definesc parametrii și soluțiile de circuit ale GTU și PSU care lucrează la Vger sunt dezvăluite.
4. S-au obținut condițiile pentru interschimbabilitatea WGER pentru PSU-KU și s-au arătat că, în funcție de compoziția combustibilului WGER GTU (PSU), implementarea agregatului și a circuitului său ar trebui să fie diferită. Pentru un grup de amestecuri cu conținut scăzut de calorii (până la 12 MJ / M3), pe baza domeniului, convertorului și gazelor naturale, trebuie utilizat compresorul de combustibil al GTU dinamic; Pentru un grup de amestecuri de înaltă calorii (mai mult de 17 MJ / M3) bazate pe cocs și gaze naturale, un compresor de volum al GTU a acțiunii în vrac.
5. A constatat teoretic că, pentru sarcinile de creștere a puterii electrice folosită în mod optim a PSU, pentru sarcinile de înlocuire a echipamentului cu o proporție mare de încărcare a încălzirii, pentru sarcinile de înlocuire a echipamentului cu energie electrică pentru a construi și cu un nivel ridicat Proporția de încărcare a căldurii de producție - o combinație de PTU și GTU (IGU) pe Vger a plantei metalurgice, în funcție de structura producției de plante de volbucură.
6. S-a stabilit că, în funcție de parametrii eliberării de căldură, există diferite aplicații optime pe CHP-PVC a combinei metalurgice metalurgice PTU-CHP (cu sarcini scăzute la căldură) și GTU-CHP (cu o încărcătură mare de abur) care operează pe combustibili Vger.
Valoarea practică a lucrării este că metodele dezvoltate în IT și rezultatele sale fac posibilă rezolvarea sarcinii complexe de formare a strategiei energetice a industriilor metalurgice. Tehnica dezvoltată poate fi utilizată în reechiderea tehnică și modernizarea PVC CHP a combinelor metalurgice ale Rusiei și a țărilor CSI.
Precizia și validitatea rezultatelor lucrărilor se datorează utilizării metodelor moderne de analiză termodinamică, metode testate de modelare matematică, metode fiabile și uzate de cercetare sistemică în ingineria industrială, utilizarea metodelor utilizate pe scară largă pentru calcularea puterii termice Unități și date de referință fiabile, comparând rezultatele teoretice cu alți autori și datele obținute, obținute în timpul auditului energetic al sistemelor de energie termică a industriilor metalurgice.
Dezvoltat de metodologia) "și modelul matematic de optimizare a calculării parametrilor și soluțiilor de circuit ale TEC-PVA, care include GTU și PSU-Vger, integrate în modelul matematic de optimizare a plantei metalurgice;
Rezultatele studiilor calculate privind caracteristicile și indicatorii de energie ai eficacității instalațiilor de gaze cu gaze naturale și gaze cu gaz care funcționează pe WGGER de planta metalurgică, reflectând caracteristicile lor în comparație cu instalațiile de gaze naturale;
Rezultatele studiilor de optimizare a structurii CHP PVC, inclusiv GTU și PSU-Vger, ținând seama de balanța completă a combustibilului și energetic a plantei metalurgice.
În dezvoltarea metodologiei și a modelului matematic de optimizare a CHP PVA, care include GTU și PSU-Vger, integrat în modelul matematic de optimizare a plantei metalurgice;
În realizarea studiilor calculate ale caracteristicilor și indicatorilor de energie ai eficienței vaporilor și
instalații cu turbină cu gaz care operează pe planta metalurgică Vger;
În punerea în aplicare a studiilor de optimizare a structurii sursei de energie a instalației metalurgice, construită pe baza turbinei cu abur tradiționale, precum și a turbinei cu gaz și a echipamentelor de gaze vapori, luând în considerare balanța completă a combustibilului și a energiei a metalurgicului plantă.
Aprobarea și publicarea. Rezultatele lucrărilor au fost prezentate la Conferințele științifice și tehnice internaționale VIII-XII ale studenților și studenților absolvenți "radioelectronică, inginerie electrică și energie" (Moscova, 20022006), II și III școli din Rusia - seminarii de tineri oameni de știință și specialiști "Economie și practică energetică" (Moscova, 2004 și 2006), III Conferința internațională științifică și practică "Inginerie termică metalurgică: Istorie, State contemporană, viitor" (Moscova, Misis, 2006), la întâlnirile tehnice ale OJSC "Soborian Planta metalurgică "(august, 2003) și Ojsc Sevestal (martie 2004 și octombrie 2006).
Structura și domeniul de activitate. Teza constă în introducere, 4 capitole și concluzii și o listă de surse utilizate. Lucrarea este prezentată pe 167 de pagini de text scrise, conține 70 de desene, 9 mese. Lista surselor utilizate este formată din 136 de articole.
În introducere, relevanța subiectului și valoarea practică a muncii este justificată, caracteristica sa globală este dată.
Primul capitol a făcut o revizuire și o analiză a literaturii științifice și tehnice. Este dată o descriere a lucrărilor cunoscute în domeniul analizei sistemice a industriilor metalurgice. Se arată că studiul unor astfel de sisteme este posibil pe baza utilizării modelelor matematice neliniare și oferă rezultate bune. Baza de studiu a funcționării unor astfel de sisteme și a elementelor acestora în raport cu celelalte este de a construi un echilibru complet de combustibil și energie al întregii plante metalurgice. Se arată că accentul modelului matematic asupra rezolvării sarcinilor de optimizare este o condiție importantă pentru desfășurarea cu succes a unor astfel de studii. O analiză a publicațiilor dedicate descrierii matematice a caracteristicilor echipamentelor CHP industriale și construirea modelului său matematic este efectuată. Potrivit
prezentare generală a lucrărilor privind metodele de determinare a structurii optime și a profilului echipamentelor, a turbinei termice și a energiei electrice CHP industriale. O analiză a diferitelor tipuri de modele de instalații de vapori-gaz se efectuează, o comparație a energiei și a indicatorilor economici ai turbinei cu aburi și a echipamentelor volatile (turbinei cu gaz) și caracteristicile metodelor de calculare a indicatorilor de ciclism sunt remarcați. Se concluzionează că este necesar să se efectueze o cercetare cuprinzătoare privind fezabilitatea utilizării PGU și GTU ca echipament generat de energie pe PVC-ul CHP al combinei metalurgice.
Primul șef al formulării scopului studiului și sarcinilor care trebuie rezolvate pentru a atinge obiectivul este finalizat.
Introducerea datelor sursă Componența alimentării cu gaz în parametrii pentru a calcula regimul nominal al introducerii GTU a proprietăților tetofizice ale gazelor
Calcularea proprietăților telefizice ale amestecului de combustibil inițial
abordați AA _ și gaze
Consum de combustibil)
Calculul calculului compresorului de aer al compresorului de combustibil
Calcularea echilibrului material al calculului de combustie a turbinei) fără a lua în considerare răcirea [
Determinarea consumului de gaz în camera de combustie, consumul de combustibil, eficiența GTU și
trecerea calculului 1-1
Calculul sistemului de răcire PA Nominal Reia. Iim
pasajul de calcul 1 \u003d 2
Calcularea schimbării rezistenței "a eliberatorului de cazan în modul de decontare
Amintiți-vă rezultatele calculului regimului nominal, 1 \u003d 1 + 1
"Calculul sistemului de răcire al GTU la modul curent, recalcularea caracteristicilor GTU, luând în considerare sistemul de răcire, determinarea compoziției, a consumului, a gazelor la ieșirea GTU-ului gtuțului
Introducerea compoziției datelor sursă a consumului de gaze, definirea temperaturii gazului Proprietățile termice ale gazelor Armimarea inițială a costurilor perechii generate
Calculul schemei de cort GTU Definiția ponderii gazelor pentru producția de gaze
"Energie" pereche __ ♦ ______
Utilizarea cazanelor de măsurare a căldurii
Determinarea fluxului I.
"Energie" Couple C;
parametrii specificați:
Consumul de abur este egal cu aproximarea inițială
Clarificarea consumului unui paragraf
Calculul circuitului termic al turbinei PSU
Definiția termodinamică ~] Proprietățile de vapori de apă și apă ■
Calcularea căldurii a consumatorului de chotla, definirea fluxului I
tedit (tehoiologic) i pereche cu parametri specificați "
Figura 1. Schimbul mărit al modelului matematic al PSU-Vger. A doua provocare a lucrărilor de disertație este dedicată dezvoltării
optimizarea modelelor matematice neliniare de calcul al indicatorilor GTU și PSU-Vger, axat pe calcularea instalațiilor care funcționează pe resursele energetice combustibile interne (WGGER) ale instalației metalurgice. Este evidențiată ideologia de optimizare a acestor modele.
Se oferă o descriere a modelului matematic universal al CHP PVS EVC pe baza turbinei parroidiede, a turbinei cu gaz și a echipamentului cu motor cu abur. O descriere a metodei și structurii integrării sale în modelul matematic neliniar de optimizare a plantei metalurgice, implementat în sistemul de informare și informare "Optimet".
Integrarea modelului matematic al PV-urilor CHP, care are un echipament PSU-Vger, GTU și cu turbină cu abur, în modelul matematic al instalației metalurgice, se efectuează în conformitate cu următoarea schemă:
de ^ / gay * "7, KDA, PKKP, L
vig ^ ug ^ sh1at)
m\u003e Tehnologie _ pkhp, plgdp, gzstpl + rprok t\u003e altele
Vger ~ Vger Vger Vger Vger Vger T\u003e TPP _ PA T\u003e Tehnologie ° Vger ~ P Vger 13 Vger
Qi / ■ [gura la gtkcp gt inchiriere t-gproche |
WTER "J [^ Cocs\u003e 11 Okg\u003e 11sio + ku" 11sio + ku)
(LTES _P1 PE) _С) LTU-CHP, PPGU (Gtuutec
Votp ~ v mk< ВТЭР ^ВТЭР 1~к<отп + Ус
Tts _ g (RTES P2 13 pg ~ j v3 vger ""
^ "HPP _ CTES + DES \u003d% PTC - CHP + DPGU (GTU) -Tec Vger" Pg
t\u003e ъ _ t\u003e tehnologie, r hpp ges ~ pg pg
■ ^ TPP _ ^ ¡FTES RGES Г ^ PTU-CHP + ^ PSU (GTU) -Ded
Vreodată _ A0E PDP) ~ J la<ВТЭР>11 GUBT I.
2opp _ -ever
IMK \u003d în UG _ Shihm + ^ pg + ■ E0ES -\u003e PC
wow! \u003d UP1U [HVVU-CHP ^ + ULTSTGU) (RPP "(Putec) + UG,
31 "\u003d CCS" B + CPG-B * + CEEEEP
Mk ^ eh u? ^ pg mk.
unde B1Vger este randamentul lui Vger (domeniu, cocs, gaze convertor), care este o funcție a regimului, a parametrilor structurali și tehnologici ai industriilor metalurgice; Consumul de cărbune VKHP.
taxe; KDP - Consumul de cocs într-un cuptor de domeniu; PKKP - Performanță
producția de convertizori de oxigen; În ^ Ryuggy - debitul de vger pe tehnologie; W ^ p - consumul sistemului de putere termică WGER; O ^^ "C - Vacanța de căldură în sistemul de căldură și energie al metiei; -
nevoia de plante metalurgice în căldură; 0 ~ Vter ~ Resurse interne de energie termică (VTER) a metycomerului; 0_ Sizhp ~ ChP - Căldură de vacanță de la instalațiile cu turbină cu abur din TPP-ul Metovymbardului; - Concediu de odihna
căldura din instalațiile de gaze cu gaz de vapori (turbină cu gaz) din TPP a METYCOMB ... Consumul B ™ de gaze naturale în sistemul de căldură și energie (TPP); Blaf.jp - resurse Wger pentru TPP; VTES - Consumul de combustibil de către sistemul de căldură și energie; In ";! M - consumul de gaze naturale pe combinația de sus; Dmytksh. Consumul de gaze naturale pentru tehnologice
producție; ETEC - generarea de energie electrică de către sistemul de căldură și energie electrică; Eoes - amploarea consumului de energie electrică din exterior; Nevoia totală de tensiune în electricitate; EPER - Electricitate generată de stația electrică de inginerie de căldură (marți) și GUBB. Denumiri de producție: KHG1 - Cocoșcia, AGDP - Aglodomed, Stand-Stand-Stand, Prelucrare, Ustk - Instalații de tăiere a cocsului uscat, KKP - producție de convertizori de oxigen. Alte denumiri: B - Consumul de combustibil condiționat, V - emisii de substanțe nocive, C - prețul resurselor energetice, P - Performanță, 0 - căldură, E -electronergia, B este un consum specific de combustibil condiționat.
Motivul pentru alegerea și aplicarea metodei de optimizare este dată, precum și o scurtă descriere a modului de optimizare combinată utilizată OBI). O descriere a funcțiilor țintă utilizate în calculele de optimizare este prezentată: minimul redus al combustibilului și resursele energetice la uzina metalurgică, minimum
costurile de combustibil și resursele energetice dobândite
plus daunele din emisiile dăunătoare de 3 £, precum și un criteriu economic,
inclusiv £ și luând în considerare diferențele de cheltuieli de capital în diverse
tipuri de echipamente energetice.
În capitolul al treilea, pe baza modelului matematic propus, un studiu estimat și teoretic a fost realizat de caracteristicile turbinei cu gaz și instalațiile de gaze de vapori care funcționează pe combina metalurgică WGGER.
Lucrările sunt luate în considerare pe domeniu, cocs, gaze convertor și amestecuri, există o comparație cu indicatorii GTU atunci când lucrează la gaze naturale, există o diferență semnificativă între caracteristicile lor asupra caracteristicilor Gazei Naționale.
În cazul utilizării lui Vger cu o căldură relativ scăzută de combustie (domeniul de domeniu și convertizor), tranziția la temperaturi inițiale mai mari înainte de turbină (peste 1200 ° C) nu duce la o creștere semnificativă a eficienței GTU, și de la temperaturile sale în jurul valorii de 1300 ° C, chiar și scăderea acestuia este observată..
Eficiența GTU, NET
gaz de cocs de gaze naturale
gaz de convertizor
Fig.2. Eficiența MTU a unui ciclu simplu atunci când lucrează la diferite gaze de WGGER și aceeași temperatură înainte
turbina de gaz.
1000 de grade C -1200 Hail S -1400 HAIL S -1600 Grind cu
Gradul de creștere a presiunii în compresorul GTU
Fig.3. Dependența GTA netă de eficiență electrică de la parametrii inițiali ai ciclului atunci când lucrează la un gaz de domeniu.
Principalele motive pentru diferențele dintre caracteristicile GTU care lucrează la diferiți combustibili sunt după cum urmează:
Diferența în proprietățile termofizice și termodinamice ale gazelor care constituie amestecul de combustibil pentru GTU. Entalpy, constantă de gaz, indicatorul ADIABAT în gazele care constituie amestecul de combustibil poate
diferă semnificativ una de cealaltă. Acest lucru, precum și dinamica diferită a dependenței acestor valori datorate temperaturii, duce la diferența în activitatea de comprimare a gazului în temperaturile compresorului și a gazului la ieșirea compresorului. Astfel, aceasta dovedește efectul asupra echilibrului termic al Camerei de ardere a GTU (alimentarea necesară a căldurii de combustibil) și, înseamnă că consumul de combustibil în GTU.
Compoziția diferită a produselor de combustie care intră în turbina GTU în timpul arsurilor de combustibili de compoziție diferită, are un impact asupra funcționării turbinei cu gaz. Cu toate acestea, după cum arată calculele, această influență este relativ mică, deoarece, indiferent de compoziția combustibilului și a parametrilor GTU, componenta predominantă a produselor de combustie este azot (72-75%). La GTU cu temperaturi mari înainte de conținutul de azot de turbină de mai jos. Conținutul total de oxigen, dioxidul de carbon și dioxidul de oxigen în produsele de combustie variază în limitele rămase (25-28%).
În funcție de tipul de combustibil utilizat în GTU, precum și parametrii acestuia, raportul dintre debitul de volum de combustibil la debitul de volum variază foarte mult: de la 0,03 pentru gazul natural la 0,40,5 pentru gazul de domeniu.
În funcție de compoziția amestecului de combustibil, GTU va avea diferite rapoarte ale capacităților interne și costurile de gaz în compresoarele de aer și combustibil la aceeași putere electrică a GTU.
În acest sens, includerea tradițională a capacității compresorului de combustibil de recoltare în valoarea propriilor nevoi definite în% nu este aplicabilă în acest caz. Deoarece puterea compresoarelor de combustibil și de aer G "Tu-Vger depinde puternic de compoziția amestecului de combustibil, lucrarea utilă a LPO" este determinată de următoarea expresie (în cazul unui aspect unic).
^ Paul \u003d ^ t ~\u003e\u003e
unde 1.pentru - lucrarea interioară a turbinei de gaz a GTU; 2KHK - funcționarea totală internă a compresoarelor de aer și combustibil (e) GTU.
Lucrările la diferite amestecuri de combustibil de la Gas Vger poate duce la diferențe semnificative în implementarea agregată a GTU. Universal GTU, care lucrează la un amestec de combustibil cu orice compoziție, menținând în același timp indicatori în mod constant de energie și de mediu și capabilități de capacitate, creați dificilă din punct de vedere tehnic. Raportul dintre aer și combustibil pentru diferite amestecuri de combustibil este diferit de până la 20 de ori. Prin urmare, instalațiile cu turbină cu gaz și gazele de vapori care utilizează Vger pot fi proiectate numai în anumite amestecuri de combustibil.
În GTU, Vger bazat pe combustibil, adesea trebuie să utilizeze compresoare dinamice de combustibil (turbocompresor). Acest lucru se explică prin faptul că consumul de volum de combustibil în astfel de GTU poate fi în
zeci de ori mai mari decât în \u200b\u200bGTU folosind gaz natural, cu puterea electrică egală.
¿500 £ 400 "300 200 100 0
33% 32% 31% 30%
gaz natural
gaz de convertizor
În domeniul gazului
Fig.4. Gaz
amestecuri permanente de combustibil Vger I, KJ / (kg K).
5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 combustibil de ardere termică cel mai mic, KJ / NMZ
gaA naturală /
^ \\ Converter gaz ^ gaz de domeniu
Fig.5. Eficiența GTU atunci când lucrează la diferite amestecuri de combustibil de gaze Vger.
0 6000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 Combustibil cu combustie termica Cel mai mic, KJ / NMZ
Pentru amestecurile cu combustibil cu combustie redusă la căldură 5000-10000 kJ / m3 (cu excepția amestecurilor de gaz de furnal), constantă de gaz variază în limitele mici de 270-310 J / (kg la). Acest lucru vă permite să formați amestecuri de combustibil de GTU din gazele Vger și de gaze naturale (cu excepția cocsului) cu o căldură dată de combustie pentru a se referi la rezerva lor reciprocă. În acest caz, efectul asupra caracteristicilor compresorului de combustibil va fi minim.
Conținutul volumetric al oxigenului în gazele de eșapament ale GTU în aceiași parametri inițiali care operează pe diferite amestecuri de combustibil va varia în limite largi (cu 3-4%). Deoarece conținutul de oxigen în timpul funcționării GTU pe gazul de domeniu este redus dramatic, restricțiile tehnice apar pentru funcționarea schemelor de descărcare de gestiune a PSU și a schemelor de utilizare a PSU cu APPURING. Când lucrați la un gaz de domeniu, eficacitatea lor este foarte redusă.
Fig.6. Volumeful
combustia gazului D-domeniu de combustibil, gazului de gaz, gazul convertorului KN, gazul PR-Crimson.
10.000 15000 20.000 25000 30000 35000 combustibil de combustie termică cel mai mic, KJ / NMZ
Calculele au arătat că există o dependență obiectivă a eficienței electrice a instalației de gaz de vapori cu o schemă de utilizare din compoziția amestecului de combustibil pe care funcționează GTU ca parte a PSU. Mai mult, raportul dintre turbina parroidă și turbina cu gaz PGGU în funcție de compoziția amestecului de combustibil se schimbă. Când lucrați la Vger cu combustie scăzută la căldură, ponderea puterii PGGA Paroturban este mai mare.
Fig.7. Eficiența PSU atunci când lucrează la diferite amestecuri de combustibil de gaze Vger.
Aproximativ 5000 1000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 combustie termica, KJ / NMZ
În funcție de parametrii inițiali ai gazului înainte de turbină GTU, amploarea eficienței electrice a PSU-KU diferă cu 1-3% (ABS) atunci când lucrează la diferite amestecuri WGGER. Diferența mare - pentru parametrii mai mari ai GTU. Eficiența PSU-KU, care funcționează pe un amestec de gaze cu conținut scăzut de calorii - domeniu și convertor - practic nu se schimbă atunci când se amestecă aceste gaze în orice relații.
În capitolul al patrulea, a fost efectuată o analiză a structurii combustibilului și a echilibrului energetic al plantelor și plantelor metalurgice ruse și străine.
Pe baza sistemului informatic și analitic "OPTIMET" împreună cu I.A. Sultantanguzin și a.P. Yashin a dezvoltat un model matematic de plante metalurgice medii cu o structură tehnologică caracteristică majorității plantelor metalurgice rusești și
modelul matematic al CHPP universal bazat pe turbină cu abur, turbină cu gaz și echipamente diferite a fost integrat în autor integrat de autor. O scurtă descriere a modelului matematic al combinei metalurgice medii, în dezvoltarea cărora autorul a avut o parte activă. Conform structurii producției de produse laminate pe combine metalurgice medii (UMC), instalația de referință a ciclului complet al Institutului Internațional de Metalurgie Neagră este luată ca bază. Structura consumului de TER achiziționate pe CMD cu o mare parte a gazelor naturale (28% din consumul total de ter) și electricitate (50% din cerința de energie electrică) este caracteristică majorității plantelor metalurgice rusești.
La modelul matematic al combinei metalice medii, au fost efectuate calcule în următoarele opțiuni pentru extinderea CHP PVS:
1. PTU de tip de condensare cu o putere electrică de 220 MW. Combustibil - gaz natural. Aceste versiuni pot fi construite pe baza GTE-160 rus licențiat (Jim3 - Siemens V94.2).
2. PTU de tip de condensare cu o putere electrică de 160 MW. Gaz de combustibil.
3. Unitatea de condensare a turbinei de abur K-160 cu o putere electrică de 160 MW. Combustibil - gaz natural.
4. Capacitatea electrică GTU-CHP de 52 MW. Combustibil - gaz natural. Instalarea poate fi construită pe baza GTU-ului lucrat și fiabil al companiei Alstom GT-8C.
5. PUTU-CHP POWER ELECTRICĂ 140 MW. Combustibil - gaz natural. PTU poate fi construit pe baza GTU-110 rus.
6. PTU a tipului de condensare cu o capacitate electrică de 53 MW. Convertor de combustibil.
7. Capacitatea electrică GTU-CHP de 35 MW. Gaz de convertizor de combustibil.
Smochin. 8. Economii de numerar privind resursele energetice achiziționate (gaze naturale și electricitate) pentru diferite soluții pentru dezvoltarea sistemului de alimentare cu energie electrică.
Smochin. 9 Reducerea consumului de energie al combinației metalice pentru diferite opțiuni pentru dezvoltarea sistemului de alimentare cu energie electrică
8. Instalarea paroturbică a unui tip de condensare cu o capacitate electrică de 30 MW. Peletul este gazul convertor.
Cu ajutorul metodei computaționale și o-cameră de mai sus, este posibil să se ia în considerare opțiunile dure, ci doar un număr limitat. Formularea, descrierea matematică și soluția sarcinii de optimizare sunt mult mai complicate. Dar numai vă permite să găsiți o structură cu adevărat optimă a instalațiilor energetice ale instalației metalurgice, în conformitate cu funcția țintă selectată și cu restricțiile tehnice existente.
Mai mult, problema optimizării circuitelor-parametrice a sursei de energie a industriei de voluntare pe criteriile consumului minim de actual și costul AER achiziționat a fost formulat. Se efectuează optimizarea parametrică a Turbinei de abur PVS, contradicțiile sunt arătate la rezolvarea problemei de optimizare a acestor funcții țintă.
Pe baza criteriului consumului minim al TER actual, soluția optimă va fi generarea de energie electrică pe propriul său CHP cu o mare parte din generarea de căldură. Restul electricității va fi cumpărat de la sistemul de alimentare. Pentru costul a cumpărat, dimpotrivă, soluția optimă va fi generarea maximă de energie electrică.
După cum a arătat analiza, cu un raport existent de prețuri pentru gazele naturale și energia electrică, acesta va fi justificat din punct de vedere economic chiar și pentru metodele cele mai ineficiente termodinamice ale producției de energie electrică.
O analiză a durabilității soluției a fost efectuată cu modificarea prezisă a prețurilor pentru energia achiziționată - electricitate și gaze naturale. Analiza a arătat că raportul limitator al prețurilor la gaz și energie electrică la care există încă o scădere a costului TER cu o creștere a generării de energie electrică, aproximativ 2 este localizată pentru o CHPP de turbină parroidă.
având în compoziția sa GTU și PSU-Vger. Gradul de influență al diferitelor variabile optimizate asupra rezultatelor soluției poate fi diferit semnificativ, care este prezentat în fig.10.
\u003e Proporția puterii electrice GTU "iarnă;
Eu sunt ponderea puterii electrice GTU | Vara I.
Cazane de energie termică L-partajare\u003e
Chap Pvs Winter -x "Putere superficială a cazanelor CHP PVS Summer I
Ei bine, gazul de gaze GTU în Ku | Parametrii energetici de iarnă - ♦ gaze de căldură GTU în Ku!
parametri de energie Summer \\ i-partajați gazul convertizor pe GTU
Ponderea gazului convertor pe GTU! Vară
Gradul de utilizare (
convertor gaze în kkc -o-cota de gaz de domeniu pe [acea iarnă "
O-cota de gaz de domeniu pe vara GTA
Smochin. 10. Efectul variabilelor optimizate asupra funcției țintă
Sa stabilit că, dacă există limitări ale tipului de inegalități (de exemplu, pe concediul de energie electrică de la propriul său Combină Combine CHP în sistemul energetic), costul țintă al costului TER achiziționat are mai multe optima locale. Pentru a reduce volumul calculelor, se propune alocarea unor variabile de influență extrem de importante cu efect monoton asupra funcției țintă și, în prima etapă a căutării de a optimiza asupra acestui număr limitat de variabile. În cea de-a doua etapă, căutarea este inclusă suplimentar în sarcina de optimizare și variabile optimizate mai puțin semnificative. Căutarea unei soluții optime globale se bazează pe o căutare locală multiplă a optimistilor dintr-o multitudine de puncte inițiale într-o zonă admisibilă de soluții. Cu un număr mare de puncte de căutare inițiale distribuite uniform cu probabilitate ridicată, se poate argumenta că optimul global va fi găsit.
Pentru PV-urile CHP, care este în compoziția sa, PSU-Vger, rezultatul optimizării criteriilor: "Consumul minim al TER" și "Costurile pentru TER achiziționat" se dovedește a fi practic identice. Adică utilizarea lui Psu-Vger "reconciliază" aceste criterii.
Rezultatele analizei sustenabilității soluției în modificarea prognozată a prețurilor pentru energia achiziționată - electricitate și gaze naturale - arată că soluția problemei de optimizare are o mare aprovizionare de stabilitate. Raportul maxim al prețurilor la gaz și energie electrică, în care există încă o scădere a costului terțului cu o creștere a generării de energie electrică, pentru CMC CMC cu echipamente de gaze stea este situată la aproximativ 3.
Schimbarea parametrilor de la punctul de mijloc la limite
cărbune achiziționate
Gazul natural |
¡Cuptoare de domeniu 17 "
1005 1 Cauers.
Balanța de combustibil și energie a plantei metalurgice, consum de ter- 7.473,8 mii. T ul.
Heat Pgu Vinm-\u003e Zmin (echilibru optim)
A achiziționat energia URSA; Cărbune 6 006.6 mii tone gaz natural 1.929.5 milioane MS Electricitate 52.1 milioane KW * CH.
Pregătirea culturii
New Tech.
bateriile de cocs 4097.
Blocuri împărțite
17. În oxigen
gaz de cocs.
gaz de domeniu
Gaz de domeniu
oraș-20.8 City-133 || unu
Smochin. unu!. Balanța optimă a combustibilului și a energiei (criteriul este cel puțin costul TER).
Tabelul 1. Rezultatele optimizării PV-urilor CHP cu PSU-Vger.
Opțiunea sursă de parametri Paroturbate Optimizarea CHP prin criteriul Costul minim al optimizării TER achiziționate prin criteriul Consum minim de optimizare ter pe un criteriu de cost minim de a cumpărat ter
Consumul de ter, mii de aici. 8362 8502 7464 7474
Economiile TER operate în comparație cu opțiunea inițială, mii de aici. -141 898 888.
Salvarea costurilor pentru achiziționarea de ter, milioane de ruble. - 1124 2071 2073
Consumul de gaze naturale, milioane M3 1986 2838 - 1923 1929
Costul de a cumpăra gaze naturale, milioane de ruble. 2200 3143 2130 2137
Proporția generației proprii de energie electrică,% 51% 100% 99% 99%
Costul de a cumpăra energie electrică, milioane de ruble. 2019 0 54.3 49.5
1. A fost dezvoltată o metodă de calculare a PSU-Vgerului, integrată în modelul matematic al sistemului de căldură și energie a instalației metalurgice.
2. Cu ajutorul modelului matematic dezvoltat al CHP PVS-PSU și pachetul software dezvoltat, se arată că utilizarea PSU pe CHP PVC pentru condițiile plantei metalurgice medii cu o capacitate de 8 milioane de tone. Oțel pe an oferă economiile curente de peste 800 mii tone. T. / An.
3. Sa stabilit că Vgers sunt un combustibil complet pentru PGU și GTU, o scădere a eficienței electrice a PSU în comparație cu instalațiile pe gaz natural este de 2-3%. Eficiența energetică ridicată, precum și cheltuielile de capital semnificativ mai mici comparativ cu PTU, vă permit să concurați cu succes cu astfel de instalații cu echipament cu turbină cu aburi CHP PVA.
4. Grupuri dezvăluite de amestecuri cu conținut scăzut de calorii și de înaltă calorii din Vger cu proprietăți caracteristice care determină parametrii și soluțiile de circuit ale GTU și PSU care lucrează pe Vger.
5. Se demonstrează că pentru amestecurile de combustibil cu combustie redusă termică 500010000 kJ / m3 (bazată pe domeniu, convertor și gaz natural), determină limitele mici de 270-310 J / (kg la). Acest lucru vă permite să formați amestecuri de combustibil de GTU din Gaza Vger și Natural
gaz (cu excepția cocsului) cu o căldură dată de combustie în scopul rezervării lor reciproce. În acest caz, efectul compoziției combustibilului asupra caracteristicilor compresorului de combustibil va fi minim.
6. Sa arătat că pentru gazele de cocs și cocs și amestecurile de gaze naturale, utilizează cel mai eficient compresoare de volum. În acest caz, GTU poate fi utilizat pentru a lucra pe gaz natural fără schimbări constructive semnificative în camera de combustie și compresorul de aer.
7. Sa arătat că conținutul de oxigen din gazele de eșapament ale GTU în timpul funcționării pe un gaz de domeniu este redus brusc (până la 10-11%), în timp ce restricțiile tehnice apar pentru funcționarea schemelor de descărcare a PSU și a schemelor de utilizare a PSU cu post-rozning . Când lucrați la un gaz de domeniu, eficacitatea lor este foarte redusă.
9. Se demonstrează că pentru problemele de creștere a energiei electrice a TPP a echipamentului TEC Utilizarea în mod optim a PSU, pentru a înlocui echipamentul cu o mare parte a încărcăturii de încălzire - PTU, pentru a înlocui echipamentul cu clădirea electrică și cu un nivel ridicat Proporția încărcării căldurii de producție - o combinație de școli profesionale și PSU (GTU) pe combina metalurgică Vger.
10. Sa arătat că, printr-o combinație de PTU și PGU, eficacitatea generală a CHP crește datorită faptului că PSU împinge producția de condensare a CHP, în timp ce generarea combinată de energie electrică este puternic în creștere.
1. Yavorovsky Yu.V., Khromchenkov V.G. Optimizarea distribuției încărcăturilor de agregate ale cazanelor bazate pe modelarea matematică. // Radioelectronică, Inginerie electrică și Energie: Tez. DOKL. Cea de-a opta conferință științifică și tehnică internațională a studenților și studenților absolvenți. -M., 2002. -T.Z.-C.180-181.
2. Sitas V.I., Sultanhuzin I.A., Yavorovsky Yu.V., Evseenko I.V. Calculul indicatorilor de energie și evaluarea eficacității CHP industriale // Buletin Mei. - 2003. - №6. -DIN. 123-127.
3. Yavorovsky Yu.V., Ivanov G.V., Khromchenkov V.g. Optimizarea încărcăturii CHP industriale. // Radioelectronică, echipamente electrice și energie: Tez. DOKL. Cea de-a nouălea conferință științifică și tehnică a studenților și postuniversitare. 4-5 martie 2003 - M., 2003. - T.2. - P. 344-345.
4. Yavorovsky Yu.V., Sultanguzin I.A., Sitas V.I., Galaktionov V.V.,
Baranov B.B. Modelarea matematică și optimizarea sursei de alimentare a instalației metalurgice bazate pe balanța de combustibil și energie și în cadrul abordării sistemului. Și economia de energie - teoria și practica: tr. Cel de-al doilea seminar al școlii al All-Sea al tinerilor oameni de știință și specialiști. - M., 2004. - S.79-81.
5. Yavorovsky Yu.V., Sultanhuzin I.A., Galaktionov V.V. Îmbunătățirea eficienței aprovizionării cu energie a instalației metalurgice pe baza utilizării unui model matematic. // Radioelectronică, echipamente electrice și energie: Tez. DOKL. Cea de-a unsprezecea conferință științifică și tehnică internațională a studenților și studenților absolvenți. - M., 2005. - T.2. - P.446-447.
6. Yavorovsky Yu.V., Sultanguzin I.A., Sitas V.I., Yashin A.P. Îmbunătățirea eficienței PVC CHP a combinei metalurgice atunci când se utilizează instalațiile cu gaz abur. // Salvarea energiei și tratarea apei. - 2006. - №6. - P. 51-53.
7. Yavorovsky Yu.V., Sultanguzin I.A., Sitas V.I., Yashin A.P. Îmbunătățirea eficacității PVC CHP a combinei metalurgice datorită utilizării instalațiilor de gaze vapori. // economie de energie - teorie și practică: tr. Al 3-lea seminar școlar al tuturor oamenilor de știință și specialiști tineri. - M "2006. - P.137-142.
8. Yavorovsky Yu.V., Sultanthuzin I.A., Galaktionov V.V. Îmbunătățirea eficienței aprovizionării cu energie a combinației metalurgice prin optimizarea echilibrului energetic al întreprinderii în îmbunătățirea sursei sale de energie. // Radioelectronică, echipamente electrice și energie: Tez. DOKL. A douăsprezecea conferință științifică și tehnologică internațională a studenților și studenților absolvenți. 2-3 martie 2006. - M., 2006. - T.2. - p.490-491.
9. Yavorovsky Yu.V., Sultanguzin I.A., Sitas V.I., Galaktionov V.V. Îmbunătățirea eficienței aprovizionării cu energie a instalației metalurgice prin utilizarea gazelor combustibile în instalațiile de gaze vapori. // Inginerie termică metalurgică: istorie, stare actuală, viitor: tr. III Practica științifică internațională. Conf. - M.: Misis, 2006. - P.659-662.
10. Kurganov S.Yu., Yavorovsky Yu.V., Khromchenkov V.g. Îmbunătățirea utilizării gazelor de conversie într-o schemă cu acumulatori de căldură. // Radioelectronică, echipamente electrice și energie: Tez. DOKL. A douăsprezecea conferință științifică și tehnologică internațională a studenților și studenților absolvenți. 2-3 martie 2006. - M., 2006. - T.2. - p.469-470.
Semnat în Print Zak. la shooter. №0 P.L.
Poligrafy Center Mei (tu) Strada roșie Carnocamerie, d. 13
Introducere
Capitolul 1. Revizuirea analitică și sarcinile posyashka
1.1. Starea actuală a problemei construcției, a cercetării și a optimizării combustibilului și a echilibrului energetic al combinei metalurgice
1.2. Sucul modern al problemei de modelare și optimizare a proiectului de sursă de energie a unei întreprinderi industriale
1.3 Parkage Technologies la stadiul modern de dezvoltare 21 energie
1.4. Formularea problemei
Capitolul 2. Construcția modelelor matematice de PVU-Vger, CHP-32 PVA și model matematic al plantelor metalurgice medii
2.1. Descrierea modelului matematic al PSU-Vger
2.1.1. Descrierea modelului matematic al GTU
2.1.2. Descrierea modelului matematic al utilizării cazanului
2.1.3. Simularea proprietăților de vapori de 1 / apă și 44 de vapori de apă
2.1.4. Descrierea matematică a schemei de sclav de sclav 48 Turbinele cu abur din PSU-Vger
2.1.5. Metode de calcul simplificate ale indicatorilor de 50 de scheme de canalizare și resetare ale PSU-Vger
2.2. Integrarea modelului matematic al CHP PVS cu Pgu-Vger în 55 Calculul echilibrului energetic al combinei metalurgice
2.3. Setarea problemei optimizării parametrice de circuit 60 CHP PVS ca parte a examinării prin intermediul balanței energetice complete a metalului1 al organizației se combină
2.4. Criterii de optimizare a energiei, 63 cuprinzând CHP PVS, în cadrul soldului energetic total al MEGALLUR1 al combinației organizației
2.5. Caracteristicile utilizării optimizării metalice în problemele 64 Optimizarea proceselor de putere metalurgică și termică
2.6. Scurtă descriere a metodei de optimizare DSFD 65 aplicate (metoda de căutare directă a direcțiilor posibile)
2.7. Căutați o optimă globală pe baza de date a unui membru al 67 Optima locală
Capitolul 3. Studiul calculat și teoretic al caracteristicilor GTU și PSU care lucrează la Vger \\ Ieiajuiypi din organizația combină
3.1. Caracteristicile aplicării tehnologiei de vapori în condițiile plantei metalurgice
3.2. Caracteristicile gazului de domeniu
3.3. Caracteristicile Coca-Gaza
3.4. Caracteristicile convertizorului pelvis
3.5. Caracteristicile unui simplu ciclu de GTU atunci când lucrează la diverse 77 de combustibili
3.6. Caracteristicile PGU cu bobină - Utilizator (PSU-KU) la 100 de lucrări pe diferite combustibili pelvieni
Capitolul 4. Optimizarea soluțiilor de circuit-paramegramice CHP PVS 105 Combină metalurgică
4.1. Structura combustibilului și echilibrului energetic Megalururt Organizarea combină
4.2. Balanțe de combustibil și energie ale plantelor metalurgice străine
4.3. Combustibil și energie și balanțe materiale 115 Combină metalurgică medie
4.4. Optimizarea circuitului-parametrică a furnizării de energie 126 instalația metalurgică medie bazată pe instalațiile tradiționale cu turbină cu abur prin criteriul consumului minim de resurse de combustibil și energie
4.5. Optimizarea circuitului-parametrică a sursei de alimentare 131 Metalurul mediu al combinului de organizare pe baza puterilor tradiționale cu turbină cu abur pe criteriul de minim de resurse de combustibil și energie
4.6. Circuit-parametric Furnizor de energie electrică de 136 de instalații metalurgice pe baza PSU-Vger asupra minimelor Krsheria a resurselor de combustibil și a resurselor energetice.
4.7 Osolovizarea parametrică a sursei de energie 141 a combinei metalurgice medii bazate pe PGG-Vger pe criteriul costului minim al resurselor de combustibil și energie.
4.8 Optimizarea circuitului-parametrică a aprovizionării cu energie 147 A medie Megallur1 Combina se combină pe baza PSU-Vger în funcție de criteriul Jaipar minim privind resursele de combustibil și energie în condiții de creștere a costului gazelor naturale.
4.9. Circuite-parametrice Oselizarea sursei de alimentare 149 O instalație metalurgică medie pe baza PSU-Vger pe criteriul unui minim de costuri totale (integrale). Concluzii
Una dintre cele mai presante probleme în metalurgia feroasă este o creștere a eficienței energetice și a etajelor de producție de producție la întreprinderile metalurgice. În condițiile creșterii treptate a prețurilor la resursele de combustibil și energie, consumul de energie în producția de oțel devine din ce în ce mai semnificativ. Combina principală metalurgică a ciclului complet Mozhe1 au performanța a aproximativ 10 milioane de tone pe an și a păstrat gradul colosal al combustibilului - mai mult de 10 milioane de tone. în anul. În general, în țara întreprinderii metalurgiei feroase, aproximativ 15% din Natural Junlia produsă și mai mult de 12% din energia electrică sunt în mod tifon. Proporția metalurgilor feroși din volumul total de produse industriale din Federația Rusă este o valoare generală - mai mult de 12%.
Se estimează că potențialul de economisire a energiei a întreprinderilor metalurgice rusești este de 20-30%. Ponderea resurselor energetice achiziționate - cărbune, cocs, gaze naturale și electricitate - în prețul costurilor eipykiype de laminate este de 30-50%, care este menționat cu intensitatea energetică ridicată a producției. Energia semnificativă poate fi realizată, în primul rând, datorită construcției raționale și optimizării soldului de combustibil și energie al metalului1 al combinei de organizare, precum și optimizarea energiei în procesele tehnologice separate.
TEC PVS al Tomkombinat compensează nemechilibrul aburului de producție, asigurând în același timp utilizarea WGGER, volumele specificate ale eliberării aerului comprimat și a eliberărilor de energie electrică. "GUO este cea mai importantă legătură, închiderea echilibrului Ohomic Yuilyno-Energy a metodei metalice pentru acești transportatori de energie, prin urmare, aspectele legate de optimizarea utilizării energiei în anumite procese tehnologice ar trebui luate în considerare în mod solidar nu numai între ele, ci includ și aspecte legate de energie energetică.
Pentru a rezolva aceste sarcini, este necesar să se utilizeze analiza sistemului pentru sistemul tehnologic energetic al plantei metalurgice, care este o axă a unui sistem complex.
La combinația MN1y Met, echipamentul CHP PVA este depășit din punct de vedere fizic și moral și, prin urmare, necesarul necesar\u003e efectuarea de re-echipamente tehnice folosind echipamente moderne sau chiar dezvoltate de echipamente energetice noi.
Creșterea economiilor de TER, o scădere a emisiilor de substanțe nocive și a gazelor cu efect de seră și, în consecință, o creștere a eficienței economice a metodei, datorită dezvoltării soluțiilor optime de circuit-parametrice ale CHP PVA pe baza IGU și cu legarea soldului de combustibil și energie al plantei metalurgice, este o sarcină foarte urgentă.
Scopul de a lucra. Scopul lucrării este de a dezvolta și de a alege soluțiile optime de circuit-parametrice din 1EC-PVA pe baza PGU în legarea combustibilului și a echilibrului energetic al plantei metalurgice pentru a atinge acest obiectiv, este necesar să se dezvolte o matematică Modelul PV-urilor CHP, care include modelul PGU (GTU) pe Vger, modelul de paroturbină TPEC PVA, care face posibilă calcularea și optimizarea schemelor și parametrilor "1EC-PVA, ținând cont de balanța completă a combustibilului și a energiei din Mei a plantei; să dezvolte o metodă pentru estimarea aplicațiilor optime ale PSU și GTU, PTU-CHP, care lucrează la combina metalică WGER; Dezvoltați un instrument pentru alegerea CHPP de strategie de dezvoltare optimă pe baza modelelor și metodelor matematice, luând în considerare balanța completă a combustibilului și a energiei a combinației.
Lucrările de noutate ale lui Puppy este după cum urmează:
1. Pentru prima dată, a fost dezvoltat un singur model matematic al CHP PVA, inclusiv modelul PSU la Vger, modelul unei turbine cu abur CHP și PVA, ceea ce face posibilă calcularea și optimizarea schemelor și parametrilor CHP PVC , luând în considerare balanța completă a combustibilului și a energiei a plantei de volte.
2. Au fost obținute caracteristicile PSU-KU pe gopulele planului de combinare a orașului, sa constatat că, cu aceiași parametri inițiali ai GTU, asupra caracteristicilor lor, avem o influență în combustibilul cu combustibil, CH4, HIO, CO, B, O2, N2 (în funcție de gradul de scădere a influenței).
3. Condițiile au fost obținute prin intermediul intermediarii Tombrey Vger pentru PSU-KU, sa arătat că, în funcție de compoziția Vger GTU (PSU), implementarea agregătoare și a schemei ar trebui să fie diferită. Pentru un grup de amestecuri cu conținut scăzut de calorii (până la 12 MJ / M3) pe baza unui domeniu, convertor și gaze naturale, trebuie utilizat un compresor de combustibil al unui GTU dinamic; Pentru un grup de amestecuri de înaltă calorii (mai mult de 17 MJ / M3) pe bază de cocs și gaze, un compresor de combustibil al GTU a unei acțiuni surround.
4. Se stabilește că, pentru sarcinile de creștere a puterii electrice folosită în mod optim a PSU, pentru sarcinile de înlocuire a echipamentului cu o mare parte a încărcării de încălzire - acționarea sarcinilor de înlocuire a echipamentului cu o creștere a energiei electrice W și Cu o proporție ridicată de încărcare a căldurii de producție - o combinație de PTU și PSU (GTU) pe Vger a plantei metalurgice, care depinde de structura producției de combine metalice.
5. Se adoptă că esența aplicațiilor optime pe planta metalurgică CHP-PVA a PSU-CHP și GTU-CHP, care lucrează la combustibilii Vger, în funcție de paramemele de la căldură.
Valoarea practică a Rabosa Soshibit este că MEAUdi dezvoltat în ea și rezultatele sale fac posibilă rezolvarea sarcinii complexe de formare a unei strategii energetice a producției de metaluri. Metodologia dezvoltată este recomandată pentru utilizarea în re-echipamentele tehnice și modernizarea plantelor metalurgice de 1 MEZ-PVA din Rusia și țările CSI.
De încredere !! " Și rezultatele rezonabile! B ale lucrărilor se datorează utilizării medotedurilor moderne Analiza termodinamică, metode testate de modelare magmatică, metode fiabile și uzate de studii sistemice în ingineria industrială de energie termică, utilizând metode utilizate pe scară largă pentru calcularea unităților de energie termică și fiabile Datele de referință, compararea rezultatelor obținute cu datele de la DR! Autorii lor și datele obținute în desfășurarea auditului energetic al sistemelor de energie termică a industriilor metalurgice.
Dezvoltat de tehnica și optimizarea modelului matematic al CHP-PVA, care cuprinde GTU și PSU-Vger, integrat într-un model matematic de optimizare cu o plantă metalurgică;
Rezultatele studiilor calculate ale caracteristicilor și indicatorilor de energie ai eficacității instalațiilor de turbină de vapori și gaze care operează pe planta de combustie a lui Wger Metallour a
Resulgii de studii optimice și căutarea structurii CHEP PVA, inclusiv G- și PSU-Vger, ținând cont de metalurul complet al combustibilului și al energiei, combustia comună.
Contribuția personală A "Yura este:
În dezvoltarea metodologiei și a modelului matematic de optimizare a CHP PVA, care include GTU și PGU-Vger, articole din modelul matematic de optimizare a combinei metalurgice;
În realizarea calculării caracteristicilor și a indicatorilor de energie a eficacității plantelor de gaze cu gaz și gaze cu gaze cu gaz care funcționează pe Vger al combinei metalurgice
În efectuarea studiilor de optimizare a structurii sursei de alimentare, a instalației metalurgice, construită pe baza unui parfum tradițional, precum și a turbinei cu gaz și a echipamentelor de gaze vapori, luând în considerare balanța completă a combustibilului și a energiei, a plantei metalurgice.
Aprobări și publicații. Rezultatele lucrărilor au fost prezentate la Conferințele științifice și tehnice internaționale VIII-XII ale studenților și studenților de absolvent "Radioelectronică, Inginerie Electrică și Energie" (Mei; 2002-2006), II și III Școli toate-ruse-seminarii de tineri oameni de știință și specialiștii "economia de energie - teoria practică" (Mei, 2004 și 2006), III Conferința internațională științifică și presiune "Inginerie termică metalurgică: istorie, stare modernă, viitor" (Misis, 2006).
Structura și domeniul de activitate. Teza constă într-o introducere, 4 capitole, concluzii și o listă de surse utilizate. Lucrarea este prezentată pe 167 de pagini de text scrise, conține 70 de desene, 9 mese. Lista surselor utilizate este formată din 136 de articole.
Concluzii pentru muncă
1. Sa stabilit că Vgers sunt un combustibil complet pentru PGU și GTU, o scădere a eficienței electrice a PSU în comparație cu instalațiile pe gazele naturale este de 2-3%. Eficiența energetică ridicată, precum și cheltuielile de capital semnificativ mai mici în comparație cu GGU, vor permite să concureze cu succes cu astfel de instalații cu echipament cu turbină cu aburi CHP PVA.
2. Cu ajutorul modelului magmatic dezvoltat al CHP PVS-PGU și software-ul dezvoltat de software, se arată că utilizarea PSU pe CHP PVC pentru condițiile combinării metalurgice medii cu o capacitate de 8 milioane de tone . Oțelul pe an oferă economii curente de energie peste 800 m. T.t. / an.
3. Grupurile de amestecuri cu calorii reduse și de înaltă calorii de WGGER cu proprietăți caracteristice care determină parametrii și soluțiile de circuit la lucrul la Vger GTU și PSU,
4. Pentru amestecurile de combustibil cu combustie redusă termică 5000-10000 kJ / mz (bazată pe domeniu, convertor și gaze naturale), constantă de gaz variază în limitele mici 270-310 J / (kg la). Acest lucru vă permite să formați amestecuri de combustibil ale GU din Goar și de gaze naturale (cu excepția cocsului) cu o căldură dată de combustie din scopul rezervării lor reciproce. În acest caz, efectul asupra caracteristicilor compresorului de combustibil va fi minim.
5. Amestecurile bazate pe gaze de cocs au o constantă de gaze substanțial mare 600-800 J / (kg la). Pentru gazul cuptorului de cocs și amestecurile de cocs și gaze naturale, utilizează cel mai eficient compresoare de volum. În acest caz, GTU poate fi utilizat, conceput pentru gaze naturale, fără schimbări constructive semnificative în camera de combustie și compresorul de aer.
6. Deoarece conținutul de oxigen în timpul funcționării GTU pe gazul de domeniu este redus dramatic (până la 10-11%), restricțiile tehnice apar pentru funcționarea schemelor de descărcare de gestiune PSU și a schemelor de utilizare a PSU cu postpresie. Când lucrați la un gaz de domeniu, eficacitatea lor este foarte redusă.
7. A fost elaborată o metodă pentru calcularea PSU-Vger, integrată în modelul matematic al sistemului de căldură și energie al plantei metalurgice.
8. A fost elaborată o metodologie pentru calcule simplificate ale indicatorilor de reciclare și de resetare a sistemelor de PSU-Vger.
9. Pentru problemele de energie electrică la CHP MK optim, utilizarea PSU, pentru a înlocui echipamentul cu o pondere ridicată a încărcării de încălzire - cum să înlocuiască echipamentul cu extensie electrică și cu o proporție ridicată de încărcare termică a producției - o combinație de PTU și PSU (GTU) pe planta metalurgică Wger.
Yu.Pries combinat PTU și PGGU mărește eficacitatea globală a CHP datorită faptului că PSU împinge producția de condensare a CHP, în timp ce generarea combinată de energie electrică crește brusc.
1. Nikiforov G.V., Zaslavets B.I. Economisirea energiei la întreprinderile metalurgice: monografia. - Magician Niyugorsk: MGTU, 2000. -283 C.2. www.nlmk.ru.
2. Sazanov B.v. Rezolvarea principalelor probleme ale serviciului energetic al plantelor de metalurgie feroasă. // oțel 1978.- №1. - C.3-8.
3. Sazanov B.v., Sitas V.I. Sisteme de căldură și energie de întreprinderi industriale. M.: Energoatomizdat, 1990. 297 p.
4. Zaitsev A.i., Mitnovitskaya E.a., Levin l.a., Bookan A.e. Modelarea matematică a surselor de energie electrică întreprinderi industriale. M.: Energoatomizdat, 1991. 152 p.
5. Demchenko F.N., Gornostayev L.S., Ballag O.V., Drachenin E.a., Cornfeld V.N. Analiza sistemică a complexului tehnologic energetic ca bază pentru alegerea modalităților de reducere a intensității energetice a produselor metalurgice. // oțel -1984. Numărul 3. - p.83-87.
6. Sitas V.I., Sultanguzin I.A., Shomov a.P. și alții. Sistemul de informare și informare "Optimet" Controlul resurselor de energie și materii prime ale plantei metalurgice // Buletin Mei. -2003.-№5.-c. 114-119.
7. Vishnevsky B.n., Hefifts R.G., Tsukanov A.a. Modelarea tehnologică energetică a bucuriei de rulare // Inginerie de căldură metalurgică. Colectarea de lucrări științifice ale Academiei Metalurgice Naționale din Ucraina. Dnepropetrovsk. 1999. -T 2. - p. 123-126.
8. Sitas V.I., Sultanguzin I.A., Yavorovsky Yu.V., Evseenko I.V. Calcularea indicatorilor de energie și evaluarea eficacității CHP industrial. // Buletin Mei. 2003.- №6. - S. 123-127.
9. N. Sazonov S.I. Reducerea consumului de combustibil al instalației metalurgice pe baza îmbunătățirii regimurilor tehnologice energetice ale cuptoarelor de domeniu. Autosf. dis. . Cand. Tehn. Științe - Dnepropetrovsk, 2006.20S.
10. Sitas V.I., Sultanhuzin I. A. Modelarea matematică a sistemului de căldură și energie a plantei metalurgice pe un computer // Științifice. Tr. Institutul / Mosk. Energ. In-t. 1989. - Sat. 198. - P. 13-19.
11. Sitas V.I., Sultanhuzin I.A., Anokhin Ab Abordarea sistematică a rezolvării problemelor de economisire și ecologie pentru plantele metalurgice // Procese noi în metalurgie feroasă: Tez. DOKL. Trimis. Științific Consiliul GKST URSS M., 1990. - P.34-35.
12. ANHIN AB, Sitas V.I., Sul1ashuzin I.A., Khromchenkov V.g. Structura problemei software de optimizare a sistemului tehnologic energetic combină // Știri de universități. Metalurgie feroasă. 1992. - № 4. - P. 91-94.
13. Anhin AB, Sitas V.I., Sultashuzin I.A. și colab. Modelarea și optimizarea matematică ca metodă de rezolvare a problemelor de economisire a energiei și ecologia regiunilor industriale // Inginerie de căldură și de putere. 1994. - №6. - p.38-41.
14. Borodulin A.V., Gizațiullin H.N., Obukhov A., Sovietkin B.Ji., Skill F.R., Yaroshenko Yu.G. Modele matematice de utilizare optimă a resurselor în producția de domenii. Sverdlovsk: Editura URSS, 1986.- 148 p.
15. Demchenko n.f., Cornfeld V.I., Shashkov M.N., Polunina I.
16. Utilizarea modelelor economice și matematice pentru optimizarea complexelor tehnologice energetice ale plantelor metalurgice // oțel. 1991.-№6. -DIN. 87-91.
17. Metode de optimizare a modurilor de sistem de alimentare / V.M. Gornstip, B.P. Miroshnichenko, A.V. Ponomarev și colab. Ed. V.M. Horstian. M.: Energoisdat, 1981. -336 p.
18. Podrin L.S. Modelarea matematică și optimizarea centralelor termice. M.: Energia, 1978. - 416 p.
19. Podrin L.S., Samushev V.N., Epelstein V.V. Automatizarea modelării matematice a centralelor termice. M.: ȘTIINȚĂ, 1981.-236 P.
20. Melentyev l.a. Studii de sistem în energie. Elemente de teorie, direcții de dezvoltare. M.: ȘTIINȚIE, 1983. - 456 p.
21. Stepanova TB. Dezvoltarea metodelor de analiză energetică integrată a sistemelor tehnice. Autor. insulta. . DOKT. Tehn. Științe --Novosibirsk, 2001. 40 s.
22. Claire a.m. Metode de modelare matematică și cercetare tehnică și economică a centralelor termice complexe. Avuref. insulta. Dr. Tehn. Științe Irkutsk, 1992. - 40 s.
23. Bazhenov M.I., Ivanov G.V., Romanov V.I., Bazhenova N.m. Caracteristicile energetice ale turbinelor cu abur termic. M.: Mei, 1996.
24. PALAGAGA A.A. Automatizarea designului schemelor termice ale sistemelor turbo. Kiev: Științe, Dumka, 1983. - 159 p.
25. Friedman M.O. Alegerea structurii optime și a puterii de par01urbane de încălzire industrială. Autor. insulta. . Dr .. Tehn. Științe M., 1970 - 20 s.
26. HLEBALIN YU.M. Optimizarea schemelor, parametrilor și modurilor de CHP industrial. Autor. dis. . Dr. Tehn. Științe, Saratov, 1984. -40 p.
27. Claire a.m. Optimizarea compoziției Echipamentul principal și circuitul termic cu designul tehnic al CHP. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe Irkutsk, 1978. - 20 s.
28. Andryzhenko A.i., Aminov R.z. Optimizarea modurilor de funcționare și parametrii centralelor termice. M.: 1983. 255 p.
29. Andryzhenko A.i., Aminov R.z., Hlebalin Yu.M. Instalații de căldură și utilizarea acestora. M.: Școala superioară, 1989. -256 p.
30. Sazanov B.v., Ivanov G.V. Alegerea echipamentului de turbină al CHP industrial. M.: MEI, 1980.-101 P.
31. Sokolov E.ya., Kornichyev A.i. Alegerea puterii electrice și termice optime a CHP. // Heat andper1etică. 1965. - №5. - S.54-59.
32. Sokolov E.ya., Kornichyev A.i., Skotovskaya, de exemplu, Friedman M.O. Alegerea compoziției optime a echipamentului CHP-urilor de încălzire industrială. // Etica căldurii termice. 1970. - № 10 - P.5-8.
33. Hirlev Ji.C., Smirnov i.a. Optimizarea sistemelor de alimentare termică și centralizată a căldurii / ed. E.ya. Sokolova. M.: Energie, 1978.-264 p.
34. DEANOVA P.P. Matematică satisface optimizarea surselor de alimentare a modului de funcționare. Autor. dis. . Dr. Tehn. Științe-Irkutsk, 1997. -40 s.
35. Aminov R.z. Optimizarea vectorială a modurilor de funcționare a centralelor electrice. -M.: Energoatomizdat, 1994.-303 p.
36. Centrale termice industriale. / Bazhenov M.I., Bogorodsky A.S., Sazanov B.v. și alții. M.: Energia, 1979. - 296 p.
37. Nazmeev 10.g., Konakhina I.A. Sisteme de căldură și energie și balanțe energetice ale întreprinderilor industriale. M.: Editura Mei, 2002. -407 p.
38. RUBINSTEIN YA.M., SCHESPERSETS M.I. Cercetarea sistemelor reale TPP termice și a centralelor nucleare. M.: Energoisdat, 1982.-271 p.
39. Stațiile electrice termice și atomice. Directory. / Ed. Grigorieva v.a. și Zorina V.M. M.: Energoisdat, 1982. - 624 p.
40. Ryzhkin V.ya. Centrale electrice de căldură. M.: Energoatomizdat, 1987. -328 p.
41. Ryzhkin V.ya., Kuznetsov a.m. Analiza circuitelor termice ale blocurilor puternice de condensare. M.: Energie, 1972.-271 p.
42. Sokolov E.ya., Martynov V.A. Metode de calculare a indicatorilor principali de energie a turbinei cu abur, a turbinei cu gaz și a centralelor termice cu gaz cu abur. M.: Mei, 1997.
43. Tsaniev S.V., Burov V.D., Remezov A.1i. Turbină cu gaz și gazele de vapori de centrale termice. M.: Editura Mei, 2002. -584 p.
44. Bezlekin V.P. Parogaze și instalarea parrobină a Powertelor. St. Petersburg: Publisher SPBGTU, 1997. - 295 p.
45. Kercelli L.I., Ryzhkin în stațiile electrice termice L.. M.: GOSENERGOISDAT, 1956. 556 p.
46. \u200b\u200bStații electrice termice și atomice: un manual pentru universități în direcția "Ingineriei de căldură și de putere" / Ji.C. STEMAN, V.M. Lavogin, S.G. Tishin. M.: Energoatomizdat, 1982.-456 p.
47. Turbine de stații electrice termice și atomice. / Sub. ed. A.g. COETHYUK, V.V. Frolova. M.: Editura Mei, 2001. - 488 p.
48. Trighnyy A., Pegruin S.V. Calculul schemelor termice ale instalațiilor de gaz de vapori de instalație de utilizare. M.: Editura Mei, 2001.
49. DUDKO A.II. Dezvoltarea unei baze metodologice pentru determinarea indicatorilor de energie ai CHP de gaze cu boilere - utilizatori și cercetători ai activității lor. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe Moscova, 2000.20 s.
50. Dorofeev S.N. Cercetare și osomimare Utilizarea turbinelor cu gaz CHP în Energetică. Autor. dis. Cand. Tehn. Științe Moscova, 1997. -20 s.
51. Andreev D.a. Eficacitatea turbinei cu gaz și a puterii scăzute a CHP a gazelor de vapori. Autor. dis. Cand. Tehn. Științe Saratov, 1999. -20 s.
52. Konocotin B.v. Dezvoltarea, cercetarea și optimizarea schemelor termice ale instalațiilor de gaz cu aburi de vapori cu cazane de abur cu autoturism. Autor. dis. Cand. Tehn. Știință-Moscova, 1999.-20 p.
53. Kachan S.a. Optimizarea structurală și parameformă a căldurii PSU. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe Minsk, 2000. -20 s.
54. Osipov V.N. Optimizarea termodinamică a schemelor și a parametrilor instalațiilor de gaze vapori binare. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe --Saratov, 2001.-20 s.
55. Levshey n.v. Metodele dezvoltate de analiză a caracteristicilor tehnice și economice și eficiența sistemului comparativ al sistemelor instalațiilor de gaze de vapori. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe Minsk, 2002.20 s.
56. Novichkov S.V. Alegerea unor tipuri eficiente de instalații cu gaz de vapori de condensare în condiții de limitare a combustibilului. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe Saratov, 2002. - 20 s.
57. SHCHEGOLEV TP. Modelarea matematică și optimizarea tehnică și economică a roților de vapori pe colț și gaz. Autor. dis. Cand. 1eh. Științe Irkutsk, 1995. -20 s.
58. SHCHEGOLEV TP. Modelarea matematică și studiile tehnice și economice ale IGU-CHP // Materialele Conferinței tinerilor oameni de știință ai Institutului de Energie Siberiană cu Academia de Științe a URSS. -Irkutsk: SEI de la Academia URSS de Științe, 1990.
59. Starostenko n.v. Alegerea structurii și optimizarea caracteristicilor producției și a încălzirii GTU-CHP Puterea scăzută și medie. Autor. dis. Cand. Tehn. Științe M., 1996. - 20 s.
60. Tsanguev S.v., Burov V.D., Dorofeev S.II. Calcularea indicatorilor de diagrame termice și a elementelor de turbină cu gaz și instalațiile de gaze de vapori de centrale electrice. M.: Editura Mei, 2000. - 72 p.
61. Khodak E.a., Romahova G.A. Instalații turbine cu gaze de centrale termice. St. Petersburg: Publisher SPBGTU, 2000.
62. Shinnikov P.A., Nosdrenko G.v., Lovtsov A. A. Eficacitatea reconstrucției turbinelor de praf pentru reconstrucția turbinei de praf "1EC la suprastructurile turbinei cu gaz de vapori și studiul indicatorilor de funcționare a acestora. -10oxobirsk: 11auka, 2002.
63. Zykov V.V. Optimizarea parametrilor și a sistemelor de turbine de gaze deductibile Mini-CHP cu tehnologie de combustie externă. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe Novosibirsk, 1999. - 20 s.
64. KAVALEROV B.V. Modelarea matematică a Mini-Seater cu instalații cu turbină cu gaz. Autor. dis. . Cand. Tehn. ştiinţă Perm, 2000. 20 s.
65. Patrikeev M.Yu. Utilizarea optimă a CHP industriali mici pe baza Aviației GTD. Autor. dis. . Cand. Tehn. Științe --Saratov, 2000. -20 s.
66. Modelul matematic al unității de vapori cu un cabină de gătit. / Comisar T.N., Mushovov V.B., Goldstein a.d.// Termenul și energia Engenetică, 1991. №12. P.63-66.
67. Deanova N.P., Clergrul a.m., Schegolev TP Optimizarea instalațiilor de gaze de vapori la proiectarea tehnică de proiectare. // Cercetare cuprinzătoare a instalațiilor și sistemelor de energie. M.: Epin, 1989. P. 81-91.
68. Torzhkov V.e. Cercetarea și optimizarea caracteristicilor celulelor de energie poli și mijlocie de dimensiuni medii cu cazane cu un singur circuit. Autor. dis. . Cand. Tehn. ştiinţă Moscova, 2002. 20 p.
69. Regimuri optime de instalații cu gaz de vapori cu injecție / Stepanov IP. // Energie termală. 1994. №9. p.25-29.
70. Goli a.f. 11 Alte viață de serviciu și creșterea economiei îmbătrânirii "HPP cu legături încrucișate (metodologie de luare a deciziilor și implementarea acestora pe exemplul Novgorod ChP). Afișajul autorului. DISC. CANCH. Științe Moscova, 2002. - 20 s.
71. Verevkin S.I., KORCHAGIN V.A. Gasgolder. Moscova, editor de literatură pentru construcții, 1966. - 240 p.
72. Safaryan M.K. Rezervoare metalice și suporturi de gaz. Moscova, "Nedra", 1987. -200 p.
73. MEHERWAN P. Voody. Turbină cu gaz Inginerig 1 Landbook. Golf Professional Publishing, 2002.-816 p.
74. Lumea turbinelor cu gaz. 2003 1 Landbook. O publicație de pequot.
75. Shchurovsky b.a. Sisteme de tehnologie energetică pentru stațiile de compresoare: perspective de aplicare .// tehnologiile turbinelor cu gaz. 2005. - №7. - C.12-14.
76. Schimbătoare de căldură de turbină cu gaz și instalații combinate. // P.D. Mudnov, V.M. Epifanov, VL. Ivanov și colab. M: Inginerie mecanică, 1985. - 360 p.
77. Melenetev ji.a. Studii de sistem în energie. Elemente ale teoriei, sunt dezvoltate direcții. M.: ȘTIINȚIE, 1983. - 456 p.
78. Mesarovici MD, Mako D., Takahara I. Teoria sistemelor ierarhice pe mai multe niveluri: per. din engleza M.: MIR, 1973.-344 p.
79. Moiseev N.N. Sarcini matematice de analiză a sistemului. M.: ȘTIINȚIE, 1981.-488 P.
80. Papapas M., Moradi J. Algoritmul de căutare directă îmbunătățit pentru sarcini Programare matematică // Procedura comunității americane Inzh.-meh.: SER. B, construcția și tehnologia ingineriei mecanice. 1975. - № 4. - P. 158-165.
81. Dezvoltarea propunerilor pre-proiecte, dar modernizarea industriei de căldură și energie a combinei metalurgice Cherepovetsky (CHMK): Raport privind NIR / MOSK. Energ. In-t. № GR01910053466.-M., 1992.-164 P.
82. Dezvoltarea unui sistem de software și informațional pentru gestionarea resurselor de mărfuri ale OAO Sfelstal: un raport privind NIR / NTC "Lag Inginerie". Tom I. M., 2001. 95 E; Descrierea programului. - Tom P. M., 2001.- 75 p.
83. Dezvoltarea unui sistem de software și informațional pentru gestionarea resurselor energetice ale OJSC OJSC "OPTOMETO-ENERGIE": un raport privind NIR / 1 GHz "Lag Inginerie". M., 2001. - 114 p.
84. RELATTIC, REVUNDRAN A., RagsDel K. Optimizarea tehnicii: în 2 kN: stilou. din engleza M.: MIR, 1986. - KN. 1. - 349 E; - KN.2. - 320 s.
85. Instalații de turbină cu gaz staționare. / Ed. L.V. Arsenyev, V.G. Tyryshkin. L.: Rotația Mashina1. Leningr. Depozit, 1989. - 543 p.
86. Alexandrov A.a., Grigoriev b.a. Tabele de proprietăți termofizice ale vaporilor de apă și apă: director. Râuri. Stat Serviciu standard de date de referință. GSSD R-776-98 M.: Editura House Mei. 1999.
87. Formularea industrială IAPWS 1997 pentru proprietățile termodinamice ale apei și aburului. Asociația Internațională pentru Proprietățile Apelor și Steamului / Secretarului Executiv R.B. Dooley. Electric de cercetare /
88. Sazanov B.v., Putobin L.V. Calculul circuitului termic al instalațiilor cu turbină cu gaz. M.: MEI, 1974. - 90 s.
89. Samoilovich G.S., Trojanovsky B.m. Variabile și moduri de tranziție în turbine cu abur. M.: Energoisdat, 1982. - 494 p.
90. Scheglyev A.V. Turbine cu abur. Teoria procesului termic și designul turbinelor: un manual pentru universități. În 2-kn. M.: Energoatomizdat, 1993.
91. Shanakhin GSH., Bershadsky M.J1. Carte de referință scurtă pe instalațiile de turbină parroidă. M.: Energie, 1970.-215 p.
92. Calculul termic al agregatelor cazanului (metoda de reglementare). / Ed. N.v. Kuznetsova și colab. M: Energia, 1973. - 296 p.
93. Bensnson e.i., ioffe ji.c. Turbine cu abur termic. / Ed. D.p. Mai mare. M.: Energoatomizdat, 1986. - 272 p.
94. Kornichyev A.i. Calcularea și optimizarea sistemelor de alimentare cu căldură utilizând computere. M.: Mei, 1979.40 s.
95. Kornichyev A.i. Calcularea coeficientului de eficiență de căldură cu ajutorul calculatorului. - Mei: Mei, 1980. -40 p.
96. Lucrarea CHP în semifabricarea / Ed-urile combinate. VG1. Korynikov. M.: Energie, 1976.
97. Gill F., Murray W., Paradise M. Optimizare practică: Per. De la engleza - M: Mir, 1985.-509 p.
98. Grosmann I., Sitas V.I., Sultashuzin I.A. Optimizarea energiei Combină metalurgică pentru criterii de energie și de mediu // energie industrială. 1989. - № 8. -S. 49-51.
99. Dezvoltarea propunerilor de pre-proiectare pentru modernizarea economiei de căldură și energie a combinei metalurgice Cherepovetsky (CHMK): Ophchche despre NIR / MOSK. Energ. In-t. № GR01910053466.-M., 1992.-164 P.
100. Dezvoltarea unui sistem de software și informațional pentru gestionarea resurselor de mărfuri ale OAO Sfelstal: un raport privind NIR / NTC "Lag Inginerie". Tom I. M., 2001. 95 E; Descrierea programului. - Tom II. M., 2001.- 75 p.
101. Dezvoltarea unui sistem de software și informațional pentru gestionarea resurselor energetice ale OJSC OJSC "OPTOMETO-ENERGY": un raport privind 11r / 1GP \\ "inginerie". M., 2001. - 114 p.
102. Sitas V.I., Sultanhuzin I.A. Modelarea matematică a sistemului de căldură și energie a instalației metalurgice pe un computer // Scin. IP. Institutul / Mosk. Energ. In-t.-1989. Sat.98.-S. 13-19.
103. Sitas V.I., Sultanhuzin I.A., Societățile A.II. și alții. Sisteme informatice de software "OpTomet" Controlul resurselor de energie și materii prime ale plantei metalurgice // Buletin Mei. -2003.-№5.-c. 114-119.
104. Sitas V.I., Sultanhuzin I.A., Anokhin AB Abordarea sistematică a rezolvării problemelor legate de economisirea și ecologia pentru plantele metalurgice // 11 Procese în metalurgie feroasă: Tez. DOKL. Trimis. Științific Consiliul GKST Ussr M, 1990. - P.34-35.
105. Pappas M. O căutare directă îmbunătățită Procedură de optimizare numerică: Raport / New Jersey Institutul de Tehnologie. Nu. AD-A037019. - SUA, 1977.-55 p.
106. Shen Yin. Modelarea matematică în puterea termică. -Ekin: Ed, Cinhua Un-Ta, 1988. 393 p. (in chineza).
107. Bazar M., Shatti K. Programare neliniară. Teoria și algoritmi: Per. din engleza M.: MIR, 1982. - 583 p.
108. SHUP T. Rezolvarea sarcinilor de inginerie pe un computer: Per. din engleza M.: MIR, 1982.-237 P.
109. Papapas M., Moradi J. Algoritmul de căutare directă îmbunătățită pentru sarcini Programare matematică // Procedură Societatea Americană Inzh.-meh.: SER. B, construcția și tehnologia ingineriei mecanice. 1975. - № 4. P. 158-165.
110. Zoiteka G. Metode de posibilă direcții: per. din engleza M.: IL, 1963.- 176 p.
111. Producția metalurgică termică. / Krivandine V.A., Belousov V.V., Colectoarele G.S. și alții. M.: Misis, 2001.-736 p.
112. Berezhinsky A.i., Tsimmerman A.f. Răcirea și curățarea gazelor de convertoare de oxigen. M.: Metalurgie, 1983. - 272 p.
113. Mikhailov a.k., Voroshilov V.P. Mașini de compresor. M.: Energoatomizdat, 1989. - 288 p.
114. Cherkasi V.M., Kalinin II.v., Kuznetsov Yu.V., Subbotin V.I. Superchanters și Thermal Două Ageli. M.: Dnepi Oatomizdat, 1997. - 384 p.
115. RICE V.F. Mașini de compresoare centrifuge. L.: Inginerie mecanică. Leningr. Depozit, 1981.-351 p.
116. RICE V.F. Obținerea caracteristicilor mașinilor compresorului de gaz utilizând testarea aerului. // Engineering Power. 1970. - №6. - p.4-9.
117. Bukharin N.N., Den G.N., Evstafyev V.A., Kaelkin D.A., Finilin a.m. Cu privire la impactul raportului de hemroquoterări specifice la caracteristicile etapei compresorului centrifugal de apelare. // Engineering Power. 1978. - №6. - P. 16-18.
118. Zyysin V.A., Recxtin F.S. și colaboratori și trepte de lucru ale unui compresor centrifugal pe gaze cu diferite proprietăți fizice. // Inginerie chimică și petrolieră. 1971. --№1. - p.23-25.
119. Barenboim A.b., Levit V.M., Guerner G.A. Efectul criteriilor M, RE și K cu privire la caracteristicile etapei TCM. // Engineering Power. 1973. --№2. - C.20-22.
120. RICE V.F. Despre contabilizarea abrazivă a uzurii de praf a roților în proiectarea Comitetului Central. // Engineering Power. 1978. - №1. - P. 1921.
121. Dobrochotov Vd, Charnya Yu.S., Kravtsova L.F. Uzura de eroziune a agregării de pompare a gazelor. M.: Vniiegazprom, 1973. -33 p.132. www.woridsteel.org133. www.severstal.ru134. www.mechel.ru135. www.mmk.ru.
Despre unii oameni spun: un lider talentat, un bun organizator. Și ceea ce se încheie în aceste cuvinte, puțini oameni înțeleg. Chiar și psihologii au dezvoltat cel puțin o duzină de teorii foarte diferite pe acest scor, ceea ce, totuși, converg în principalul lucru. Într-un lider talentat, ei alocă calitatea numită Charisma, cu alte cuvinte, aceasta este o voință specială, permițând să uniți oameni din jurul lor. Al doilea este capacitatea de a face soluțiile potrivite în situații dificile. Al treilea este profesionalism înalt, și fără ea, un lucru clar, liderul nu ar avea încredere. Și, poate, cel mai important lucru este abilitatea de a-și lua responsabilitatea că persoana obișnuită nu va visa chiar și în coșmarul. "Tuleracemet" a fost norocos în această privință - printre liderii noștri, avantajul oamenilor care sunt destul de adecvați unor astfel de caracteristici. Este plăcut că una dintre cele mai importante producții de plante - CHP PVA - este șeful unei astfel de persoane - Vladimir Ivanovich Kvachenko. Astăzi, el vizitează ziarul nostru. - Vladimir Ivanovich, știu că sub conducerea dvs., CHP PVS a fost eliminat din statul de declarație. Spune-ne despre perioada.
- Nu sunt înclinat să atribuie toate lauri. Meritul în lucrarea făcută în ultimul deceniu CHPP PVA, aparține atât managementului fabricii, cât și al acționarilor și al echipei din Tec. Trebuia să rally echipa unității, disciplina, a pus sarcinile și necesită executarea lor. La CHP-PVA, nu am venit nou. Înainte de aceasta, 24 de ani au lucrat în Siberia, mai întâi la Combina Metalurgică din Siberia de Vest în Novokuznetsk, apoi în Kemerovo la OJSC Koks. Toți anii din sectorul energetic au trecut etapele de la brigadier la șeful adjunct al atelierului și tehnologului. În Tula a sosit în 2001, a fost numit șef adjunct al CHP, și în curând șeful.
- De fapt, ați participat din primele zile în restaurarea producției cu sosirea noii conduceri pe Tulachemet?
- În acel moment, cele mai mari dificultăți au căzut. Nu este nimic de pariat, până la începutul anilor 2000, a fost adusă producția, care se numește, la mâner. Și nu numai la CHP, ci în aproape toate diviziunile plantei. Ce este o disciplină, nimeni nu știa că au înflorit, leneșul, alcoolul a fost aproape deschis vândut pe teritoriul plantei. Facilitățile de producție au fost în declin. Teritoriul a fost plin, drumurile au fost distruse - un șanț pe șanț, a fost chemată masa unor greși. Purtați echipamentul pentru CHP a depășit 80%.
A fost nevoie de o mulțime de putere pentru a transforma situația. Ei au început să stabilească disciplina, au luat re-echipamente și, în cele din urmă, au obținut rezultate bune. De exemplu, în fața mea, un cazan nr. 8 a fost construit la CHP timp de unsprezece ani. A fost opinia că construcția deloc trebuie oprită, cazanul este dezmembrat. Dar, la urma urmei, consultând cu specialiști, cu Rostekhnadzor, am decis să o restabilim. Construit în 4 luni. Vrea să o menționa în mod special, deoarece cazanul asigură nu numai nevoile proprii ale plantei, ci și de căldură districtului proletar. Dar este în proletar o mulțime de metalurgiști trăiesc.
Astăzi, procentul de echipamente uzate pe CHPP-PVA a scăzut la 64, ceea ce este deja acceptabil. Deși această cifră nu este ultima, indicatorul va continua să se îmbunătățească. Da, și întreaga plantă de-a lungul anilor sa transformat complet. Trebuia să fiu la industriile metalurgice din Germania. Așa că astăzi Tuleractet nu este inferior celor mai bune plante metalurgice europene nu numai în indicatorii de producție și de mediu, ci și în estetica producției. Totul este asfaltat, sfeclă, peluze, clădiri într-o formă decentă peste tot. Se pare că mai degrabă, străzile orașului.
Numai în ultimii ani, CHP a fost foarte făcut pentru a elimina observațiile examenului de siguranță industrială. A extins o resursă timp de 4 ani de la revizia turbogeneratorului nr. 5. Înlocuirea perioadei petrecute de pașii de trotuar de aceleași conducte TG-5, de transfer și nutriționale, o reducere de mare viteză și de răcire. A terminat traducerea echipamentului tehnologic dintr-o tensiune de 3,15 până la 6 kilovoliți. Și aceasta este o scădere a pierderilor în circuitele electrice și simplifică reparațiile. În 2009, a fost comandat turbogeneratorul nr. 3 cu mijloace moderne de conducere. Recent a început dezmembrarea cu revizia ulterioară a turbocompresorului-1700.
- Ai fost trimis la alte secțiuni ale plantei și acolo ați obținut și succesul.
- Timp de 10 ani, am trecut aproape toată producția principală. El a fost șeful magazinului de domenii, șeful producției aglodomate, șeful departamentului de producție, directorul adjunct al construcției de capital, directorul de producție. Dar, ca rezultat, el a fost din nou numit șef de PVA CHP.
- Tec-PVA în ceea ce privește producția în sine ca o plantă decentă. Nu e de mirare că este considerat inima "Tulachemet". Spuneți-ne care este structura producției dvs. astăzi?
- În ultimul deceniu, CHP PVA a suferit unele schimbări în structura organizațională și politica de personal. Rotația și optimizarea producției au făcut posibilă reducerea numărului de până la 253 de persoane. Productivitatea muncii a crescut semnificativ. Astăzi, echipa oferă în totalitate consumatorilor din fabrică și terță parte din resursele energetice. Organizat, ca să spunem, producția în nevoie. În prezent, CHP are patru domenii principale care au fost numite anterior atelierele. Primul din lanțul tehnologic este chimic. Se filtrează, clarificarea, înmuierea, desalinizarea apei. El conduce specialistul său foarte experimentat - Galina Vasilyevna Bodrov. În structura zonei laboratorului de analiză chimică, laborator de uleiuri și laborator expres. Comenzi această economie Elena Vladimirovna Spiridonova. Următorul complot boile. Cazanele energetice sunt instalate aici: încălzirea apei, scopul mijlociu și cazanele de înaltă presiune. Șeful site-ului - Mikhail Alexandrovich RumyantSev, Senior Master - Alexander Evghievich Romanov. Atât lucrători profesioniști. Complotul turbinei nu este mai puțin important. Există o generație de energie electrică, suflante, compresoare și generatoare lucrează în camera mașinii. Capul de acolo Valery Alexandrovich Terekhov, în submarinul trecut-submarin. Și, în cele din urmă, piese electrice, în cazul în care există o distribuție și contabilizare a energiei electrice, sincronizarea curentului cu rețele externe, controlul și gestionarea funcționării generatoarelor și transformatoarelor. El conduce unul dintre cele mai experimentate electricieni "Tulchermeta" - Nikolai Ivanovich Sashilin.
- Ei spun că ești un cap strict. Dacă vă gândiți figurativ, astfel încât fierul funcționează bine, oamenii ar trebui să fie, de asemenea, fier?
- Metalurgie este metalurgia. Este asemănător cu producția militară. Disciplina trebuie să fie fier. Din acest lucru a câștigat totul - inclusiv un lucrător conștiincios. Dar, în același timp, este imposibil să înșelați piulițele până la oprire. Trebuie să existe o promoție, iar aici nu este doar un cuvânt bun aici, dar, mai presus de toate, un salariu bun.
- Probabil a văzut deja perspectivele de dezvoltare a CHP PVA pentru următorii ani?
- În acest an intenționăm să finalizăm revizuirea TK-1700 Turbocompresor, am început deja să demontăm fundația, noul echipament așteaptă în stoc. În plus, se desfășoară examinarea temeliei generatorului 2. Se planifică proiectarea fundației și a instalării. Puteți spune în continuare despre viitoarea reparație serioasă a clădirii principale a CHP. În aceste scopuri, managementul instalațiilor a alocat 11 milioane de ruble. Planuri mari: Înlocuirea a două cazane de presiune la mijloc, care și-au epuizat resursele - expertiza de prelungire trebuie făcută anual. Acesta este un sector foarte important de producție, oferind mașini de suflare de energie.
- Mult noroc pentru tine și echipa ta.
Aleksandr Kuznetsov.
Elevii, studenți absolvenți, tineri oameni de știință care folosesc baza de cunoștințe în studiile și munca lor vă vor fi foarte recunoscători.
Postat de http://www.allbest.ru.
Postat de http://www.allbest.ru.
Introducere
Cele mai multe procese industriale pentru a asigura funcționarea normală necesită răcirea apei. Rafinăriile de petrol, producția și producția petrochimică și plantele pentru prelucrarea chimică, fabricile metalurgice, utilități pentru a oferi energie electrică - toate ar trebui să folosească apă de răcire pentru munca lor. Sistemele de răcire a apei sunt controlate de temperaturi și presiuni prin transferarea căldurii din procesele tehnologice calde la apa de răcire, care necesită căldură. În acest caz, apa de răcire este încălzită și înainte de a fi refolosită, ar trebui să fie răcită sau înlocuită cu apă proaspătă de alimentare.
Majoritatea sistemelor de co-difuzare a apei pentru răcire industrială sunt construite acum 30-50 de ani și au fost uzate în mod semnificativ până în prezent. CHP este o aplicație preferențială primită un sistem revolving de alimentare cu apă tehnică cu turnuri de răcire, în special la PVA CHP în OJSC severstal, utilizați turnuri de răcire turn. Turnurile de răcire a turnului trebuie aplicate într-o sisteme de alimentare cu apă circulantă care necesită o răcire stabilă și profundă a apei la sarcini hidraulice și termice specifice. Frecvent, indicatorii tehnici și economici ai muncii lor sunt în mare măsură dependente de eficiența turnurilor de răcire a turnului în centralele electrice - generarea de energie electrică și consumul de combustibil.
Scopul proiectului de absolvire este de a dezvolta soluții tehnice pentru reconstrucția alimentării cu apă tehnică a CHP PVA OJSC Severstal. O analiză a stării reale a sistemului și a elementelor sale va fi efectuată și se va efectua calculul aerodinamic, termic și hidraulic al turnurilor de răcire a turnului.
1. Partea teoretică
1.1 Caracteristicile generale ale CHP PVS
Scopul centrului de căldură - Stația de avur-avion din CHP PVS-1 OAO Sfelstal:
Arderea deșeurilor metalurgice: Gaze și produse industriale de deșeuri , RH),
Generarea de energie electrică pentru OJSC Severstal,
Pleacă de căldură cu abur pentru producția metalurgică,
Vacanță de căldură cu apă caldă pentru căldura lui Ojsc Severstal și orașul Cherepovets,
Suflare pentru cuptoare de la aeronavele cu aburi,
Dezvoltarea apelor uscate pentru nevoi tehnologice.
Capacitatea instalată a CHP PVS-1 este: electric 286 MW, cazane de abur termic - 1232 Gcal / h, inclusiv puterea termică a unităților turbo 574 Gcal / h. Capacitatea termică a cazanelor de apă caldă - 540 Gcal / h.
Numărul de ore de utilizare a energiei electrice anuale instalate atinge 5560 de ore pe an.
În magazinul de cazane CHP-PVS-1, sunt instalate trei cazane de energie TP-170-1. № 1,2,3, Două cazane de energie TP-21 Art. № 4.5, cinci cazane de energie BKZ-210-140FD Art. № 6,7,8,9,10 și trei cazane de apă PTVP-180 Art. № 1,2,3. Puterea termică instalată a zece cazane de energie - 1232 GCAL / H și trei cazane de apă caldă maximă - 540 Gcal / h, steproductivitatea normală a cazanelor de energie 1900 t / h. Numărul de ore de utilizare a puterii termice anuale instalate medii a cazanelor de energie în perioada analizată nu depășește 6000 H / an.
Diagrama de căldură a CHP PVA este realizată cu legături încrucișate și pe parametrii de funcționare ai echipamentului principal instalat este împărțit în două cozi.
În prima etapă, sa stabilit: cinci cazane de energie și cinci turbine cu abur (BP-6-2 UTMS Art. 1; VPT-25-4 LMZ Art. Nr. 2; PT-30-8,8 LMZ Art. Nr. 3; W-25 -4 BMZ Art. Nr. 4; VPT-50-2 LMZ Art. Nr. 5). În cea de-a doua etapă a CHP instalat: cinci cazane de energie și trei turbine cu abur: WT-50 -2 lmz Art. №5; BT-50-1 UTMZ Art. №6; T-100-130 UTMZ Art. №7.
Cuplurile de la cazanele din prima și a doua coadă intră în colectoarele la nivel național adecvat, de unde sunt distribuite în funcție de turbogeneratorii relevanți. Între ei înșiși colectorii de abur sunt conectați prin rând.
Echipamentul atelierului de turbină are, de asemenea, legături tehnologice transversale pe condensul principal, apa nutritivă, o pereche de nevoi comen, apă, circulație și apă tehnică.
Principalii consumatori ai CHP Steam PVA și consumatori exteriori se hrănesc cu feribotul de la ascensoarele de presiune la nivel național: 3.2; 0,8-1,3 și 0,12 MPa.
Există cincisprezece plante de dezaerare, șapte decantoare de tip atmosferic (0,12 MPa) și 8 deaeratoare de înaltă presiune (0,6 MPa). Deaeratori Tip atmosferic Art. № 1, 4, 10, 11 sunt proiectați pentru condensarea de dezaerare a turbinelor compresoarelor de domenii, a condensului de întoarcere a aburului de producție, a apei desalterate, a nutriției cazanelor. Al doilea grup de deaeratori de tip atmosferic Art. Nr. 12, 13 asigură dezaerarea apei purificate chimic pentru resursele secundare de energie și în Arta Deaerator. №7 Apa purificată chimică deearizată pentru a alimenta rețelele termice. Deaeratoare de presiune sporită. Nr. 2, 3, 5, 6, 8, 9, 16, 17 sunt folosite pentru a atrage apa nutritivă a cazanelor de abur.
Pentru a acoperi maxima încărcăturii termice pe PVA CHP, sunt instalate trei cazane de apă de vârf tip PTVM-180.
Cazanele energetice sunt adaptate pentru arderea separată sau comună a domeniului, a cocsului și a gazelor naturale și a prafului cărbunelui industrial al cărbunelui Vorkuta. Cazanele cu apă sunt operate numai pe gaz natural. TEC-PVA are trei setări de pregătire a apei: instalarea de desalting pentru hrănirea cazanelor de energie cu o capacitate de 340 m3 / h; Hymixer pentru resursele de energie secundară cu o capacitate de 450 m3 / h; Himbalizarea pentru hrănirea sistemului de încălzire cu o capacitate de 180 m3 / h.
CHP PVA include o stație de sosire cu abur (PVA), care permite vina cuptoarelor. PVA are opt compresoare de diferite tipuri, dintre care șase arta. № 1-6, sunt administrate rotației din turbinele cu abur de condensare și două compresoare ale artei. № 7, 8 au unitate electrică. Cupluri pe turbocompresoare Art. № 1, 5, 6 este servit de la cazane din prima etapă de la un rezervor general de o pereche proaspătă de 100 kg / cm2 presiune și o temperatură de 510 ° C.
Turbine de condensare cu aburi de compresoare Art. Nr. 2, 3, 4 Lucrări pe o pereche de parametri medii, furnizați din prelungirea artei turbogeneratorului. №1 (BP-6-2 UTMZ) și de la două rânduri 100/33. Condensul de la condensatoarele cu turbină de antrenare sunt pompate în deaeratoare de tip atmosferic. № 4, 10, 11.
ChP PVA are un sistem actual de alimentare cu apă tehnică. Ca răcitoare de apă, se utilizează cele șapte grade de turn de tip contracurent.
1.2 Sisteme de alimentare cu apă reciclată CHP PVS
Există trei tipuri principale de sisteme de răcire cu apă. Proiectarea sistemului de răcire depinde de instalarea care o folosește, iar eficiența și performanța instalației depind de tipul de proces răcit, de caracteristicile considerentelor de apă și de mediu. Apa este cel mai utilizat lichid de răcire, deoarece este de obicei în abundență, poate fi ușor utilizat și ieftin, apa este capabilă să transporte cantități mari de căldură pe unitate, în condiții de temperaturi întâlnite de obicei, expansiune și compresie a apei sunt nesemnificative , apa nu se descompune.
Deși nu există două sisteme identice de răcire a apei, există trei structuri de bază.
Un sistem de reciclare deschis este cel mai frecvent design al sistemului industrial de răcire. Se compune din pompe, schimbătoare de căldură și turnuri de răcire. Datorită prezenței evaporării, principala compoziție chimică a apei în sistemele de reciclare deschisă este supusă schimbării.
În sistemele de flux direct, apa de răcire trece prin schimbătorul de căldură o singură dată.
Sistemele de reciclare închise utilizează aceeași apă de răcire reinstalată în ciclu continuu. În primul rând, apa ia căldura în fluidul tehnologic și apoi îl dă într-un alt schimbător de căldură. În astfel de sisteme de răcire nu este utilizat.
În atelierul CHEC-PVS, un sistem deschis de reciclare și, pentru acest tip, există probleme cum ar fi coroziunea, poluarea, scara, contaminarea microbiologică și descompunerea lemnului.
În prezent, furnizarea de apă necesară pentru condensatoarele de răcire, răcitoarele de ulei și aer ale turbocompresorului PVC și turbogeneratoarele TEC se efectuează pe două cicluri revolving.
Sistemul de alimentare cu apă circulantă al CHP PVA include următoarele structuri și echipamente:
1. Coolere de apă de circulație - Turnuri de răcire, șapte PC-uri.
2. Două canale răcite de beton armat subteran (1600x2000 mm) separate între turbogeneratorii de artă. Nr. 4, 5 dopuri și, respectiv, în circuitul de circulație nr. 1 și 2.
3. Patru colecționari de apă răcite subterane de oțel pe PVS, DU 1200 mm.
4. Două conducte subterane din oțel de apă încălzită 1200 mm și DU 1400 mm separate între articolele de artă. No. 4 și 5 prize și, respectiv, în circuitul de circulație nr. 1 și 2.
5. Patru țevi subterane de apă încălzită din PVA, DU 1200 mm.
6. Pompele circulante de turbogeneratoare și turbo-turnups, două pe fiecare turbină.
7. Tractul de apă al condensatorilor de turbină.
8. Pompele tehnice și brute de apă pentru propria lor stație de nevoi.
9. Schimbător de căldură tip de suprafață: răcitoarele de ulei ale turbogeneratoarelor și mecanismelor; Lichide de răcire de gaze de generatoare, agenți patogeni, motoare electrice cu tensiune de 6000 V.
10. Colector neguvernamental de apă tehnică DU Z00 mm. Hrănirea colectorului poate fi făcută din capul pompelor de circulație; Prin jumperii corespunzătoare, de pe căi navigabile principale ale DU 1400 mm și pompele de apă brută.
Primul circuit al alimentării cu apă circulante include patru turnuri de răcire a turnului nr. 1, 2, 3 și 7 și asigură funcționarea echipamentelor de turbogeneratoare nr. 2, 3, 4 și PVA.
A doua circulație a alimentării cu apă circulante include turnurile de răcire a turnului nr. 4, 5, 6 și asigură activitatea turbogeneratoarelor de artă. № 5, 6, 7.
Purtarea sistemului de alimentare cu apă circulantă nu este reglementată și practic nu este organizată.
Sursa de alimentare cu apă tehnică CHP PVS este: râul Sheksna (stația unificată de filtrare (EFC) a suportului OJSC Severstal și de apă din fabrică).
Sugerarea unui sistem revolving de aprovizionare cu apă tehnic TEC-PVA, precum și furnizarea de apă sursă pentru atelierul chimic, este efectuată de la râul Sheksna direct de magazinul de alimentare cu apă, în conformitate cu ducivitatea principală de apă a DU 1400 mm.
Sistemul de rebound de la stația de filtrare a magazinului de alimentare cu apă este realizat de ducivitatea principală de apă a DU 1000 mm. Consumul maxim de consum total al apei pentru gravitație și alimentarea apei pentru sistemul curent de alimentare cu apă CHP-PVA din atelierul de alimentare cu apă OJSC Severstal este de 3.400 m3 / h, inclusiv consumul de decontare a apei brute pentru nevoile compartimentului chimic este 800 m3 / h.
Băuturile și alimentarea cu apă ignifugă a tuturor obiectelor CHPP-PVA se efectuează din rețeaua publică de alimentare cu apă. Pentru nevoile sistemului de îndepărtare hidraulică, apa clarificată este utilizată într-o cantitate de până la 680 m3 / h.
Toate turnurile de răcire a turnului sunt realizate sub formă de poligoane cu un cadru exterior metalic și sunt tăiate de profiluri profesionale galvanizate.
Piscina cu apă și inelul inferior sunt fabricate din beton prefabricat. Aportul de aer din turnul de răcire este reglat de perdelele instalate de perimetrul gradientului de tambur anti-profecing. Perdelele sunt formate din scuturile orizontale rotative gestionate manual, este posibil să schimbe simultan poziția celor trei scuturi.
Proiectul de absolvire va lua în considerare îmbunătățirea sistemului actual de alimentare cu apă a celei de-a doua etape.
1.3 Clasificarea gradiren
Apa de răcire încălzită în echipamentele de alimentare cu combustibil, puteți dispune de altfel, dar opțiunile sunt de fapt trei și toate acestea sunt cunoscute. În primul rând, apa este resetată în canalizare, adică Folosit pe canal. Este evident că, în prezent, nu numai asupra mediului, ci și asupra considerațiilor economice, este inacceptabilă. Conform celei de-a doua opțiuni, apa de căldură (condiționată) este utilizată în tehnologia întreprinderii. Această soluție este cea mai atractivă, deoarece este eliminată simultan a căldurii și obținută din echipament. Cu toate acestea, posibilitatea utilizării parțiale a apei de răcire încălzite este extrem de rară și se ridică la mii de procente din consumul total al consumului său. Rămâne în continuare apa încălzită rece și reutilizează, adică organizarea unui sistem coerent de apă. Această opțiune este preferențială în Statele Unite, iar eforturile specialiștilor vizează îmbunătățirea tehnologiei și a tehnologiei astfel de sisteme.
Turnurile de răcire sunt principalul tip de răcitor artificial, larg răspândit pe industria energiei termice și este în prezent cea mai mare aplicație.
Turnurile de răcire reprezintă o construcție complexă de înaltă creștere și, în același timp, un dispozitiv complex de schimb de căldură, care este o legătură între turbină și atmosferă. Partea principală de lucru a marginii de răcire este un dispozitiv de irigare în care apa care trebuie răcită după condensatoarele de turbine sunt împărțite în jeturi și picături sau curge scuturile sub formă de filme. Apa sub formă de picături sau filme este răcită din cauza evaporării și contactului cu aerul care intră printr-un dispozitiv de irigare prin ferestre. Aerul este încălzit, saturat cu vapori de apă Aerul ocupă sub acțiunea de împingere naturală prin turnul de evacuare.
Conform metodei de transmisie a aerului termic atmosferic, puteți clasifica turnurile de răcire pe:
Evaporativ, în care transferul de căldură din apă se efectuează în principal datorită evaporării;
Radiator sau uscat, în care transferul de căldură din apă este realizat prin peretele radiatoarelor datorită conductivității și convecției termice;
Amestecat, în care transferul de căldură este utilizat datorită evaporării, conductivității termice și convecției.
Limita teoretică a apei de răcire în turnurile de răcire prin evaporare este temperatura aerului atmosferic de-a lungul unui termometru umezit, care poate fi mai mic decât o temperatură a unui termometru uscat pentru mai multe grade.
Limita teoretică a răcirii apei în turnurile de răcire a radiatorului este temperatura aerului atmosferic pe un termometru uscat.
În radiatorul combinat - turnurile de răcire prin evaporare, precum și răcirea uscată, apă apare prin pereții radiatoarelor, irigate apă exterioară. Întoarcerea căldurii cu apă care curge prin radiatoare la aer este efectuată datorită conductivității termice prin pereții și evaporarea apei de irigare. Aceste turnuri de răcire au avut o distribuție mai mică decât evaporarea și radiatorul datorită inconvenienței în timpul funcționării.
Conform metodei de creare a ambarcațiunilor de aer, turnurile de răcire sunt împărțite în:
Ventilator, prin care aerul este pompat cu ventilatoare de injecție sau de aspirație;
Turnul, în care împingătorul de aer este creat de un turn de evacuare ridicat;
Deschis sau atmosferic, în care, pentru fluxul de aer prin ele, curenții naturali de aer sunt utilizați - vântul și convecția naturală.
În funcție de proiectarea dispozitivului de irigare și de metoda, care realizează o creștere a suprafeței contactului cu aer cu aer, turnurile de răcire sunt împărțite în film, picurare și stropi.
Fiecare dintre tipurile specificate de grade poate avea o varietate de modele de elemente individuale ale dispozitivului de irigare, diferă în funcție de dimensiunile lor, distanțe între ele și pot fi făcute din diferite materiale.
Alegerea unui tip de gradient trebuie făcută conform calculelor tehnologice, luând în considerare fluxul de apă și cu cantitatea de căldură dată de produse, dispozitive și echipamente răcite, temperaturile de apă răcită și cerințele pentru stabilitatea răcirii Efectul, parametrii meteorologici, ingineria și condițiile geologice și hidrologice ale răcirii spre, condițiile de plasare a răcitorului la locul întreprinderii, natura clădirii zonei înconjurătoare și a căilor de transport, compoziția chimică a adăugării și a apei curente și a apei - Cerințe pe zi, indicatori tehnici și economici ai procesului de construcție a acestor structuri.
Numai turnurile de răcire a turnului se aplică la CHP PVS, așa că vom locui mai detaliat pe ele.
1.4 Cereale turn
General.
Turnurile de răcire a turnului trebuie aplicate într-o sisteme de alimentare cu apă circulantă care necesită o răcire stabilă și profundă a apei la sarcini hidraulice și termice specifice. Turnurile de răcire a turnului se aplică în principal pe centralele atomice și termice.
Turnurile de răcire a turnului pot fi evaporante, radiator sau uscate și amestecate - uscate prin evaporare. Uscarea prin evaporare este turnurile de răcire uscată, în care pulverizarea de apă (de obicei este desălită) pe radiatoare este efectuată pentru a crește adâncimea de răcire.
Figura 1.1 prezintă turnuri de răcire turn în contracurent.
Figura 1.1 - Turnuri de răcire în turnare în turn: 1-înalt turn; 2 - Waterbornel; 3 - Sistem de distribuție a apei; 4 - Dispozitiv de irigare; 5 - Dispozitiv de avion; 6 - Piscină de colectare a apei
Se dezvoltă turnuri de răcire a turnului, ca regulă, evaporare și cu fluxul de apă și aerul contraort.
Caracteristică constructivă a turnurilor de răcire №4.
Proiectul de absolvire va fi calculat de turnul de turnuri de răcire nr. 4, legat de a doua etapă, pentru a înlocui dispozitivul de irigare și sistemul de distribuție a apei.
Răcirea COOL nr. 4 a fost comandată în 1963. Răcirea răcirii nr. 4 este concepută pentru a răci apa în sistemul de alimentare cu apă rotativă de CHP PVA, în care apa este un mijloc de a conduce cantități mari de căldură de la unitățile energetice. Conform metodei de răcire, turnurile de răcire anchetate aparțin turnului, unde, datorită prezenței unui turn de evacuare, este creată o forță naturală a aerului atmosferic. Conform metodei de creare a unei suprafețe dezvoltate de contactare a răcirii apei, turnul de răcire se referă la film. Principiul răcirii este că, trecând prin răcire, apa este împărțită în filme subțiri, datorită creșterii suprafeței de răcire și este purjată de fluxul de aer.
Elementele principale ale punctului de răcire numărul 4 sunt:
Turnul de evacuare, crearea circulației aerului, precum și îndepărtarea perechilor saturate pe o înălțime suficientă pentru dispersie în atmosferă;
Dispozitiv de distribuție a apei care distribuie apă din tăvile de lucru la creșterea centrală cu stropire ulterioară prin duze;
Un dispozitiv de irigare care asigură crearea suprafeței de răcire necesare;
Priza de captare care servește să colecteze apă răcită în sistemul de circulație.
Nu există căi navigabile în turnurile de răcire.
În ceea ce privește cadrul din beton armat al dispozitivelor de irigare și distribuție a apei de turnuri de răcire nr. 4, are o formă de poligon și împărțită la zece axe de radiație pentru zece sectoare cu un unghi de 360 \u200b\u200bfiecare rânduri de inel "A", "B "," B "și" G "în conformitate cu schema ortogonală. Diametrul rândului exterior 40, 240 m, înălțimea cadrului de 8,61 m. Volumul construcției este de 11000 m3.
Scuturile tijei sunt așezate în două niveluri pe construcția de beton armat suport. Structura de referință constă din grinzi radiale instalate la o rată de 3,55 m și 5,60 m.
Dispozitivul de distribuție a apei este proiectat de tavă. Tăvi de beton armat: trunchi - radial și lucrători. Tăvile de lucru oferă duze cu plăci de stropire. Dispozitivele de distribuție a apei se bazează pe grinzi radiale și intermediare instalate la 8,30 m.
Scuturile irimi în timpul designului sunt prevăzute cu lemn.
La acționarea răcirii de răcire, au fost efectuate următoarele reparații legate de cadrul de irigare și distribuție a apei:
Instalarea nivelului inferior al tijei, instalarea plăcilor de stropire, curățarea învelișului pieței de răcire a podurilor (1979);
Reconstrucția sistemului de distribuție a apei cu înlocuirea unei tije din lemn la blocuri din polietilenă, curățarea castronului pieței podurilor de răcire (1994 -1995);
Tăvi de curățare, înlocuirea parțială a dispozitivelor de stropire (1997).
În timpul examinării structurilor de construcții, sa arătat că acestea sunt în stare de funcționare și nu este necesară înlocuirea. În consecință, costurile de reconstrucție a turnului de răcire nr. 4 sunt reduse.
Dispozitiv de irigare.
Tijele sunt principalul element constructiv al punctului de răcire care determină capacitatea de răcire. Designul tijei trebuie să asigure o suprafață suficientă de răcire cu rezistență aerodinamică optimă.
În funcție de natura suprafeței de răcire predominante, tijele pot fi:
Film;
Film de picurare;
Picatură;
Stropire;
Combinate.
În tije de film, apa curge în jurul suprafeței de răcire sub forma unui film subțire. Aceste tije oferă cea mai eficientă răcire care poate fi intensă cu 1,5-2 ori sau mai mult prin creșterea rugozității, porozității sau a wavării suprafeței tijei. Din păcate, tijele poroase nu reușesc rapid dacă există impurități insolubile în apă. Prin urmare, în cazul în care concentrația produselor petroliere în apa costurică depășește 25 mg / l și substanțe suspendate - 50 mg / l, se recomandă utilizarea tijelor de picurare prin picurare sau plasă. Tijele de pulverizare sunt utilizate dacă concentrația globală a produselor petroliere, grăsimile, substanțele suspendate și altele depășește 120 mg / l.
În prezent, majoritatea tijelor sunt fabricate din diverși polimeri: polietilenă de joasă presiune, clorură de polivinil, rășini de poliester etc. Aceste materiale nu sunt practic coroziune, durabile și au o densitate mică. În plus, este destul de ușor să obțineți țevi, grile sau grile de configurație complexă. În același timp, este necesar să vă amintiți că unii polimeri (de exemplu, polistiren) sunt distruși prin contactul cu diverse hidrocarburi.
Pentru confortul de a instala dispozitive de irigare la marginea de răcire, elementele individuale sunt montate în blocuri. Dimensiunile blocurilor din plan nu trebuie să depășească 1-1,5 m2, iar înălțimea acestora este luată de considerații constructive, luând în considerare înălțimea generală a dispozitivului de irigare. Blocurile pot fi fixate pe suspensii sau instalate pe grinzi de sprijin.
Dacă există un număr mare de substanțe chimice agresive în apa de reînnoire, se recomandă organizarea unui tratament preliminar de apă. Turnul de răcire de acționare este spălat în mod constant cu apă, iar probabilitatea aprinderii sale este zero. Cu toate acestea, cu opriri lungi de instalații de răcire și de reparare a lucrărilor de reparații, tijele fabricate din polietilenă sau alte plastic agravate de lumină pot prinde foc și arde în mod constant cu o cantitate mare de căldură și fum. Prin urmare, li se recomandă să fie făcute din polimeri care nu susțin combustia. De asemenea, atunci când alegeți un material pentru tijă, este necesar să se țină seama de faptul că la temperaturi scăzute, proprietățile mecanice ale anumitor tipuri de polimeri se deteriorează.
Îmbunătățirea tijelor existente și dezvoltarea de noi modele este una dintre principalele sarcini care vizează îmbunătățirea eficienței sistemului de răcire datorită creării suprafeței de căldură, o creștere a fluxului de aer specific, îmbunătățirea procesului de aer Transferul de căldură și de masă și, ca rezultat, este o creștere a capacității de răcire.
Tijele polimerice, în contrast cu materialele naturale, cum ar fi lemnul și asbatiferul, nu au valori ridicate de umectabilitate a suprafeței structurilor care contribuie la desfășurarea filmului de apă, adică. Creșteți zona de contact cu apă cu aer. În tijele polimerice, intensitatea necesară a benzii de căldură și de masă poate fi asigurată printr-o creștere a suprafeței unității de căldură datorită zdrobirii repetate a picăturilor de apă de pulverizare și o creștere a fluxului de aer datorită coeficientului de rezistență aerodinamică.
Practicile la nivel mondial a fost stabilită că, în indicatorii economici, termici și aerodinamici, efectul maxim se realizează în tijele având o structură de plasă dezvoltată.
Îndepărtați călduros de apă de la condensatori și alte schimburi de căldură, în răcitoarele sistemelor actuale este dată mediului. Apa de răcire apare atât din cauza evaporării parțiale, cât și a convecției, adică. Prin transferul de căldură în contact. În sezonul cald, transferul de căldură este predominant.
Astfel, pentru a lucra sisteme de răcire, adică Temperatura apei de răcire la ieșirea răcirii este influențată de două factor principal:
Lucrarea elementelor răcirii
Parametrii mediului meteorologic.
Sistemul de răcire construit pe baza turnurilor de răcire prin evaporare are o serie de deficiențe:
1. calitatea scăzută a apei, poluarea sa, datorată contactului cu praful coerciției aerului înconjurător;
2. Contaminarea sistemului de săruri care sunt acumulate constant datorită evaporării continue a apei. Din fiecare metru cub de aprovizionare cu apă apă evaporată în sistem se produc cel puțin 100 de grame. Sedimente de sare. Aceasta duce la o scădere bruscă a coeficientului de transfer de căldură asupra suprafețelor de schimb de căldură și, prin urmare, eficacitatea schimbului de căldură;
3. Dezvoltarea în sistemul de alge și microorganisme, inclusiv bacterii periculoase datorate aerării active;
4. oxidarea continuă și coroziunea metalului;
5. răcirea turnurilor de răcire în sezonul de iarnă;
6. Lipsa flexibilității și acurateței ajustării temperaturii;
7. Costuri constante de apă și reactivi chimici pentru curățare;
8. Pierderea mare de presiune în sistem.
În ceea ce privește protecția mediului, principalii factori nocivi produsi de turnurile de răcire sunt zgomotul și expunerea la aerosoli emise din mediul de răcire în mediul înconjurător.
Efectul dăunător apare ca urmare a emisiei de picături de apă inversă în atmosferă, depunerea picăturilor la sol și pe suprafața obiectelor înconjurătoare.
Picăturile pot conține inhibitori ai coroziunii, formarea scalei și reactivi chimici pentru a preveni adăugarea aditului biologic la apa curentă.
În plus, microorganismele patogene, bacteriile, virușii, ciupercile pot fi în picături. Unele microorganisme din turnurile de răcire în condiții favorabile pentru mijloacele lor de trai pot multiplica.
Picăturile de apă se propagă în atmosferă în zona zonei de răcire și hidratează suprafața pământului și în apropierea aranjamentelor, iar în perioada de iarnă își provoacă înghețarea, prin urmare, în distanțele minime admise Snip II-89-80 De la distanța de răcire la cele mai apropiate structuri sunt date.
Zona de umiditate de abandon pe suprafața Pământului are o formă de elipsă cu o axă mare care trece prin centrul răcirii spre vânt. Cea mai mare intensitate a picăturilor de cădere la suprafața pământului din această zonă este situată pe o axă mare a elipsei la o distanță de aproximativ două înălțimi ale răcirii. Dimensiunea zonei depinde de înălțimea răcirii, vitezei vântului, gradul de turbulență aerului în stratul de suprafață, concentrația și dimensiunea picăturilor, precum și la temperatura și umiditatea aerului atmosferic.
În prezența impurităților gazoase în aerul atmosferic, care iese din răcirea umidității poate interacționa cu ei și poate forma un compus dăunător mediului. De exemplu, când are loc interacțiunea umidității cu oxizi de sulf, anhidrida sulfuroasă este oxidată în sulfați mai nocivi pentru o persoană.
Apă de apă.
Activarea răcirii răcirii Turnuri de răcire în atmosferă aer saturat cu vapori de apă și conținând picături de apă cu o dimensiune de 100-500 microni
Toate modelele cunoscute de capcane de apă funcționează conform unui principiu - depunerea picăturilor care zboară de apă pe obstacolele prin inerție atunci când fluxul de aer este deviat pentru depășirea obstacolului. Ca un obstacol, capcanele de apă sunt utilizate, diferă unul de celălalt, nu numai de material, ci și de forma elementelor specificate.
Hidlows sunt prezentate la reducerea maximă posibilă a picăturilor de la turnurile de răcire cu debitul de aer cu rezistență aerodinamică minimă. Aceste cerințe îndeplinesc designul capcanelor de apă, ale cărei scheme sunt prezentate în figura 1.2.
Se recomandă instalarea la o distanță de aproximativ 2 m deasupra sistemelor de distribuție a apei, oferind acces la duzele de stropire a apei. Dacă este necesar să se reducă înălțimea generală a punctului de răcire al acestei afecțiuni, este posibil să nu respectați, dar distanța de la sistemele de distribuție a apei în acest caz ar trebui să fie de cel puțin 0,5 m.
Viteza aerului în țintă în fața căii navigabile nu trebuie făcută mai mult de 3 m / s pentru a evita creșterea semnificativă a picăturilor.
Figura 1.2 prezintă scheme de apă
Figura 1.2 - Diagrame de omgâre
La Turnul de răcire nr. 4, căi navigabile nu sunt stabilite. Atunci când alegeți un tren cu apă, trebuie să se țină cont de faptul că fiecare dintre ele este inerentă avantajelor și dezavantajelor lor. Ele diferă în materialul, schema de asamblare a blocurilor și a rezistenței mecanice, precum și valoarea rezistenței aerodinamice la trecerea aerului.
Dispozitiv de distribuție a apei.
Dispozitivul de distribuție a apei este un element tehnologic al turnurilor de răcire, determinând în mare măsură funcționarea sa eficientă și fiabilă. Ar trebui să asigure o distribuție uniformă a apei de către tijă cu un consum mic de energie, fără a crea obstacole tangibile în calea trecerii și distribuției fluxului de aer.
Dispozitivele de distribuție a apei Cerades pot fi împărțite în trei grupe principale: stropire, fără stropire și mobilă. Dispozitivele de pe malul mării, la rândul său, sunt împărțite în non-per-free, care sunt jgheaburi deschise și sisteme de tavă și presiune, efectuate din jgheaburi închise sau țevi cu duze sau sprinklere la care apa este livrată cu o presiune mare sau mai mică .
Duzele La proiectarea și legarea, răcirea poate fi aleasă, luând în considerare viteza lor, dimensiunea torței de stropire, deteriorarea impurităților de apă de irigare și diametrul picăturilor.
La standul experimental al SA "Vnig-le. FI. Vedeneeva pentru testarea dispozitivelor de stropire a fost modelată fragmentul sistemului de distribuție a apei a turnurilor de răcire a turnului. Conform rezultatelor testelor hidraulice ale duzelor de stropire a diferitelor structuri, au fost identificate tipurile de duze, oferind cea mai mare rază a torței de stropire a apei.
Proiectul de absolvent prevede înlocuirea distribuției apei de tavă pe tub cu înlocuirea injectorilor și alegerea cantității optime.
1,5 condensatori de turbină cu abur
Energia termică produce 85% din energia electrică produsă în țara noastră și se dezvoltă prin introducerea unor centrale electrice puternice, cu unități mari de alimentare care funcționează la parametrii de abur înalt și ultra-ridicați.
Eficiența turbinei poate fi mărită prin creșterea temperaturii și a presiunii aburului care intră în turbină sau reducând temperatura și presiunea perechii saturate la orificiul turbinei. Acesta din urmă este realizat prin condensarea unui abur care iese din turbină, care apare în condensatorul instalat în acest scop când se furnizează apa de răcire.
Condensatorul de suprafață constă din pachete de tuburi cu un diametru de 17-25 mm, cu câțiva metri lungime, care sunt efectuate din metale căldură conductivă (alamă, melchior). Capetele tuburilor sunt laminate în plăci metalice plasate în cazul condensatorului, care este un recipient metalic. Spațiile dintre plăcile de țeavă și capetele casetei formează camere de apă. În condensatoarele cu o singură direcție, apa intră în camera de apă din față, trece prin tuburi și intră în camera din spate, de la care sunt descărcate conductele de scurgere. În condensatoarele bidirecționale, apa trece de două ori de-a lungul lungimii carcasei și este îndepărtată din camera frontală. În condensatoarele cu trei căi, apa trece de trei ori.
Perechile care ies din turbină intră în spațiul de abur al condensatorului, încheiat între plăcile de țeavă și este condensat pe suprafața exterioară a tuburilor, în interiorul cărora lichidul de răcire trece. Perechele condensate (condensat) sunt asamblate în partea inferioară a carcasei condensatorului și sunt administrate pompei de condens pentru reutilizare.
Se știe că temperatura apei de răcire furnizată condensatorului afectează în mod direct temperatura de condensare a aburului petrecut în turbină și, în consecință, la adâncimea vidului în condensator și K. P. Turbină. În plus, cu o creștere a temperaturii apei de răcire pe o anumită valoare, puterea dată turbinei este redusă. Temperatura limitată a apei de răcire la care turbina poate funcționa pentru o putere minimă, este luată de obicei egală cu 33 ° C și pentru turbinele fabricate pentru zone cu climă tropicală, --36-40 ° C.
Mărimea presiunii de temperatură a condensatorului depinde de coeficientul de transfer de căldură al tuburilor sale, la care starea suprafeței tuburilor are un efect imens - puritatea lor. Pe pereții tuburilor, depozitele de origine mecanică, biologică și chimică se pot forma, care este asociată cu calitatea apei de răcire. Ca urmare a formării unor astfel de sedimente, coeficientul de transfer de căldură al tuburilor scade brusc, iar presiunea de temperatură a condensatorului crește. De exemplu, prezența sedimentelor organice cu o grosime de numai 0,1 mm poate duce la o creștere a presiunii de temperatură a condensatorului la 10 ° C. În plus, depozitele din tuburile de condensatori și conductele de circulație cresc rezistența hidraulică a sistemul.
Din cele de mai sus rezultă că, deși apa tehnică este utilizată pentru răcirea condensatorilor, a cărei calitate nu este rațională, este necesar să se ia toate măsurile posibile pentru a reduce temperatura și îmbunătățirea calității.
1.6 Concluzii privind capitolul și stabilirea problemei
Astfel, un program cuprinzător de măsuri pentru îmbunătățirea turnurilor de răcire, și anume înlocuirea tijei, dispozitivului de distribuție a apei și instalarea căilor navigabile, va crește capacitatea de răcire a capacității de răcire, ceea ce va duce la o creștere la puterea generată.
Înainte de a efectua măsuri de îmbunătățire a turnurilor de răcire, este necesar să se aleagă tipul de echipament cu caracteristici optime, ceea ce necesită o serie de calcule de inginerie, și anume calcule termice aerodinamice pentru a justifica tipul selectat al tijei și pe apă.
Pentru a determina cantitatea de apă aditivă, este necesar să se calculeze pierderea apei în turnurile de răcire.
De asemenea, ar trebui să producă un calcul hidraulic al sistemului de distribuție a apei pentru a selecta diametrul conductei principale și cantitatea și tipul de duze.
În cursul lucrărilor ulterioare, vor fi făcute toate tipurile de așezări de mai sus, pe baza rezultatelor cărora s-au determinat cantitatea de măsuri de îmbunătățire a turnurilor de răcire. Efectul economic al acestui proiect este, de asemenea, definit.
2. Calculul cookierii turnului
2.1 Metoda de calcul al turnurilor de răcire a turnului
Selectarea datelor sursă.
Tehnologia - termică și aerodinamică - calculul este necesar atunci când proiectați noi, modernizarea și legarea procesoarelor existente în condițiile meteorologice locale, luând în considerare cerințele pentru temperatura de apă răcită și sarcinile hidraulice.
Scopul final de calculare a turnului de răcire a turnului este, de obicei, determinat de temperatura apei răcite T2 la o valoare dată a zonei rădăcinii, cantității specifice de încărcare hidraulică, temperatura și umiditatea relativă a aer.
Într-un beneficiu de reducere a designului unui prosop de răcire (pentru a snip 2.04.02-84 "Rețele de apă și structuri în aer liber") Calculele aerodinamice ale Turnului Turnului, se recomandă producerea grafică care le atașează. Aceste grafice au fost întocmite pe baza studiilor de laborator efectuate pe modele de note de turn cu o suprafață de irigare 500-3000 m2. Potrivit graficelor, se determină coeficientul general al rezistenței aerodinamice a turnurilor de răcire din Zobysch și dependența sa de zona (înălțimea) ferestrelor suflantei. precum și coeficientul de rezistență al dispozitivului de irigare. Analiza condițiilor în care aceste grafice au fost dezvoltate au arătat că utilizarea acestora: În primul rând, este dificil, în al doilea rând, nu corect, pentru că Acestea au fost întocmite pentru distribuția apei de tavă și nu iau în considerare rezistența căilor navigabile. Prin urmare, este necesar să se dezvolte un model matematic pentru calcularea modurilor necesare.
În revista "Refrigerare și tehnologie" nr. 1 pentru 2011, o tehnică îmbunătățită a calculării tehnologice a turnului de răcire a turnului, a cărei caracteristici distinctive este de a ține cont de raportul dintre cantitatea de căldură alocată din apă prin evaporare și convecție cu conductivitate termică.
Dependențele calculate care reflectă sau determină funcționarea răcirii răcirii sunt următoarele valori:
Costurile de apă și aer;
Temperaturile de intrare și ieșire a apei;
Parametrii atmosferici estimați (condiții climatice) care determină entalpia și densitatea aerului de intrare, precum și limita de răcire a apei în turnurile de răcire;
Caracteristicile tehnologice ale tijei;
Zona de irigare ceremonială.
În funcție de sarcina calculului, una dintre aceste cantități poate fi dorită, iar restul sunt setate. În acest caz, trebuie să fie întotdeauna specificate condițiile climatice (parametrii atmosferici calculați).
Consumul de apă (încărcătura hidraulică GG) este de obicei definită de tehnologii de producție pe baza calculelor de inginerie căldură ale răcirii echipamentelor - condensatoare, frigidere, compresoare, diverse aparate tehnologice, unități metalurgice etc. Debitul de aer printr-un punct de răcire ventilator este determinat de punct de intersecție a dependenței de rezistență la drenaj față de debitul și caracteristicile ventilatorului. Pentru a determina consumul prin turnul turnului, care este necesar pentru calculul termic se calculează prin rezistența aerodinamică a complexului de răcire. Viteza de aer este determinată de amploarea consumabilă a discursului de auto-discurs la depășirea rezistenței.
Temperatura apei de intrare T1 și a T2 de ieșire a apei este instalată în tehnologi de producție bazați pe calcule de inginerie de căldură, luând în considerare caracteristicile echipamentului răcit. Trebuie să se țină cont de faptul că temperatura apei rotative, în special T2, poate avea un efect foarte semnificativ asupra parametrilor de proces, mărimea turnului de răcire, diametrele conductelor, alimentarea pompelor și performanța altora echipamente, precum și consumul de energie electrică. Prin urmare, este recomandabil să se determine T2, precum și consumul de apă de răcire GZ, prin calculele tehnice și economice ale activității comune a tuturor instalațiilor ciclului de co-difuzare a apei. Cu toate acestea, aceste calcule nu sunt întotdeauna îndeplinite. În acest caz, la proiectarea, se recomandă primirea valorii calculate a T2, pe baza stării, astfel încât diferența T2-F a fost de cel puțin 5 ° C, valorile cele mai scăzute pot fi luate numai atunci când este dictată de cerințele de producție dure.
Calculul de căldură al turnurilor de răcire se face în condițiile atmosferice nefavorabile pentru activitatea acestor structuri în lunile de vară ale anului. Cu toate acestea, calculul temperaturii mai ridicate și umiditatea aerului atmosferic este inadecvată, deoarece acestea pot fi observate în cursul anului doar pentru scurt timp, iar temperaturile și umiditatea calculată mai mare, cu atât mai mare este dimensiunea există un punct de răcire și, în consecință, mai mare costul construcției sale. Pe de altă parte, temperatura estimată prea scăzută și umiditatea aerului pot duce la faptul că temperatura reală a apei la ieșirea timpului de răcire pentru o perioadă lungă de timp din timpul anului (friptură) a anului nu va oferi răcirea produselor tehnologice la temperatura dorită a TPR.
Calculul gradientului de răcire conform SNIP 2.04.02-84 trebuie efectuat pe baza temperaturii zilnice medii a aerului atmosferic pe termometre uscate și umede (sau umiditatea relativă) pe observațiile pe termen lung cu 1 - 10% Perioada de vară a anului (iunie, iulie, august). Alegerea securității poate fi efectuată în funcție de categoria consumatorului de apă din tabelul 2.1, în care toate consumabilele de apă sunt împărțite condiționat în trei categorii în ceea ce privește cerințele pentru temperaturile apei răcite.
|
Dependența procesului tehnologic de producție sau de echipament de la excesul de temperatură a apei răcite (sau a produsului răcit) deasupra calculului calculat |
Securitatea parametrilor meteorologici pentru perioada de vară a anului (iunie, iulie, august) la calcularea turnurilor de răcire,% |
||
|
Încălcarea procesului tehnologic de producție în general și, ca rezultat, pierderi semnificative |
|||
|
Încălcarea temporară admisă a procesului tehnologic al instalațiilor individuale |
|||
|
Scăderea temporară a eficienței procesului tehnologic de producție în instalații generale și individuale |
Răcirea răcirii nr. 4 este concepută pentru a răci apa în sistemul de alimentare cu apă rotativă de CHP PVA, în care apa este un mijloc de a conduce cantități mari de căldură de la unitățile energetice. Conform metodei de răcire, turnurile de răcire anchetate aparțin turnului, unde, datorită prezenței unui turn de evacuare, este creată o forță naturală a aerului atmosferic. Conform metodei de creare a unei suprafețe dezvoltate de contactare a răcirii apei, turnul de răcire se referă la film. Principiul răcirii este că, trecând prin răcire, apa este împărțită în filme subțiri, datorită creșterii suprafeței de răcire și este purjată de fluxul de aer.
În revista "Refrigerare și tehnologie" nr. 1 pentru 2011, este furnizată o tehnică îmbunătățită a calculării tehnologice a turnurilor de răcire a turnului. Pentru a determina consumul prin turnul turnului, care este necesar pentru calculul termic se calculează prin rezistența aerodinamică a complexului de răcire. Viteza de aer este determinată de amploarea consumabilă a discursului de auto-discurs la depășirea rezistenței.
unde 0,2 este coeficientul de rezistivitate a ploii sub irigator, sa referit la viteza de aer în secțiunea transversală orizontală liberă a turnului de răcire în același mod ca toți ceilalți coeficienți de rezistență din formule; L este o jumătate de lungime a distribuitorului de aer egal cu jumătate din raza tijei, M; - coeficientul de distribuție a ploii din dispozitivul de distribuție a apei, adoptat pentru un distribuitor de apă tubular convențional cu duze de plastic tangențial de VOGOGO, conform studiilor interne, egale cu 0,1; - înălțimea ploii în distribuitorul de apă, cu duzele de torță în jos 0,2 ... 0,6; 0,8 m - când torța este îndreptată; - coeficientul de rezistență la ploaie din patinoar, luat în conformitate cu datele din tabelul 2.4; - sarcină hidraulică specifică a turnurilor de răcire, m3 / (m2 · h).
Cantitatea de căldură dată de lichidul de răcire a lichidului de răcire din agentul de răcire, precum și în schimbătoarele convenționale de căldură, este proporțională cu suprafața de schimb de căldură. Sub suprafața de schimb de căldură din turnul de răcire, suprafața totală a tuturor picăturilor și a filmelor de apă care intră în contact cu aerul este înțeleasă. Unele convenționale sunt permise pentru răcirea filmului, ca suprafață de schimb de căldură, suprafața laterală a panourilor de irigare este asumată, presupunând că această parte a suprafeței de schimb de căldură este cea mai mare parte.
Fundamentele teoretice și designul cuptoarelor metalurgice, keysonii ipotecare și sistemele de răcire ale cuptorilor de topire condozică. Alimentarea cu apă Caracteristică a unei întreprinderi industriale. Analiza rolului și a valorii cuptorilor metalurgice de răcire.
cursuri, a fost adăugată 20.11.2010
Analiza comparativă a caracteristicilor tehnice ale modelelor tipice de gradient. Elemente ale sistemelor de alimentare cu apă și clasificarea acestora. Modelul matematic al procesului de alimentare cu apă rotativă, selectarea și descrierea instrumentelor și comenzilor de automatizare.
teza, a fost adăugată 04.09.2013
Clasificarea și aplicarea gradientului. Indicatori de răcire cu apă a unui echipament de magazin de turbine. Analiza stării tehnice a turnurilor de răcire și a soluțiilor pentru reconstrucție. Calculul aerodinamic, determinarea echilibrului termic și material al turnurilor de răcire.
teza, a fost adăugată 07/15/2015
Factori care afectează activitatea vitală umană în timpul zborului. Performanța sistemelor de răcire a aerului în înălțime și viteză de zbor. Designul și principiul funcționării plângerii turboului. Sistem de răcire pentru compartimente tehnice medii și spate.
teza, a adăugat 11/14/2017
Caracteristicile activităților SPP PJSC Severstal. Numirea atelierului de varietate, o descriere a echipamentului principal. Dispozitivul și principiul lucrărilor de foarfece volatile. Descrierea reconstrucției unității prin înlocuirea ambreiajului de viteze la degetul elastic de spălare.
teza, a fost adăugată 07/13/2015
Caracteristicile sortare a atelierului. Determinarea performanței Mill 1700 PHL OJSC "Severstal". Principalele fluxuri de transport. Proiectarea mașinii de nivelare a frunzelor. Tăierea dispozitivului de tăiere. Reconstrucția dispozitivului de buclă și unitatea tobelor de cablu.
teza, a fost adăugată 05/16/2017
Părți compozite ale complexului de marfă pentru încărcătura în vrac și în vrac, interacțiunea lor între ei. Dezvoltarea de diagrame ale complexului de încărcare și depozit. Determinarea echipamentului tehnic al depozitului. Calculul frontului de încărcare și descărcare.
cursuri, adăugate 11.12.2014
Utilizarea frigiderelor în sferele industriale și în gospodărie. Scop, aplicație, tipuri și dispozitiv compresor. Sistemul de răcire al compresorului de refrigerare: descrierea funcției, gama de aplicații, schema ciclului de refrigerare, fitingurile pentru componente.
lucrări de curs, a fost adăugată 02.11.2009
Dezvoltare și raționament pentru soluții tehnice de bază pentru reconstrucția moara. Calculul inhibitor al energiei a unității. Calculul și construirea arborelui intermediar. Elaborarea unei diagrame de natură hidraulică. Analiza tehnicii de proiectare detaliată.
teza, a fost adăugată 03/22/2018
Caracteristicile creativității tehnice ca o sferă importantă a activității intelectuale a unei persoane. Clasificarea metodelor de găsire a noi soluții tehnice. Analiza listei de întrebări în conformitate cu A. Osborne pentru inventator. Esența soluției tehnice perfecte.
