عند تصميم الصرف الصحي للمدن والمؤسسات الصناعية، لا يلزم معرفة المعايير والكمية الإجمالية لمياه الصرف الصحي فحسب، بل أيضًا طريقة التخلص من المياه، أي التغير في معدلات تدفق مياه الصرف الصحي حسب ساعات اليوم، وكذلك كقيم الحد الأقصى للتكاليف المحتملة، والتي يتم تحديدها من خلال ما يسمى بالصرف غير المتكافئ اليومي والساعة.
تأخذ معايير مياه الصرف الصحي المحلية في الاعتبار متوسط استهلاك مياه الصرف الصحي اليومي (سنويًا). ومع ذلك، يمكن أن يكون الاستهلاك اليومي إما أكثر من المتوسط اليومي (في اليوم الذي يتم فيه التصريف الأكبر)، أو أقل. ولذلك، بالإضافة إلى متوسط الاستهلاك اليومي (تصريف المياه)، يتم تحديد الحد الأقصى للاستهلاك اليومي. ويتم تحديد الحد الأقصى للاستهلاك اليومي لكل ساكن في المستوطنات بضرب متوسط الاستهلاك اليومي في معامل الصرف غير المستوي اليومي.
معامل عدم انتظام التصريف اليومي للمياه كسوةتسمى نسبة الحد الأقصى للاستهلاك اليومي إلى المتوسط اليومي. بالنسبة للمستوطنات، يتم قبول /Сsut = 1.1 ... 1.3، حسب الظروف المحلية والمناخية.
معامل عدم انتظام صرف المياه بالساعة Kchتسمى نسبة الحد الأقصى للتدفق في الساعة إلى متوسط التدفق في الساعة يوميًا لأكبر تصريف.
عند حساب شبكة الصرف الصحي، يكون من الأنسب تطبيق المعامل العام للتفاوت /Ctot، وهو نسبة الحد الأقصى للتدفق في الساعة يوميًا لأكبر مياه الصرف الصحي إلى متوسط التدفق في الساعة لمتوسط الصرف الصحي اليومي. المعامل العام لعدم تجانس تصريف المياه كإجماليتم الحصول عليها عن طريق ضرب معاملات التفاوت اليومي والساعة:
عند حساب شبكة الصرف الصحي للمناطق المأهولة بالسكان K0 بشيتم قبولها وفقًا لـ SNiP، اعتمادًا على قيم متوسط التكاليف الثانية (الجدول 2.2).
عند القيم المتوسطة لمتوسط معدل تدفق مياه الصرف الصحي، يتم تحديد المعامل الإجمالي للتفاوت في تدفق مياه الصرف الصحي عن طريق الاستيفاء. للمدن معزيادة 1 مليون دولاربشر /(المجموعمقبولة وفقا لتشغيل المدن التماثلية. بالنسبة للمباني العامة ومباني المرافق العامة للمؤسسات الصناعية، يفترض أن يكون معامل الصرف غير المتكافئ اليومي مساويًا لواحد، ويتم أخذ معامل الصرف غير المتكافئ بالساعة وفقًا للمعايير الحالية (SNiP II-G.1-70).
يتم تحديد معاملات عدم انتظام كل ساعة في التخلص من مياه الصرف الصناعي حسب الظروف التكنولوجية، فهي تتقلب على نطاق واسع (انظر الفصل الخامس والعشرون).
يحدث انسداد المجاري لعدة أسباب. يمكن أن تحدث السدادات بسبب دخول الرواسب الدهنية وقطع القماش وحطام البناء والفروع في أنابيب الصرف الصحي. السبب الشائع للانسداد في نظام الصرف الصحي هو انتهاك ...
لتجنب تراكم المياه غير الضرورية ووقف الأحداث المدمرة، من الضروري تركيب نظام تصريف بشكل صحيح، والذي يجمع المياه ويحولها بشكل مثالي من خلال قنوات خاصة إلى المجاري
يعتبر نظام الصرف الصحي "الواحة" بمثابة وظيفة لإمدادات المياه والصرف الصحي. نظام الصرف الصحي المقدم هو الغرض الرئيسي من تنظيف المنتجات الصلبة والسائلة الموجودة في حياة أي شخص. هذه منزلية و…
يحدد مقياس Luxmeter الموضوعي الإضاءة في أماكن مختلفة من سطح العمل في جميع أنحاء الغرفة.
وتسمى نسبة الحد الأدنى من الإضاءة إلى الحد الأقصى بمعامل عدم الانتظام. يجب أن يكون على الأقل 0.3
حيث: E هو الحد الأدنى من الإضاءة الأفقية لقدرة مصباح معينة لكل متر مربع. متر الغرفة
Et هو الحد الأدنى من الإضاءة الأفقية المقابلة لكثافة طاقة تبلغ 1 واط لكل متر مربع. متر من الغرفة.
p هي الطاقة المحددة الفعلية للمصابيح في غرفة معينة، ويتم حسابها عن طريق قسمة الطاقة الإجمالية لجميع المصابيح في غرفة معينة بالواط على مساحة الغرفة المحددة.
Et - يتم العثور عليه حسب الجداول المرفقة (الجدول 3.4) وفقًا للجهد في الشبكة ونوع المصباح والطاقة (غير الإجمالية) للمصابيح المرفقة.
العمل مع المعلم
الاستجواب الشفهي
السيطرة على المستوى النهائي للمعرفة
السيطرة على المستوى النهائي للمعرفة
1 الأهمية البيولوجية للضوء المرئي:
يوفر إدراك الضوء واللون
له تأثير دباغة
له تأثير مضاد للراشيتية
له تأثير مطهر
له تأثير حراري
2 ما هو الطول الموجي للطيف المرئي لضوء النهار؟
أكثر من 400 ملم
أقل من 400 ملم
400 - 760 ملم
760 - 1200 ملم
أكثر من 12 00 ملم
3 ما هو "عامل ضوء النهار"؟
درجة احتباس الضوء بواسطة زجاج النوافذ
نسبة مساحة النافذة الزجاجية إلى مساحة الأرضية
نسبة الإضاءة الأفقية لمكان العمل إلى الإضاءة الأفقية المتزامنة تحت السماء المفتوحة
نسبة الإضاءة الأفقية إلى الإضاءة العمودية
الزاوية بين الحواف العلوية والسفلية للنافذة من نقطة مكان العمل
4 ما هو "عامل التعميق"؟
نسبة ارتفاع النافذة إلى عمق الغرفة
نسبة ارتفاع الحافة العلوية للنافذة من الأرضية إلى عمق الغرفة
نسبة مساحة سطح النافذة الزجاجية إلى مساحة الأرضية
نسبة الإضاءة الأفقية لسطح العمل إلى الإضاءة المتزامنة تحت السماء المفتوحة
الزاوية بين الحافة العلوية للنافذة والحافة العلوية لكائن التظليل من نقطة مكان العمل
5. ما هي "قوة الإضاءة المحددة"؟
نسبة شدة الإضاءة إلى مساحة مكان العمل
نسبة إضاءة مكان العمل إلى مساحة الأرضية
نسبة مساحة سطح النافذة الزجاجية إلى مساحة الأرضية
نسبة الطاقة الإجمالية للمصابيح إلى مساحة الأرضية (W / متر مربع)
نسبة الطاقة الإجمالية للمصباح إلى عدد مصادر الضوء
6. معايير القوة النوعية لمصابيح الفلورسنت للفصول الدراسية:
15-20 وات/م2
20-23 واط/م2
30-35 واط/م2
42-48 واط/م2
48-60 واط/م2
7. معايير الإضاءة للفصول الدراسية مع زيادة الحمل على جهاز الرؤية:
400 - 500 لوكس
لا تنظم على وجه التحديد
8 كيف يتم قياس إضاءة أسطح العمل؟
مقياس الأكتينوميتر
مقياس الحرارة
مقياس شدة الريح الحراري
لوكس متر
مقياس الزبدة
9. ما هو مبدأ تشغيل جهاز قياس الضوء؟
على القوة المؤينة للضوء
حول ظاهرة التلألؤ
على التأثير الكهروضوئي
على انعكاس الضوء
على امتصاص الطاقة الضوئية
10. المؤشر الرئيسي لتقييم إضاءة مكان العمل:
زاوية السقوط
زاوية الثقب
عامل الاختراق
نسبة ضوء النهار
معامل الضوء
11 ما هو الطول الموجي للطيف فوق البنفسجي لضوء النهار؟
أكثر من 400 ملم
أقل من 400 ملم
400 - 760 ملم
760 - 1200 ملم
أكثر من 1200 ملم
12 ما هو "عامل الضوء"؟
درجة احتباس الضوء بواسطة ألواح النوافذ
نسبة سطح النافذة الزجاجية إلى مساحة الأرضية
نسبة الإضاءة الأفقية إلى الإضاءة العمودية
نسبة الإضاءة الأفقية على سطح العمل إلى الإضاءة الأفقية المتزامنة تحت السماء المفتوحة
13 ما هي "زاوية السقوط"؟
نسبة مساحة الأرضية إلى مساحة النافذة
الزاوية بين الحواف العلوية والسفلية للنافذة من نقطة مكان العمل
الزاوية بين الحافة العلوية للنافذة والحافة العلوية لكائن التظليل من نقطة مكان العمل
نسبة ارتفاع الحافة العلوية للنافذة إلى عمق الغرفة
نسبة الإضاءة الأفقية لسطح العمل إلى مساحة الأرضية
14 ما هي "زاوية الثقب"؟
الزاوية بين الحواف العلوية والسفلية للنافذة من نقطة مكان العمل
الزاوية بين الأرضية والحافة العلوية للنافذة من نقطة مكان العمل
الزاوية بين الحافة العلوية للنافذة والحافة العلوية لجسم التظليل من نقطة مكان العمل
الزاوية بين الحافة العلوية والسفلية للنافذة من نقطة مكان العمل
نسبة مساحة النافذة إلى مساحة الأرضية
أقوم بحساب تكاليف مياه الصرف الصحي للاستحمام من مؤسسة صناعية:
المتوسط اليومي للاستحمام Q يوم \u003d (40N 5 + 60N 6) / 1000، م 3 / يوم، (4.12)
ساعة بعد كل نوبة Q ساعة دش \u003d (40ن7 + 60ن8) / 1000، م3 / ساعة، (4.13)
ثاني ف دش ثانية \u003d (40ن 7 + 60ن 8) / 45 * 60 ، لتر / ثانية ، (4.14)
حيث N 5 و N 6 - على التوالي، عدد مستخدمي الدش يوميًا بمعدل تصريف مياه لكل شخص واحد في محلات التبريد يبلغ 40 لترًا و 60 لترًا في محلات التبريد الساخنة؛
N 7، N 8 - على التوالي، عدد الأشخاص الذين يستخدمون الدش في كل وردية عمل مع أقصى قدر من الصرف في المتاجر الباردة والساخنة.
ف يوم الاستحمام = (40*76.8 + 60*104.5) / 1000 = 9.34 م3/ يوم،
س ساعة الاستحمام \u003d (40 * 48 + 60 * 66.5) / 1000 \u003d 5.91 م 3 / ساعة ،
ف دش ثانية \u003d (40 * 48 + 60 * 66.5) / 45 * 60 \u003d 2.19 لتر / ثانية.
املأ النموذج 4.
إذا تم ملء النموذج 4 بشكل صحيح، فإن قيمة معدل التدفق الثاني لمياه الصرف الصحي المنزلية المحسوبة بالصيغة (4.11) يجب أن تكون مساوية لمجموع أعلى معدلات التدفق من العمود السابع؛
ف الحياة ماكس \u003d 0.43 لتر / ثانية و (0.16 + 0.27) \u003d 0.43 لتر / ثانية.
وقيمة معدل التدفق في الثانية لمصارف الدش (4.14) هي مجموع أعلى التكاليف من العمود الأخير؛
ف ثانية الاستحمام = 2.19 لتر/ثانية و (0.71 + 1.48) = 2.19 لتر/ثانية.
أحدد الاستهلاك المقدر من مؤسسة صناعية:
q n \u003d q حفلة موسيقية + q life max + q دش ثانية، l / s،
ف ن \u003d 50.3 + 0.43 + 2.19 \u003d 52.92 لتر / ثانية.
حساب النفقات على المواقع.
أقوم بتقسيم شبكة الصرف إلى أقسام محسوبة، وأخصص رقمًا لكل عقدة (بئر) من الشبكة. ثم أقوم بملء الأعمدة 1-4 من النموذج 5.
أحدد معدل التدفق في كل منطقة مستوطنة بالصيغة:
q cit = (q n + q Side + q mp)K gen . ماكس + ف كاف، لتر/ث، (4.16)
حيث q n هي نفقات السفر القادمة إلى المنطقة المحسوبة من التطوير السكني الواقع على طول الطريق؛
ف جانب - جانب قادم من الوصلات الجانبية
q mp - العبور القادم من أقسام المنبع ويساوي في القيمة إجمالي متوسط معدل التدفق للأقسام السابقة ؛
ف كاف - الاستهلاك المركّز من المباني العامة والمجتمعية، وكذلك المؤسسات الصناعية الواقعة فوق المنطقة المحسوبة؛
كجن. max هو الحد الأقصى لمعامل التفاوت الإجمالي.
قيمة متوسط التكاليف (الأعمدة 5-7 من النموذج 5) مأخوذة من النموذج 1 المكتمل مسبقًا. التكلفة الإجمالية (العمود 8) تساوي مجموع تكاليف السفر والتكاليف الجانبية والعبور في القسم. يمكنك التحقق من أن إجمالي التدفق (من العمود 8) يجب أن يكون مساويًا لمتوسط التدفق من المنطقة (النموذج 1، العمود 3).
ولتحديد معامل عدم الانتظام، تم بناء رسم بياني سلس للتغير في قيمة المعامل اعتمادا على متوسط معدل تدفق مياه الصرف الصحي. آخذ نقاط الرسم البياني من الجدول. 4.5. عند متوسط معدلات تدفق أقل من 5 لتر/ثانية، يتم تحديد معدلات التدفق المقدرة وفقًا لـ SNiP 2.04.01-85. سيكون الحد الأقصى الشامل لمعامل عدم الانتظام للأقسام التي يقل معدل تدفقها عن 5 لتر / ثانية هو 2.5.
أقوم بإدخال قيم إجمالي معامل التفاوت الأقصى المحدد من الرسم البياني المبني في العمود 9 من النموذج 5.
الجدول 4.5
المعاملات العامة لعدم انتظام تدفق المياه المنزلية.
أضرب القيم في العمودين 8 و 9، وأحصل على النفقات المقدرة من الربع. يحتوي العمودان 11 و12 على تكاليف مركزة يمكن أن تعزى إما إلى التكاليف الجانبية (التكاليف المرسلة إلى بداية الموقع) أو إلى تكاليف العبور (النفقات من المباني الأعلى). ويمكن أيضا التحقق من التكاليف المركزة، ومجموعها يساوي التكاليف الثانية المقدرة من النموذج 2.
في العمود الأخير قمت بتلخيص القيم من الأعمدة 10،11،12.
رسم بياني لتحديد معامل التفاوت (موجود على ورق الرسم البياني). قم بإزالة هذه الورقة لاحقًا، فهي ضرورية لترقيم الصفحات.
| رقم القسم | أكواد مناطق الجريان السطحي وأعداد أقسام الشبكة | متوسط الاستهلاك، لتر/ ثانية | الحد الأقصى الشامل لمعامل التفاوت | التدفق المقدر، لتر / ثانية | ||||||||
| عواء الطريق | جانب | عبور | يسافر | جانب | عبور | عام | من الربع | مركزة | المجموع | |||
| جانب | عبور | |||||||||||
| 1-2 | - | - | 3,96 | - | - | 3,96 | 2,5 | 9,9 | 0,26 | - | 10,16 | |
| 2-3 | - | 1-2 | 4,13 | - | 3,96 | 8,09 | 2,16 | 17,47 | 2,23 | 0,26 | 19,96 | |
| 3-4 | - | 2-3 | 3,17 | - | 8,09 | 11,26 | 2,05 | 23,08 | 0,33 | 2,49 | 25,9 | |
| 4-5 | - | 3-4 | 3,49 | - | 11,26 | 14,75 | 1,94 | 28,62 | 1,4 | 2,82 | 32,84 | |
| 6-7 | - | - | 0,80 | - | - | 0,80 | 2,5 | 2,0 | - | - | 2,0 | |
| 7-8 | - | 6-7 | 3,58 | - | 0,80 | 4,38 | 2,5 | 10,95 | 0,37 | - | 11,32 | |
| 8-9 | - | - | 7-8 | - | - | 4,38 | 4,38 | 2,5 | 10,95 | - | 0,37 | 11,32 |
| 9-14 | 8-9 | - | 1,33 | 4,38 | - | 5,71 | 2,42 | 13,82 | - | 0,37 | 14,19 | |
| 12-13 | - | - | 1,96 | - | - | 1,96 | 2,5 | 4,9 | - | - | 4,9 | |
| 13-14 | - | 12-13 | 0,90 | - | 1,96 | 2,86 | 2,5 | 7,15 | - | - | 7,15 | |
| 14-15 | 9-14 | 13-14 | 1,44 | 5,71 | 2,86 | 10,01 | 2,1 | 21,02 | - | 0,37 | 21,39 | |
| 10-15 | - | - | 3,05 | - | - | 3,05 | 2,5 | 7,63 | 0,33 | - | 7,96 | |
| 15-16 | - | 10-15 | 14-15 | - | 3,05 | 10,01 | 13,06 | 2,0 | 26,12 | - | 0,7 | 26,82 |
| 11-16 | - | - | 1,13 | - | - | 1,13 | 2,5 | 2,83 | - | - | 2,83 | |
| 16-21 | 15-16 | 11-16 | 0,81 | 13,06 | 1,13 | 15,0 | 1,96 | 29,4 | - | 0,7 | 30,1 | |
| 21-26 | - | 16-21 | 4,01 | - | 15,0 | 19,01 | 1,90 | 36,12 | - | 0,7 | 36,82 | |
| 20-25 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | 2,23 | - | 8,21 | |
| 28-25 | - | - | 2,44 | - | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | 0,26 | - | 6,36 | |
| 25-26 | - | 28-25 20-25 | - | - | 2,44 2,39 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | - | 2,49 | 14,57 |
| 26-27 | 25-26 | 21-26 | 2,60 | 4,83 | 19,01 | 26,44 | 1,6 | 42,3 | 0,33 | 3,19 | 45,82 | |
| 5-27 | - | 4-5 | - | - | 14,75 | - | 14,75 | 1,96 | 28,91 | - | 4,22 | 33,13 |
| 27-34 | 5-27 | 26-27 | 2,67 | 14,75 | 26,44 | 43,86 | 1,71 | 75,0 | - | 7,74 | 82,74 | |
| 30-29 | - | - | 2,44 | - | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | 1,28 | - | 7,38 | |
| 29-34 | - | 30-29 | - | - | 2,44 | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | - | 1,28 | 7,38 |
| 33-34 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | - | - | 5,98 | |
| 34-35 | 33-34 29-34 | 27-34 | 3,92 | 2,39 2,44 | 43,86 | 52,61 | 1,68 | 88,38 | 0,37 | 9,02 | 97,77 | |
| 35-36 | - | 34-35 | - | - | 52,61 | - | 52,61 | 1,68 | 88,38 | - | 9,39 | 97,77 |
| 36-37 | - | 35-36 | 3,92 | - | 52,61 | 56,53 | 1,66 | 93,84 | 7,78 | 9,39 | 111,01 | |
| 37-38 | - | 36-37 | - | - | 56,53 | - | 56,53 | 1,66 | 93,84 | 52,92 | 17,17 | 163,93 |
| 38-40 | - | 37-38 | 2,87 | - | 56,53 | 59,4 | 1,62 | 96,23 | 0,26 | 70,09 | 166,58 | |
| 19-18 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | - | - | 5,98 | |
| 18-24 | 19-18 | - | 2,44 | 2,39 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | 0,40 | - | 12,48 | |
| 24-23 | - | 18-24 | - | - | 4,83 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | - | 0,40 | 12,48 |
| 17-22 | 23,17 | - | - | 3,12 2,57 | - | - | 5,69 | 2,42 | 13,77 | 8,11 | - | 21,88 |
| 22-23 | - | 17-22 | 2,78 | - | 5,69 | 8,47 | 2,19 | 18,55 | 1,4 | 8,11 | 28,06 | |
| 23-31 | 13, 12 | 24-23 | 22-23 | 5,3 1,80 | 4,83 | 8,47 | 20,4 | 1,88 | 38,35 | 2,23 | 9,91 | 50,49 |
| 32-31 | - | - | 2,07 | - | - | 2,07 | 2,5 | 5,18 | - | - | 5,18 | |
| 31-39 | - | 32-31 23-31 | - | - | 2,07 20,4 | - | 22,47 | 1,85 | 41,57 | - | 12,14 | 53,71 |
| 39-40 | - | 31-39 | - | - | 22,47 | - | 22,47 | 1,85 | 41,57 | - | 12,14 | 53,71 |
| 40-جي إن إس | - | 39-40 | 38-40 | - | 22,47 | 59,4 | 81,87 | 1,62 | 132,63 | - | 82,49 | 215,12 |
الحساب الهيدروليكي والتصميم الشاهق للشبكة المنزلية.
وبعد أن قمت بتحديد التكاليف المقدرة، فإن الخطوة التالية في تصميم شبكة الصرف الصحي هي حسابها الهيدروليكي وتصميمها الشاهق. الحساب الهيدروليكيتتكون الشبكة من اختيار قطر وانحدار خط الأنابيب في المقاطع بحيث تتوافق قيم السرعة وملء خط الأنابيب مع متطلبات SNiP 2.04.03-85. تصميم شاهقتتكون الشبكة من الحسابات المطلوبة عند إنشاء ملف تعريف الشبكة، وكذلك لتحديد قيمة الحد الأدنى لوضع شبكة الشوارع. عند حساب الشبكة الهيدروليكية، أستخدم جداول Lukin.
متطلبات الحساب الهيدروليكي والارتفاع
تصميم شبكة منزلية .
بالنسبة للحسابات الهيدروليكية، أستخدم المتطلبات التالية:
1. يدخل معدل التدفق المقدر بالكامل للقسم في بدايته ولا يتغير على طول الطول.
2. الحركة في خط الأنابيب في القسم المحسوب تكون حرة التدفق وموحدة.
3. يتم قبول أصغر (أدنى) أقطار ومنحدرات لشبكات الجاذبية وفقًا لـ SNiP 2.04.03-85 أو الجدول. 5.1.
4. يجب ألا يتجاوز الحشو المحسوب المسموح به في الأنابيب عند تخطي معدل التدفق المقدر المعدل القياسي، ووفقًا لـ SNiP 2.04.03-85، فهو موضح في الجدول. 5.2.
5. يجب ألا تقل معدلات التدفق في الأنابيب عند معدل تدفق تصميمي معين عن الحد الأدنى المحدد وفقًا لـ SNiP 2.04.03-85 في الجدول.
6. أقصى سرعة تدفق مسموح بها للأنابيب غير المعدنية هي 4 م/ث، وللأنابيب المعدنية 8 م/ث.
الجدول 5.1
الحد الأدنى للأقطار والمنحدرات
ملاحظة: 1. بين قوسين هي المنحدرات التي يمكن استخدامها للتبرير. 2. في المستوطنات التي يصل معدل تدفقها إلى 300 م 3 / يوم يُسمح باستخدام الأنابيب التي يبلغ قطرها 150 مم. 3. بالنسبة للصرف الصحي الصناعي، مع التبرير المناسب، يسمح باستخدام الأنابيب التي يقل قطرها عن 150 ملم.
الجدول 5.2
الحد الأقصى للحشوات والحد الأدنى من السرعات
7. يجب أن تكون سرعة الحركة في القسم على الأقل سرعة القسم السابق أو أعلى سرعة في التوصيلات الجانبية. فقط بالنسبة للأقسام التي تنتقل من التضاريس شديدة الانحدار إلى التضاريس الهادئة، يُسمح بتقليل السرعة.
8. خطوط الأنابيب من نفس القطر متصلة (متطابقة) "حسب مستوى الماء" ومختلفة "بالشليج".
9. يجب أن تزيد أقطار الأنابيب من قسم إلى آخر، مع السماح بالاستثناءات مع الزيادة الحادة في انحدار المنطقة.
10. يجب اعتبار الحد الأدنى لعمق التمديد هو الأكبر بين القيمتين: h 1 \u003d h pr - a، m،
ح 2 \u003d 0.7 + د، م،
حيث h pr هو العمق المعياري لتجميد التربة في منطقة معينة، مأخوذ وفقًا لـ SNiP 2.01.01-82، m؛
أ - المعلمة المقبولة للأنابيب التي يصل قطرها إلى 500 مم - 0.3 م، للأنابيب ذات القطر الأكبر - 0.5 م؛
د – قطر الأنبوب م.
يبلغ عمق التجميد القياسي لجمهورية موردوفيا 2.0 متر.
ح 1 \u003d 2.0 - 0.3 \u003d 1.7 ؛
ح 2 \u003d 0.7 + 0.2 \u003d 0.9؛
الحد الأدنى لعمق التمديد لهذه المنطقة هو 1.7 متر.
ويفترض أن متوسط عمق المياه الجوفية هو 4.4 متر.
12. يوصى بأخذ المقاطع ذات معدلات التدفق الأقل من 9 - 10 لتر / ثانية على أنها "خارجة عن التصميم"، في حين أن قطر وانحدار الأنبوب يساوي الحد الأدنى، ولا يتم حساب السرعة والملء.
حساب الشبكة المنزلية
وفي الجدول في النموذج 6، قمت بإدخال نتائج حساب كل قسم من الجاذبية. أولاً، أقوم بملء الأعمدة بالبيانات الأولية - الأعمدة 1 و 2 و 3 و 10 و 11 (النفقات - من العمود الأخير من النموذج 5، الطول وارتفاع الأرض - حسب المخطط العام للمدينة). ثم نقوم بإجراء حساب هيدروليكي لكل قسم على التوالي بالترتيب التالي:
الجدول 5.3
| عدد مؤامرة | الطول، م | العلامات الأرضية، م | |
| في البدايه | .في نهايةالمطاف | ||
| 1-2 | 10,16 | ||
| 2-3 | 19,96 | ||
| 3-4 | 25,9 | ||
| 4-5 | 32,84 | ||
| 6-7 | 2,0 | 162,5 | |
| 7-8 | 11,32 | 162,5 | |
| 8-9 | 11,32 | ||
| 9-14 | 14,19 | ||
| 12-13 | 4,9 | 162,5 | |
| 13-14 | 7,15 | ||
| 14-15 | 21,39 | 161,8 | |
| 10-15 | 7,96 | 161,8 | |
| 15-16 | 26,82 | 161,8 | 160,2 |
| 11-16 | 2,83 | 160,3 | 160,2 |
| 16-21 | 30,1 | 160,2 | |
| 21-26 | 36,82 | ||
| 20-25 | 8,21 | 163,5 | 162,5 |
| 28-25 | 6,36 | 162,5 | |
| 25-26 | 14,57 | 162,5 | |
| 26-27 | 45,82 | ||
| 27-34 | 82,74 | ||
| 30-29 | 7,38 | 162,7 | |
| 29-34 | 7,38 | ||
| 33-34 | 5,98 | 162,5 | |
| 34-35 | 97,77 | ||
| 35-36 | 97,77 | ||
| 36-37 | 111,01 | ||
| 37-38 | 163,93 | ||
| 38-40 | 166,58 | ||
| 19-18 | 5,98 | 163,5 | 163,3 |
| 18-24 | 12,48 | 163,3 | |
| 24-23 | 12,48 | 162,4 | |
| 17-22 | 21,88 | 162,5 | 162,5 |
| 22-23 | 28,06 | 162,5 | 162,4 |
| 23-31 | 50,49 | 162,4 | 161,4 |
| 32-31 | 5,18 | 162,3 | 161,4 |
| 31-39 | 53,71 | 161,4 | 160,5 |
| 39-40 | 53,71 | 160,5 | |
| 40-جي إن إس | 215,12 |
1. إذا كان الموقع مرتفعاً، فيؤخذ عمق خط الأنابيب في بداية المقطع h 1 مساوياً للحد الأدنى h min، ويؤخذ القطر التقريبي مساوياً للحد الأدنى لنوع الشبكة ونظام الصرف المقبول (الجدول 5.1). إذا كان الموقع يحتوي على أقسام مجاورة للمنبع، فإن العمق الأولي يؤخذ مبدئيًا مساويًا للعمق الأكبر في نهاية هذه الأقسام.
2. أحسب المنحدر التقريبي لخط الأنابيب:
أنا o \u003d (ح دقيقة - ح 1 + ض 1 - ض 2) / ل، (5.1)
حيث z 1 و z 2 هما علامتا سطح الأرض في بداية المقطع ونهايته؛
ل هو طول القسم.
ونتيجة لذلك، يمكن أيضا الحصول على قيمة ميل سلبية.
3. أقوم باختيار خط أنابيب بالقطر المطلوب D، وملء h / D، وسرعة التدفق v والمنحدر i وفقًا لمعدل التدفق المقدر المعروف. أختار الأنابيب وفقًا لجداول Lukinykh A.A. أبدأ الاختيار بالقطر الأدنى، وانتقل تدريجياً إلى القطر الكبير. يجب أن يكون المنحدر على الأقل i 0 تقريبًا (وإذا كان قطر الأنبوب يساوي الحد الأدنى، فلا يقل عن الحد الأدنى للمنحدر - الجدول 5.1). يجب ألا يزيد الحشو عن الحد المسموح به (الجدول 5.2). ويجب أن لا تقل السرعة أولاً عن الحد الأدنى (جدول 5.2)، وثانياً ألا تقل عن أعلى سرعة في الأقسام المجاورة.
إذا كان معدل التدفق في المنطقة أقل من 9-10 لتر / ثانية، فيمكن اعتبار المنطقة خارج التصميم: أقبل القطر والمنحدر كحد أدنى، لكنني لا أختار التعبئة والسرعة. أقوم بملء الأعمدة 4 و 5 و 6 و 7 و 8 و 9.
أحسب السقوط بالصيغة: ∆h=i l, m
حيث، أنا - المنحدر،
l هو طول القسم، م.
الحشوة بالأمتار تساوي ناتج الحشوة بالكسور والقطر.
4. من بين جميع الأقسام المجاورة للبداية، أختار القسم ذو العمق الأكبر، والذي سيكون مترافقًا. ثم أقبل نوع الاقتران (حسب قطر الأنابيب في مقاطع التيار والمقترن). ثم أقوم بحساب أعماق الرصف والعلامات في بداية المقطع، مع احتمال الحالات التالية:
أ) إذا كان السطح البيني "على الماء" فإن منسوب الماء في بداية المقطع يكون مساوياً لمنسوب الماء في نهاية المقطع الموصول، أي. أعيد كتابة القيم من العمود 13 في العمود 12 ثم أحسب العلامات السفلية في بداية المقطع والتي تساوي ارتفاع الأرض في بداية المقطع ناقص العمق في بداية المقطع واكتب النتيجة في العمود 14.
ب) إذا كان الاقتران "على طول الشيليج"، فأنا أحسب العلامة السفلية في بداية القسم: z d.beginning. \u003d ض د.مقاومة. +D مقاومة. - د tr.current
حيث، ض د. مقاومة. - العلامة السفلية في نهاية القسم المرتبط بها، م
د.مقاومة. - قطر الماسورة في القسم المجاور م.
د. التيار - قطر الماسورة في القسم الحالي م .
أكتب هذه القيمة في العمود 14. ثم أحسب العلامة المائية في بداية القسم، وهي تساوي مجموع العلامة السفلية في بداية القسم z d.beginning. ووضع العمق في بداية القسم وكتابته في العمود 12.
ج) إذا لم يكن الموقع به واجهة (أي أعلى المنبع أو بعد محطة الضخ)، فإن العلامة السفلية في بداية المقطع تساوي الفرق في ارتفاع سطح الأرض في بداية المقطع و العمق في بداية القسم. أحدد العلامة المائية في بداية القسم مثل الحالة السابقة، أو إذا كان القسم خارج التصميم أعتبره مساوياً للعلامة السفلية، وفي العمودين 12 و13 أضع شرطات.
في الحالتين الأوليين، يتم تحديد عمق التمديد في بداية القسم بالصيغة: h 1 \u003d z 1 - z 1d.
5. أحسب عمق التمدد والعلامات في نهاية القسم:
العلامة السفلية تساوي الفارق بين العلامة السفلية في بداية القسم والسقوط،
العلامة المائية تساوي مجموع العلامة السفلية في نهاية القسم والردم بالمتر أو الفرق بين العلامة السفلية في بداية القسم والسقوط،
عمق التمديد يساوي الفرق بين علامات سطح الماء والقاع في نهاية القسم.
إذا تبين أن عمق التمديد أكبر من الحد الأقصى للعمق لنوع معين من التربة (في حالتي، الحد الأقصى للعمق هو 4.0 م)، ففي بداية القسم الحالي أضع محطة ضخ محلية أو محلية، يؤخذ العمق في بداية القسم مساوياً للحد الأدنى، وأكرر الحساب بدءاً من النقطة 3 (لا آخذ في الاعتبار السرعات في الأقسام المجاورة).
أقوم بملء الأعمدة 13 و15 و17. وفي العمود 18، يمكنني كتابة نوع الواجهة والقسم المرتبط بها ووجود محطات الضخ وما إلى ذلك.
أقدم الحساب الهيدروليكي لشبكة الصرف الصحي الجاذبية في النموذج 6.
بناءً على نتائج الحساب الهيدروليكي لشبكة الصرف، قمت ببناء المقطع الطولي للمجمع الرئيسي لأحد أحواض الصرف. يُفهم إنشاء المظهر الجانبي الطولي للمجمع الرئيسي على أنه رسم لمساره على جزء من التضاريس في أقسام تصل إلى HPS. يتم عرض الملف الطولي للمجمع الرئيسي في الجزء الرسومي. أقبل استخدام الأنابيب الخزفية لأن المياه الجوفية تعتبر عدوانية على الخرسانة.
| لا. | الاستهلاك، لتر / ثانية | الطول، م | المملكة المتحدة-خط الطول | با ديني، م | القطر، مم | السرعة، م / ث | حشوة | ماركس، م | عمق | ملحوظة | |||||||
| أرض | ماء | قاع | |||||||||||||||
| تشارك | م | في البدايه | .في نهايةالمطاف | في البدايه | .في نهايةالمطاف | في البدايه | .في نهايةالمطاف | في البدايه | .في نهايةالمطاف | ||||||||
| 1-2 | 10,16 | 0,005 | 1,3 | 0,68 | 0,49 | 0,10 | 158,4 | 157,1 | 158,3 | 1,7 | |||||||
| 2-3 | 19,96 | 0,004 | 1,32 | 0,74 | 0,55 | 0,14 | 157,09 | 155,77 | 156,95 | 155,63 | 3,05 | 4,37 | ن.س. | ||||
| 3-4 | 25,9 | 0,003 | 0,39 | 0,73 | 0,50 | 0,15 | 158,45 | 158,06 | 158,3 | 157,91 | 1,7 | 2,09 | |||||
| 4-5 | 32,84 | 0,003 | 0,93 | 0,78 | 0,58 | 0,17 | 158,08 | 157,15 | 157,91 | 156,98 | 2,09 | 3,02 | |||||
| 6-7 | 2,0 | 0,007 | 1,05 | - | - | - | 162,5 | - | - | 161,3 | 160,25 | 1,7 | 2,25 | ||||
| 7-8 | 11,32 | 0,005 | 1,45 | 0,70 | 0,52 | 0,10 | 162,5 | 162,6 | 158,9 | 160,25 | 158,80 | 2,25 | 3,2 | ||||
| 8-9 | 11,32 | 0,005 | 0,55 | 0,70 | 0,52 | 0,10 | 158,9 | 158,35 | 158,8 | 158,25 | 3,2 | 3,75 | ن.س. | ||||
| 9-14 | 14,19 | 0,005 | 1,4 | 0,74 | 0,60 | 0,12 | 160,42 | 159,02 | 160,30 | 158,9 | 1,7 | 4,1 | ن.س. | ||||
| 12-13 | 4,9 | 0,007 | 1,89 | - | - | - | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,91 | 1,7 | 4,09 | ن.س. | |||
| 13-14 | 7,15 | 0,007 | 0,84 | - | - | - | - | - | 161,3 | 160,46 | 1,7 | 2,54 | |||||
| 14-15 | 21,39 | 0,004 | 1,12 | 0,75 | 0,57 | 0,14 | 161,8 | 161,44 | 160,32 | 161,3 | 160,18 | 1,7 | 1,62 | ||||
| 10-15 | 7,96 | 0,007 | 1,96 | - | - | - | 161,8 | - | - | 160,3 | 158,34 | 1,7 | 3,46 | ||||
| 15-16 | 26,82 | 0,003 | 0,24 | 0,75 | 0,52 | 0,16 | 161,8 | 160,2 | 158,4 | 158,16 | 158,24 | 3,56 | 2,2 | ||||
| 11-16 | 2,83 | 0,007 | 1,82 | - | - | - | 160,3 | 160,2 | - | - | 158,6 | 156,78 | 1,7 | 3,42 | |||
| 16-21 | 30,1 | 0,003 | 0,45 | 0,76 | 0,55 | 0,17 | 160,2 | 156,85 | 156,4 | 156,68 | 156,23 | 3,52 | 3,77 | ||||
| 21-26 | 36,82 | 0,003 | 1,65 | 0,76 | 0,51 | 0,18 | 156,36 | 154,71 | 156,18 | 154,53 | 3,82 | 5,47 | ن.س. | ||||
| 20-25 | 8,21 | 0,007 | 2,52 | - | - | - | 163,5 | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,28 | 1,7 | 4,22 | ن.س. | ||
| 28-25 | 6,36 | 0,007 | 2,59 | - | - | - | 162,5 | - | - | 161,3 | 158,71 | 1,7 | 3,79 | ||||
| 25-26 | 14,57 | 0,004 | 1,16 | 0,69 | 0,46 | 0,12 | 162,5 | 160,92 | 159,76 | 160,8 | 159,64 | 1,7 | 0,36 | ||||
| 26-27 | 45,82 | 0,003 | 1,08 | 0,79 | 0,58 | 0,20 | 159,74 | 158,66 | 159,54 | 158,46 | 0,46 | 1,54 | |||||
| 27-34 | 82,74 | 0,002 | 0,76 | 0,84 | 0,60 | 0,27 | 158,63 | 157,87 | 158,36 | 157,6 | 1,64 | 2,4 | |||||
| 30-29 | 7,38 | 0,007 | 2,87 | - | - | - | 162,7 | - | - | 158,13 | 1,7 | 4,87 | ن.س. | ||||
| 29-34 | 7,38 | 0,007 | 1,75 | - | - | - | - | - | 161,3 | 159,55 | 1,7 | 0,45 | |||||
| 33-34 | 5,98 | 0,007 | 2,59 | - | - | - | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,21 | 1,7 | 1,79 | ||||
| 34-35 | 97,77 | 0,002 | 0,86 | 0,87 | 0,67 | 0,30 | 157,9 | 157,04 | 157,6 | 156,74 | 2,4 | 3,26 | |||||
| 35-36 | 97,77 | 0,002 | 0,5 | 0,87 | 0,67 | 0,30 | 157,04 | 156,54 | 156,74 | 156,24 | 3,26 | 3,76 | |||||
| 36-37 | 111,01 | 0,002 | 0,42 | 0,87 | 0,63 | 0,32 | 156,51 | 156,09 | 156,19 | 155,77 | 3,81 | 4,23 | ن.س. | ||||
| 37-38 | 163,93 | 0,002 | 0,42 | 0,91 | 0,71 | 0,39 | 158,69 | 158,27 | 158,3 | 157,88 | 1,7 | 2,12 | |||||
| 38-40 | 166,58 | 0,002 | 0,46 | 0,91 | 0,72 | 0,40 | 158,28 | 157,82 | 157,88 | 157,42 | 2,12 | 2,58 | |||||
| 19-18 | 5,98 | 0,007 | 2,94 | - | - | - | 163,5 | 163,3 | - | - | 161,8 | 158,86 | 1,7 | 4,44 | ن.س. | ||
| 18-24 | 12,48 | 0,005 | 1,3 | 0,71 | 0,55 | 0,11 | 163,3 | 161,71 | 160,41 | 161,6 | 160,3 | 1,7 | 2,7 | ||||
| 24-23 | 12,48 | 0,005 | 0,9 | 0,71 | 0,55 | 0,11 | 162,4 | 160,41 | 159,51 | 160,3 | 159,4 | 2,7 | |||||
| 17-22 | 21,88 | 0,004 | 0,48 | 0,75 | 0,58 | 0,15 | 162,5 | 162,5 | 160,95 | 160,47 | 160,8 | 160,32 | 1,7 | 2,18 | |||
| 22-23 | 28,06 | 0,003 | 0,69 | 0,75 | 0,53 | 0,16 | 162,5 | 162,4 | 160,43 | 159,74 | 160,27 | 159,58 | 2,23 | 2,82 | |||
| 23-31 | 50,49 | 0,003 | 0,9 | 0,82 | 0,62 | 0,22 | 162,4 | 161,4 | 159,65 | 158,75 | 159,43 | 158,53 | 2,97 | 2,87 | |||
| 32-31 | 5,18 | 0,007 | 2,17 | - | - | - | 162,3 | 161,4 | - | - | 160,6 | 158,43 | 1,7 | 2,97 | |||
| 31-39 | 53,71 | 0,003 | 0,9 | 0,83 | 0,65 | 0,23 | 161,4 | 160,5 | 158,61 | 157,71 | 158,38 | 157,48 | 3,02 | 3,02 | |||
| 39-40 | 53,71 | 0,003 | 0,36 | 0,83 | 0,65 | 0,23 | 160,5 | 157,71 | 157,35 | 157,48 | 157,12 | 3,02 | 2,88 | ||||
| 40 جيجا | 215,12 | 0,002 | 0,1 | 0,91 | 0,60 | 0,42 | 157,19 | 157,09 | 156,77 | 156,67 | 3,23 | 3,33 |
أدخل هنا الشكل العرضي للنهر، الموجود على ورق الرسم البياني
حساب السيفون.
أثناء الحساب الهيدروليكي وتصميم السيفون، يجب مراعاة الشروط التالية:
عدد خطوط العمل - اثنان على الأقل؛
لا يقل قطر الأنابيب الفولاذية عن 150 مم؛
يجب أن يكون مسار السيفون متعامدًا مع الممر؛
يجب أن يكون للفروع الجانبية زاوية ميل إلى الأفق α - لا تزيد عن 20 درجة؛
عمق وضع الجزء تحت الماء من السيفون ح - لا يقل عن 0.5 متر، وداخل الممر - لا يقل عن 1 متر؛
يجب أن تكون المسافة بين خطوط السيفون في الواضح ب 0.7 - 1.5 م؛
يجب أن تكون السرعة في الأنابيب، أولاً، لا تقل عن 1 م / ث، وثانيًا، لا تقل عن السرعة في مشعب الإمداد (V d. ≥ V k.)؛
يتم أخذ علامة الماء في غرفة المدخل كعلامة الماء في أعمق مجمع مناسب للسيفون؛
العلامة المائية في غرفة المخرج أقل من العلامة المائية في غرفة المدخل بمجموع فقدان الضغط في السيفون، أي. ض خارج. = ض في. - ∆ح.
إجراءات التصميم والحساب الهيدروليكي للسيفون:
1. على ورق الرسم البياني، قمت بإنشاء ملف تعريف للنهر في المكان الذي تم فيه وضع السيفون بنفس المقاييس الأفقية والرأسية. أحدد فروع السيفون وأحدد طوله L.
2. أحدد معدل التدفق المقدر في السيفون بشكل مشابه لمعدلات التدفق في الأقسام المحسوبة (أي أنني آخذه من النموذج 5).
3. أقبل السرعة المحسوبة في السيفون V د وعدد خطوط العمل.
4. وفقًا لجداول شيفيليف، أقوم باختيار قطر الأنابيب وفقًا للسرعة ومعدل التدفق في الأنبوب الواحد، أي ما يعادل معدل التدفق المقدر مقسومًا على عدد خطوط العمل؛ أجد فقدان الضغط في الأنابيب لكل وحدة طول.
5. أحسب فقدان الضغط في السيفون كمجموع:
حيث - معامل المقاومة المحلية عند الإدخال = 0.563؛
السرعة عند الخروج من السيفون، م/ث؛
- مجموع خسائر الضغط في جميع المنعطفات في السيفون؛
زاوية الدوران بالدرجات؛
معامل المقاومة المحلية في ركبة المنعطف (الجدول 6.1)
الجدول 6.1
معاملات المقاومة المحلية في الركبة (التي يصل قطرها إلى 400 ملم).
6. أتحقق من إمكانية تمرير التدفق المقدر بالكامل على طول خط واحد أثناء التشغيل الطارئ للسيفون: بقطر محدد مسبقًا، السرعة وفقدان الضغط في السيفون ∆h avar.
7. يجب ملاحظة عدم المساواة: h 1 ≥ ∆h avar. - ∆ح،
حيث ح 1 - المسافة من سطح الأرض إلى الماء في غرفة المدخل
فإذا لم تتحقق هذه النسبة قم بزيادة قطر الخطوط حتى يتحقق الشرط. تم العثور على سرعة التدفق عند هذا القطر والوضع الطبيعي لتشغيل السيفون. إذا كانت السرعة أقل من 1 م/ث، يتم أخذ أحد الخطوط كنسخة احتياطية.
8. يتم حساب علامة الماء في حجرة مخرج السيفون.
في حالتنا، يبلغ طول السيفون 83 مترًا بمعدل تدفق يقدر بـ 33.13 لترًا في الثانية. يقترب مجمع واحد (4-5) بقطر 300 مم من السيفون، وسرعة التدفق 0.78 م/ث، والسرعة في خط الأنابيب خلف السيفون 0.84 م/ث. يحتوي السيفون على مخرجين بزاوية 10 درجة في الفروع السفلية والصاعدة. يبلغ منسوب المياه في غرفة المدخل 157.15 م، والمسافة من الأرض إلى الماء 2.85 م.
نحن نقبل خطي عمل للسيفون. باستخدام جدول Shevelev، نأخذ أنابيب فولاذية بقطر 150 مم بمعدل تدفق 16.565 لتر / ثانية، وسرعة الماء 0.84 م / ث، وفقدان الرأس لكل 1 م - 0.0088 م.
نحسب فقدان الضغط:
على طول: ∆h 1 \u003d 0.0088 * 83 \u003d 0.7304 م.
عند المدخل: ∆h 2 \u003d 0.563 * (0.84) 2 / 19.61 \u003d 0.020 م.
عند الخروج: ∆h 3 \u003d (0.84 -0.84) 2 / 19.61 \u003d 0 م.
على 4 دورات: ∆h 4 \u003d 4 * (10/90) * 0.126 * (0.84) 2 / 19.61 \u003d 0.002 م.
عام: ∆h=0.7304 +0.020 +0 +0.002 =0.7524 م.
نتحقق من تشغيل السيفون في وضع الطوارئ: بمعدل تدفق 33.13 لتر / ثانية وقطر الأنبوب 150 ملم. نجد السرعة - 1.68 م / ث وخسارة رأس الوحدة - 0.033. نعيد حساب فقدان الضغط:
على طول: ∆h 1 \u003d 0.033 * 83 \u003d 2.739 م.
عند المدخل: ∆h 2 \u003d 0.563 * (1.68) 2 / 19.61 \u003d 0.081 م.
عند المخرج: ∆h 3 \u003d (0.84-1.68) 2 / 19.61 \u003d 0.036 م.
عند 4 دورات: ∆h 4 \u003d 4 * (10/90) * 0.126 * (1.68) 2 / 19.61 \u003d 0.008 م.
عام: ∆ح آر. \u003d 2.739 +0.081 +0.036 +0.008 \u003d 2.864 م.
نتحقق من الحالة: 2.85 ≥ (2.864-0.7524 = 2.1116 م). تم استيفاء الشرط. أتحقق من معدل التدفق في خط الأنابيب أثناء التشغيل العادي: بمعدل تدفق 33.13 م / ث وقطر 150 مم. ستكون السرعة 1.68 م/ث. نظرا لأن السرعة الناتجة أكثر من 1 م / ث، فأنا أقبل كلا الخطين للعمل.
نحسب العلامة المائية عند مخرج السيفون:
ض خارج. = ض في. - ∆ح= 157.15 - 2.864=154.29 م.
خاتمة.
تنفيذ مشروع الدورة، حيث تم حسب البيانات الأولية شبكة الصرف الصحي للمدينة والمقدمة في التسوية والمذكرة التوضيحية، ووفقاً للحسابات تم عمل الجزء البياني.
في مشروع الدورة هذا، تم تصميم شبكة صرف صحي لمستوطنة في جمهورية موردوفيا يبلغ إجمالي عدد سكانها 35351 نسمة.
لقد اخترنا نظام صرف صحي شبه منفصل لهذه المنطقة، حيث أن استهلاك المياه بنسبة 95% هو 2.21 م3/ث، أي أقل من 5 م3/ث. كما اختاروا نظام صرف صحي مركزي لهذه المستوطنة، حيث أن عدد السكان أقل من 500 ألف نسمة. ومخطط متقاطع، لأنه يتم توفير وضع المجمع الرئيسي على طول الحافة السفلية لمنطقة الجسم، على طول قناة المياه.
لوصف خصائص عدم انتظام استهلاك الماء "الساخن"، يتم تقديم معامل عدم انتظام استهلاك الماء الساخن بالساعة، والذي يُشار إليه في الصيغة بـ Kch ويؤثر على:
يتم تعريف قيمة المعامل لفترات زمنية مختلفة على أنها نسبة الحد الأدنى أو الأقصى لاستهلاك المياه إلى المتوسط. لذلك بالنسبة للفاصل الزمني للساعة (m3/h) يتوافق
حيث يتم تحديد استهلاك المياه Cf نتيجة العبارات:
كصيغ تأسيسية:
عند حساب Cf الفعلي، مع الأخذ في الاعتبار استهلاك المياه اليومي والساعة لإمدادات المياه الساخنة وفقًا للصيغة:
Kch \u003d 24 * G max ساعة / G cf. يوم = س ماكس DHW / س المتوسط. DHW
قد تختلف CCH الفعلية بشكل ملحوظ عن قيم الجدول. بالإضافة إلى ذلك، فإن المعامل المعياري للتفاوت في استهلاك المياه الساخنة بالساعة، المشار إليه في الجدول، يختلف عدة مرات باختلاف أنواع وأغراض المباني، وأنماط التشغيل، ودرجة وسائل الراحة في المباني السكنية، وعدد السكان، والظروف المحلية، وما إلى ذلك. (وجود للأنواع المختلفة من مدخرات الاستهلاك - على سبيل المثال http://water-save.com/ - لا تؤخذ في الاعتبار). لذلك، على سبيل المثال، CCH للمباني السكنية من النوع السكني يساوي تقريبا 2.0، وللمؤسسات الصناعية - 9.6.
في معايير التصميم، يتم استخدام Kn = 2.4 كمتوسط القيمة الموصى بها. ومع ذلك، إذا تم تقديم مجموعة كبيرة من المباني كهدف للحساب، فمن المستحسن استخدام معامل 2.4 كحد أدنى ممكن. اعتمادًا على عدد السكان، يمكن أن تتراوح قيمها في المباني السكنية من 2.25 (10000 شخص) إلى 4.45 (150 شخصًا).
والجداول أدناه توضح هذا الاختلاف بوضوح:
واستنادًا إلى الرسوم البيانية لنسبة الحد الأقصى في الساعة إلى متوسط الاستهلاك في الساعة، وكذلك على أساس عدد السكان ومعدلات استهلاك المياه، يتم تحديد إجمالي الكمية المقدرة للمورد الذي يجب توفيره خلال أكبر استهلاك محتمل للمياه .
مع التنظيم غير المرتبط بإمدادات الحرارة بإمدادات المياه الساخنة والتدفئة، يتم حساب المبادلات الحرارية وخطوط أنابيب شبكات التدفئة الخارجية للاستهلاك بالساعة من الماء الساخن والحرارة بقيم قصوى. وبمساعدة Kch (K h)، يتم تحديد استهلاك المياه هذا من خلال متوسط استهلاك المياه القياسي اليومي. بما أن التبعيات التالية لا تتطلب الرجوع إلى جداول البحث الموجودة، فيمكن تطبيقها بشكل مفيد في ممارسة التصميم.
Kh = Кnp (q h ru/q h hr,m)
في هذا التعبير:
كنب = أ*
بشكل عام، بالنسبة لكائن ما، يمكن العثور على المنتج NP، والذي يُستخدم كتوقع رياضي لعدد تركيبات السباكة التي يتم تشغيلها في نفس الوقت، باستخدام التعبير:
NP = q h ru U / q o , hr
في هذا التعبير:
احتمال ألا يزيد الاستهلاك الفعلي، في هذه الحالة، عن ناتج استهلاك المياه لتركيبة سباكة واحدة ومعلمة NP هي 0.5. ومع ذلك، لتحديد Kch (معامل التفاوت في الساعة)، فإن القيمتين P و N ليس لهما قيمة مباشرة، ولكن منتجهما NP، والذي يتم تضمينه في النسب المحسوبة، مهم. مع استهلاك الماء الساخن القياسي الحالي، فإن قيمة P، كقاعدة عامة، لا تتجاوز 0.1. في هذه الحالة، قيم N<200 встречаются чаще на небольших объектах нежилого назначения.
4 حساب مرافق العلاج
4.1 تحديد معدل تدفق المياه العادمة الداخلة إلى محطة المعالجة ومعامل عدم التجانس
يتم حساب إنتاجية مرافق المعالجة وفقًا لصيغ SNiP 2.04.03-85، مع مراعاة خصائص النفايات السائلة الواردة:
متوسط تدفق مياه الصرف الصحي اليومي - 4000 م 3 / يوم، الحد الأقصى لتدفق مياه الصرف الصحي اليومي - 4500 م 3 / يوم، معامل عدم انتظام الساعة - 1.9.
متوسط الاستهلاك اليومي 4000 م3/يوم. ثم متوسط الاستهلاك بالساعة
حيث س متوسط الاستهلاك اليومي،
الحد الأقصى لسعر الساعة سيكون
س ماكس \u003d ف ك ف ك ح.ماكس (6)
حيث K h max هو الحد الأقصى لمعامل التفاوت في الساعة، والذي يتم أخذه وفقًا للمعايير
إلى ساعات كحد أقصى \u003d 1.3 1.8 \u003d 2.34
الحد الأقصى لمعامل التفاوت اليومي
بحلول اليوم الحد الأقصى = 1.1.
ثم الحد الأقصى للاستهلاك اليومي
س يوم كحد أقصى \u003d 4000 1.1 \u003d 4400 م 3 / يوم.
الحد الأقصى للاستهلاك بالساعة
.
4.2 تحديد تصريفات المياه العادمة من المستوطنة والصناعة المحلية (مصنع الجبن)
تبلغ الطاقة التصميمية لمصنع الجبن 210 طن/يوم. يتم تحديد الاستهلاك اليومي لمياه الصرف الصحي من مصنع الجبن من خلال طاقته الفعلية التي تساوي 150 طنًا من الحليب المعالج يوميًا.
يبلغ الاستهلاك المعياري لمياه الصرف الصحي 4.6 م 3 لكل 1 طن من الحليب المعالج. ثم الاستهلاك اليومي لمياه الصرف الصحي من مصنع الجبن
س day.comb \u003d 150 4.6 \u003d 690 م 3 / يوم.
بلغ تركيز التلوث بمياه الصرف الصحي (BOD الكامل) لمصنع الجبن 2400 ملغم / لتر. ستكون كمية التلوث القادمة مع مياه الصرف الصحي إلى محطة المعالجة من مصنع الجبن
BOD مجموعة كاملة = 2400 690 = 1656 جم / يوم
يمكن تعريف معدل تدفق مياه الصرف الصحي من المستوطنة على أنه الفرق بين الحد الأقصى لمعدل التدفق اليومي لمياه الصرف الصحي الداخلة إلى محطة معالجة مياه الصرف الصحي ومعدل تدفق مياه الصرف الصحي اليومي من مصنع الجبن
س أيام الحد الأقصى - Q day.comb \u003d 4400-690 \u003d 3710 م 3 / يوم.
ووفقا للمعايير، فإن كمية التلوث من شخص واحد BOD كاملة = 75 جم / يوم. ويقبل عدد سكان القرية 16 ألف نسمة.
التلوث الكلي
BOD الجبال الكاملة = 75 16000 = 1200 جم / يوم
دعونا نحدد كمية التلوث لخليط من النفايات السائلة المنزلية والصناعية
BOD نرى كاملا \u003d (1656 + 1200) / 4400 \u003d 649 مجم / لتر.
4.3 حساب المصائد الرملية والمنصات الرملية
تم تصميم مصائد الرمال للاحتفاظ بالشوائب المعدنية (الرمال بشكل رئيسي) الموجودة في مياه الصرف الصحي، وذلك لمنعها من السقوط في خزانات الترسيب مع الشوائب العضوية، مما قد يخلق صعوبات كبيرة في إزالة الرواسب من خزانات الترسيب وزيادة جفافها.
بالنسبة لجريان المياه لدينا، قمنا بحساب مصيدة رملية مع حركة دائرية للمياه، كما هو موضح في الشكل 1.
1 - مصعد هيدروليكي. 2- خط أنابيب لإزالة الشوائب العائمة
الشكل 1 - مصيدة رملية مع حركة دائرية للمياه
تحدث حركة الماء على طول الدرج الحلقي. تدخل الرمال المترسبة من خلال الشقوق إلى المخروط، حيث يتم ضخها بشكل دوري بواسطة مصعد هيدروليكي.
ويبلغ متوسط الاستهلاك اليومي من مياه الصرف الصحي الداخلة إلى محطة المعالجة 4000 م3/يوم.
معدل التدفق الثاني ف sr.sec، م 3 / ث، يتم تحديده بواسطة الصيغة
ف sr.sec =، (7)
ف sr.sec = 
(م 3 / ث)
ويبلغ المعامل الإجمالي لعدم انتظام تصريف مياه الصرف الصحي 1.73، وبالتالي فإن الحد الأقصى لمعدل التدفق المقدر لمياه الصرف الصحي الداخلة إلى محطة المعالجة هو
ف ماكس .s \u003d 0.046 1.73 \u003d 0.08 م 3 / ث \u003d 288 م 3 / ساعة.
يتم تحديد طول مصيدة الرمل بالصيغة 17
ليرة سورية= 
(8)
حيث Ks هو المعامل المأخوذ وفقًا للجدول 27، Ks=1.7؛
Hs-حساب عمق فخ الرمال، م؛
Vs هي سرعة حركة مياه الصرف الصحي م/ث، نأخذ حسب الجدول 28؛
Uo - النعومة الهيدروليكية للرمل، مم/ ثانية، مأخوذة اعتمادًا على القطر المطلوب لجزيئات الرمل المحتجزة.
ليرة سورية = 
م
تم العثور على المساحة المقدرة للقسم الحر من الدرج الحلقي لمصيدة رمل واحدة بالصيغة 2.14
, (9)
حيث س ماكس . ج - الحد الأقصى لمعدل التدفق التصميمي لمياه الصرف الصحي يساوي 0.08 م 3 / ث ؛
V هو متوسط سرعة حركة الماء، ويساوي 0.3؛
n هو عدد الفروع.
م 2
يتم تحديد الأداء المقدر لمصيدة رمل واحدة
