Comitetul de Stat al URSS pentru afaceri de construcții

(Gosstroy URSS)

Constructie

Norme și reguli

Dispoziții generale

Constructie

TERMINOLOGIE

Moscova Stroyzdat 1980.

Șeful Snip I-2 "Terminologia Construcțiilor" a fost elaborat de Institutul Central de Informații Științifice privind construcția și arhitectura (Cynicis), Departamentul de reglementare și standardizare și Departamentul de Norme estimate și investițiile de stabilire a prețurilor în construcția URSS Clădirea de stat cu instituții de cercetare și proiectare - autori ai capetelor relevante.

Având în vedere că acest capitol inclus în structura standardelor și regulilor de construcție (SNIP) a fost elaborat pentru prima dată, se eliberează sub forma unui proiect, urmat de clarificări, aprobarea de către clădirea de stat a URSS și reproșând în 1983.

Propuneri și comentarii privind termenii individuali și definițiile acestora care decurg din aplicarea capitolului, precum și prin includerea unor termeni suplimentari date în șefii de snip, vă rugăm să trimiteți la VNIIIS (125047, Moscova, A-47, UL. Gorky, 38).

Comisia editorială: ingineri Sychev V.I., Govorovsky B.ya., Shkinenev A.N., Lisogorsky A.a., Baiko V.I., Schemer F.m., Tyshenko V.V., Demin I.D., Denisov n. Și.(Gosstroy URSS), candidați tehnici. Ştiinţă EINGORN M.A.și Komarov i.a.(VNIIIS).

1. Instrucțiuni generale

1.1 . Termenii și definițiile acestora în acest capitol ar trebui aplicate în elaborarea documentelor de reglementare, a standardelor de stat și a documentației tehnice pentru construcții.

Definițiile specificate pot fi modificate sub forma prezentării, fără a permite întreruperea limitelor conceptelor.

1.2 . În acest capitol, sunt incluși termenii principali prevăzuți în capitolele I - IV părți ale standardelor și regulilor de construcție (SNIP), pentru care apar definiții sau diferite interpretări.

1.3 . Termenii sunt aranjați în ordine alfabetică. În termeni compuși constând din definiții și cuvinte definite, primul loc a fost făcut în primul rând în sensul cuvântului definit, cu excepția termenilor general acceptați care denotă numele documentelor (ratele unice unitate - EROER; Standardele de construcție și reguli - Indicatori de costuri integrate de construcție - EPSS; Normele estimate mărită - USN), sisteme (Sistem automatizat de management al construcțiilor - ASUS), precum și termenii cu abrevieri general acceptate (Planul general - Planul general; Planul general de construcție - Planul general; Contractorul general - Contractor general).

În termenii termenilor, termenii compuși sunt prezentați în cea mai comună formă din literatura de reglementare și științifică și tehnică (fără a schimba ordinea cuvintelor).

Numele termenilor sunt predominant în singular, dar uneori în conformitate cu terminologia științifică acceptată - în plural.

Dacă termenul are mai multe valori, acestea sunt de obicei combinate într-o singură definiție, dar cu excreție în cadrul ultimei valori.

2. Termeni și definițiile acestora

Sistem automat de control automatConstructie(ASUS)- o combinație de metode administrative, organizaționale, economice și matematice, echipamente de calcul, echipamente de birou și comunicații, interconectate în procesul de funcționare a acestora, pentru a lua decizii și verificarea corespunzătoare a executării acestora.

ADEZIUNE- lipirea corpurilor solide sau lichide eterogene în contact cu suprafețele lor datorită interacțiunii intermoleculare.

ANCORĂ - Dispozitiv de fixare Închidere în orice design fix sau în pământ.

Lemn anti-vizualizare -impregnarea profundă sau de suprafață a lemnului cu o soluție de substanțe chimice sau amestecuri (flăcări) pentru a-și crește rezistența la efectele focului.

Anpedarea - Prelucrarea cu substanțe chimice (antiseptice) a diferitelor materiale nemetalice (păduri și produse din IT, materiale plastice etc.) pentru a-și îmbunătăți bioscistența și a crește durata de viață a structurilor.

Andresol.- Loc de joacă care ocupă partea superioară a camerei unei clădiri rezidențiale, sociale sau de producție, destinată să-și mărească zona, plasarea locațiilor auxiliare, depozite și alte spații.

Armatură - 1) elemente, îmbunătățire, incluse organic în materialul structurilor de construcții; 2) Dispozitive auxiliare și părți care nu sunt incluse în echipamentul principal, dar este necesar pentru a asigura funcționarea normală (fitinguri de conducte, electrotehnice etc.).

Armatura de structuri din beton armat- o parte integrantă (tija de oțel sau sârmă) consolidată structuri de beton armate, care sunt împărțite în: în scopul dorit.

de lucru (calculat), perceperea în principal de întindere (și în unele cazuri compresive) care rezultă din sarcini și impacturi externe, propria lor greutate a structurilor, precum și destinate creării de pre-tensiune;

distribuția (constructivă), fixarea tijelor în cadrul prin sudarea sau tricotarea cu armarea de lucru, asigurându-le în comun și promovarea lor

distribuția uniformă a sarcinii între ele;

montare, care suportă tije separate de fitinguri de lucru atunci când asamblați cadre și ajută la stabilirea acestora în poziția proiectului;

clame utilizate pentru a preveni crăpăturile brazate în structuri de beton (grinzi, runde, coloane etc.) și pentru fabricarea cadrelor de armare de la tije individuale pentru aceleași structuri.

Armatura este indirectă - fitinguri transversale (spirală, inel) ale elementelor comprimate centralizate ale structurilor din beton armat, concepute pentru a crește capacitatea lor de susținere.

Armatura transportatorului -armatura structurilor din beton armat monolit capabilă să percepeți încărcăturile de asamblare și de transport care decurg din producția de muncă, precum și sarcini de la greutatea proprie a betonului și cofrajelor.

ArmaturăPipeline -dispozitivele care permit reglarea și distribuirea de fluide și gaze transportate prin conducte și împărțite în supape de închidere (macarale, supape), siguranța (supape), reglarea (supape, regulatoare de presiune), robinet (aerisire de aer, capcană condens), urgență ( mijloace de semnalizare) și etc.

ASUS.- A se vedea sistemul automatizat de management al construcțiilor.

Aerarea apei- saturarea apei cu oxigen cu aerul produsă: în instalațiile de alimentare cu apă uzată pentru a dragi, precum și pentru a îndepărta dioxidul de carbon liber și hidrogen sulfurat din apă; În structurile de tratare a apelor reziduale biologice (aerotanks, aeroofiltra, biofiltre) pentru a accelera procesul de mineralizare dizolvat în apele uzate de substanțe organice și alți contaminanți.

Aerarea clădirilor -bursa de aer naturală organizată efectuată din cauza diferenței de densități de aer liber și internă.

Aerotenk.- Construcția pentru tratarea apelor reziduale biologice în timpul aerării lor artificiale (adică atunci când saturat oxigenul de apă) într-un amestec cu un IL activ.

Aerodenk-Dispenser -aerotenk, în care apele reziduale și IL active sunt admise concentrate cu o latură capătată a coridorului și sunt, de asemenea, disponibile pe partea opusă a coridorului.

Aerotenk-Sump -structura în care AerodoDenk și Sumps în legătură tehnologică directă între ele sunt combinate constructiv și combinate funcțional.

Aerotenk-mixer -aerotenk, în care alimentarea de apă reziduală și nămol activ se efectuează uniform de-a lungul unei laterale lungi a coridorului și descărcarea - de-a lungul celeilalte părți a coridorului.

Aero Filtre- Filtru bio cu dispozitive pentru ventilație forțată.

Construcția de bază de fabricațieOrganizații - un complex de întreprinderi și structuri ale unei organizații de construcție destinate furnizării operaționale a instalațiilor aflate în construcție în resursele materiale și tehnice necesare, precum și pentru fabricarea (prelucrarea, îmbogățirea) de forțele în curs de desfășurare a materialelor, produselor și structurilor utilizate în procesul de construcție.

Bypass.- Conducta cu armătură de închidere pentru conducerea mediului transportat (lichid, gaz) din conducta principală și alimentați-o în aceeași conductă.

Rezervor de expansiune -rezervorul într-un sistem închis de încălzire a apei pentru primirea volumului excesiv de apă generat atunci când este încălzit la temperatura maximă de funcționare.

BANCHET- 1) un arbore de împământare, potrivit din partea principală a îndepărtării drumului pentru ao proteja de curgerea apei de suprafață; 2) Prismul este digerat din părțile de echitatie și din partea inferioară a barajului, construită din materialele solului.

Spray pentru piscină -un rezervor deschis cu un sistem de conducte de presiune pentru a reduce temperatura apei de circulație prin pulverizarea acestuia în aerul utilizat în sistemele curente de alimentare cu apă ale întreprinderilor industriale, pe care se utilizează plantele de încălzire, compresoarele etc.

TURN- Construcția de înaltă creștere înalte, a cărei stabilitate este asigurată de proiectul său principal (fără înșelăciune).

Bermă- o margine, potrivită pe versanții de pe pantele Pământului (piatră), barajele, canalele, țărmurile fortificate, carierele etc. sau între talpa de rambursare (auto sau feroviară) și rezervația (canalul de drenaj) pentru a conferi stabilitatea părții suprapuse a structurii și protejării acesteia de eroziunea apelor atmosferice, precum și îmbunătățirea condițiilor de funcționare ale structura.

Biostost.- Proprietatea materialelor și a produselor pentru a rezista putrezite sau a altor procese biologice distructive.

Amenajarea teritoriului- un set de lucrări (pentru formarea ingineriei a teritoriului, dispozitivul de drumuri, dezvoltarea rețelelor de comunicații și aprovizionarea cu apă, canalizare, aprovizionare cu energie etc.) și evenimente (compensare, uscare și grădinărit, îmbunătățind microclimatul, protecția împotriva Piscina aeriană, rezervoarele deschise și solul, curățarea sanitară, reducerea nivelului de zgomot etc.), efectuate pentru a aduce unul sau alt teritoriu unui stat adecvat pentru construcție și utilizare normală prin numire, creând o viață sănătoasă, convenabilă și culturală condițiile populației.

Blocul de volum.- Parte pre-fabricată a volumului instalațiilor rezidențiale, publice sau de producție în construcție (cabină sanitară, cameră, apartament, cameră domestică, stație de transformare etc.).

Blocați secțiunea.- elementul spațial-spațial al clădirii independent într-o funcționalitate care poate fi utilizată atât în \u200b\u200bcombinație cu alte elemente ale clădirii, cât și în mod independent.

Construcție și unitate tehnologică- Elementele interconectate ale structurilor și echipamentelor de construcție montate, pre-combinate la întreprindere sau pe șantierul de construcții într-un singur sistem spațial neschimbat.

RASĂ- Structura hidraulică deschisă sau închisă pentru conjugarea secțiunilor non-presiune ale unei căi navigabile (rezervor) situate la diferite niveluri, în care trecerea apei din partea superioară în partea inferioară este efectuată cu viteze mari (mai critice) fără un flux a cursului de la conturul structurii în sine.

Introducerea conductelor - ramura conductei din rețeaua exterioară la nod cu o armătură de închidere plasată în interiorul clădirii (facilități).

Ventilație -bursa de aer reglabilă naturală sau artificială în interior (spații închise), oferind un mediu aerian în conformitate cu cerințele sanitare și igienice și tehnologice.

VERANDĂ - Cameră neîncălzită deschisă sau glazură, atașată la clădire sau încorporată în ea, precum și construită separat de clădire ca pavilion luminos.

LOBBY- Cameră în fața intrării clădirii destinate recepției și distribuției fluxurilor vizitatorilor.

Rezistență la umiditate- Abilitatea de a construi materiale pentru a rezista mult timp efectului distructiv al umidității în timpul umidificatorilor periodici și materialului de uscare.

ŞORŢ- elementul de fixare a fundului cursului de apă direct în spatele barajului de apă (alimentarea cu apă) sub formă de placă masivă destinată percepției loviturilor jeturilor și energiei fluxului de apă, precum și Pentru a proteja suprafața cursului de apă și solul bazei construcției structurii de eroziune.

Apă- Construcția sub formă de tunel, un canal, o tavă sau o conductă pentru trecerea (hrănirea) apei sub presiune sau gravitate de la rezervarea apei (structura de admisie a apei) la locul de consum.

Aportul de apă (construcția de admisie a apei)- Structura hidraulică pentru gardul apei din curse de apă deschise sau rezervor (râuri, lacuri, rezervoare) sau surse subterane și hrănirea în apă pentru transportul ulterior și utilizarea scopurilor economice (irigații, alimentare cu apă, generarea de energie electrică etc.).

Rezistent la apă - un complex de măsuri și dispozitive care asigură îndepărtarea apelor de sol și (sau) apele de suprafață din adâncituri deschise (Pita), carierele sau apele subterane din sling, mine și alte lucrări miniere.

Tratamentul apei- o combinație de procese tehnologice prin care calitatea apei care intră în instalațiile sanitare din sursa de alimentare cu apă este comunicată indicatorilor de reglementare stabili.

Tratamentul apei - Tratarea apei (amânarea, desalinizarea, desalinizarea etc.), ceea ce îl face potrivit pentru cazanele de abur și apă sau pentru diferite procese tehnologice.

Producția de apă -metoda de scădere a nivelului apei în sol sau contaminată cu malul apei rezervorului pentru perioada de construcție utilizând dispozitive de drenaj, lărgită în acvifere, pompe adânci, filtre de ac etc.

Receptor de apă - 1) o parte a structurii de admisie a apei, care servește apă de bun venit de la deschiderea (râul, Lacul, rezervorul) sau sursa subterană; 2) Cursurile de apă, iazul sau goale, luarea și descărcarea apei colectate de un sistem de drenaj meliorativ cu un teritoriu adiacent.

ȚEVI DE APA- un complex de structuri și dispozitive de inginerie pentru obținerea apei din surse naturale, curățarea acestuia, transportul către diverși consumatori în cantitatea necesară și calitatea necesară.

Aparate de aprovizionare cu apa (Constructii de apa)- o structură hidraulică pentru trecerea apei evacuată de la carnea de vită superioară la cea inferioară pentru a evita depășirea nivelurilor maxime de apă calculate în rezervor, prin orificiile de suprafață (impermeabile) pe creasta barajului sau prin găurile adânci (hidrofoane) situat sub nivelul apei în carnea de vită superioară sau prin acelea și altele în același timp.

Worply- 1) alimentarea cu apă de suprafață cu exces de apă liberă (fără liber) de apă prin pieptenele de obstacole; 2) Bariera, prag prin care fluxul de apă depășește.

REZERVA DE APA - un set de măsuri pentru asigurarea apei de diverse consumatori (populație, întreprinderi industriale, transport, agricultură) în cantitățile necesare și calitatea necesară.

Impermeabil (construcția aprovizionării cu apă) - Alimentare cu apă adâncă sub formă de găuri (țevi) într-o structură hidraulică sau o structură separată pentru golirea rezervorului, spălarea nansului de fund, depozitată în Bey superior și pentru a sări peste apă în partea de jos Bey.

Rezistent la apă- A se vedea un strat de acvariță a solului.

Impact - un fenomen care provoacă forțe interne în elemente structurale (deformări inegale ale bazei, deformările suprafeței Pământului în zonele afecteurilor lucrărilor miniere și în zonele carstice, de la modificări ale temperaturii, de la desenele de strângere și de creep, Din fenomene seismice, explozive, umidității și alte fenomene similare).

Conductă - Pipeline (cutie) pentru mișcarea aerului utilizat în sisteme de ventilație, încălzire prin aer, aer condiționat, precum și pentru transportul aerului în scopuri tehnologice.

Schimb de aer - Înlocuirea parțială sau completă a camerei de aer contaminate cu aer curat.

Pregătirea aerului -tratarea aerului (purificare din praf, gaze dăunătoare, impurități, încălzire, răcire, hidratare, drenaj etc.) pentru a da calități care îndeplinesc cerințele tehnologice sau sanitare și igienice.

Producția de munte -cavitatea din crusta Pământului, formată ca urmare a implementării mineritului, în scopul exploatării și exploatării mineralelor, a studiilor de inginerie și geologică și a construcției de structuri subterane.

Roaga de groapă -procesul de formare a unui cotlot într-un sol de dimensiuni mari sau în vrac, cu o rambursare cu ajutorul instalațiilor mecanice de etanșare a șocului cu un corp de lucru sub forma unei ștampile.

Vâscozitate șocantă - Caracteristicile mecanice condiționate ale materialului care estimează rezistența la distrugerea fragilă.

Gabritis.- limita contururilor externe sau dimensiuni ale structurilor, clădirilor, structurilor, dispozitivelor, vehiculelor etc.

Loading gabritar - limita transversală (axa perpendiculară a căii ferate) Schița în care ar trebui să fie localizată sarcina (luând în considerare ambalajul și fixarea) pe o linie de rulare deschisă când se află pe calea orizontală directă.

Gazul de machiaj magicallimita transversală (axa perpendiculară a căiii) este conturul în care materialul rulant instalat pe calea orizontală directă trebuie plasat atât în \u200b\u200bstarea goală, cât și într-o stare încărcată având toleranțe și uzură normalizate maximă, cu excepția înclinării laterale pe izvoare.

Gapritis subordonat- transversal (perpendicular pe direcția fluxului de apă de apă) Schița spațiului sub podul format din partea inferioară a structurii spanului, orizontul de transport maritim calculat și marginile suporturilor, în interiorul elementelor structurilor podului sau Dispozitivele situate sub ea.

Englanează armonizarea clădirilor- limita transversală (axa perpendiculară a calea) conturul, în plus față de materialul rulant, nu trebuie să introducă părți ale structurilor și dispozitivelor, precum și materiale, piese de schimb și echipamente, cu excepția părților de dispozitive destinate Pentru interacțiunea directă cu materialul rulant, cu condiția ca poziția acestor dispozitive în spațiul intraverent să fie legată de părțile materialului rulant, cu care pot contacta și că nu pot provoca contacte cu alte elemente ale materialului rulant.

Curățarea gazelor- Procesul tehnologic de separare de gazele industriale conțineau impurități solide, lichide sau gazoase.

Conducte de gaze- un complex de conducte, echipamente și dispozitive destinate transportului de gaze combustibile din orice punct către consumatori.

Conducta principală de gaze -conducta de gaze pentru transportul gazelor combustibile de la locul de producție (sau producția) la stațiile de distribuție a gazelor, pe care presiunea scade la nivelul necesar pentru furnizarea consumatorilor.

Alimentare cu gaz - aprovizionarea și distribuția organizată a combustibilului gazelor pentru nevoile economiei naționale și a populației.

GALERIE- 1) Construcția extinsă, orizontală, pe deplin sau parțial închisă, orizontală sau înclinată, care leagă premisele clădirilor sau structurilor, destinate comunicărilor tehnologice, precum și pentru trecerea oamenilor; 2) nivelul superior al auditoriului.

Galerie Anti-Bomba -construcții, complot de prevenire a fierului sau a autostrăzii din culorile montane.

Divorț-distribuitor -dispozitivul dintr-un hidrofoy, care servește la modificarea direcției jeturilor și a răspândirii (lățimii) debitului de apă pentru a stimula excesul de energie cinetică a apei și redistribuirea ratelor debitului în beater inferior al tăierii de apă baraj.

Planul general (plan general) -o parte a proiectului care conține o soluție cuprinzătoare la probleme de planificare și îmbunătățire a obiectului de construcție, plasare a clădirilor, a structurilor, a comunicațiilor de transport, a rețelelor de inginerie, a organizării serviciilor de afaceri și a consumatorilor.

Contractor general (Contractor general)- o organizație de construcții, care, pe baza unui contract încheiat cu clientul, este responsabilă pentru punerea în aplicare în timp util și calitativă a tuturor lucrărilor de construcție prevăzute de contract în cadrul acestui obiect cu implicarea altor organizații ca subcontractanți.

Plan general. - A se vedea planul general.

Antreprenor general - A se vedea Contractantul General.

Etanșanți - materiale elastice elastice sau plastice utilizate pentru a asigura impermeabilitatea articulațiilor și a compușilor elementelor structurale ale clădirilor și structurilor.

Gradire- Construcția căldurii de răcire a apei din echipamentele de alimentare cu combustibil, aerul atmosferic în sistemele curente de alimentare cu apă ale întreprinderilor industriale și în dispozitivele de climatizare datorate evaporării unei părți din apă care curge prin tijă.

Primare.- Numele generalizat al tuturor tipurilor de roci, care sunt obiectul ingineriei și activităților de construcție ale unei persoane.

PRESIUNE- valoarea care caracterizează intensitatea forțelor care acționează pe orice parte a suprafeței corpului în direcții perpendiculare pe această suprafață și determinată de raportul de putere, distribuit uniform pe suprafața normală, în zona acestei suprafețe .

Presiunea muntelui - Forțele care acționează asupra exercițiului (FASTE) de producție subterană din stânca sa înconjurătoare, a cărei stare de echilibru este încălcată din cauza proceselor naturale (gravitate, tectonice) și a proceselor de producție (subterane).

BARAJ- structura hidrotehnică sub formă de diguri pentru a proteja zonele joase de coastă și marină de la inundații, pentru hrănirea canalelor, conjugarea structurilor hidrotehnice de presiune cu țărmuri (dans de presiune), pentru a regla paturile de râu, pentru a îmbunătăți condițiile de transport maritim și de lucrarea impermeabilă și Structuri de admisie a apei (baraje gratuite).

DERIVARE- Sistem de structuri de îndepărtare a apei din râu, rezervor sau alt rezervor și transportă-l la unitatea hidroelectrică a stației hidroelectrice (furnizarea D.), precum și pentru îndepărtarea apei din ea (dezgustător D.).

Detaliu de construcție - parte a structurii de construcție realizate din material omogen fără utilizarea operațiunilor de asamblare.

Deformativitate -proprietatea confidențialității materialelor la modificarea formei inițiale.

DEFORMARE - Schimbarea formei sau mărimii corpului (parte a corpului) sub acțiunea oricărui factor fizici (forțe exterioare, încălzire și răcire, schimbări de umiditate și alte influențe).

Deformarea clădirii (facilități)- schimbarea formei și a dimensiunilor, precum și pierderea stabilității (sediment, schimbare, rolă etc.) a clădirii sau a structurilor sub influența diferitelor încărcături și influențe.

Deformarea designului -schimbarea formei și dimensiunii designului (sau a unei părți a acestuia) sub influența încărcăturilor și a influențelor.

Deformarea fundației -deformarea care rezultă din transferul efortului de la clădire (structură) pe bază sau modificări ale stării fizice a bazei solului în timpul construcției și funcționării clădirii (structurilor).

Deformare reziduală -o parte din deformarea care nu dispare după eliminarea încărcăturilor și a impactului acestuia.

Deformare plastica -deformarea reziduală fără tulburări microscopice ale continuității materialului formate ca urmare a efectelor factorilor de putere.

Deformări elastice -deformarea dispariției după îndepărtarea încărcăturii sale.

Diafragmă Design. - un element solid sau lattic al construcției spațiale care contribuie la o creștere a rigidității sale.

Difragm barag -dispozitivul anti-filtrare din barajul barajului, construit din materiale de împământare, realizate sub forma unui perete de materiale neglioase (beton, beton armat, metal, lemn sau materiale de film de polimer).

Expediere -sistemul de gestionare operațională centralizată de către toate legăturile producției de construcții pentru a asigura producția ritmică și cuprinzătoare a lucrărilor de construcție și instalare prin reglementarea și monitorizarea punerii în aplicare a planurilor operaționale și a programelor de producție și asigurarea resurselor sale materiale și tehnice, coordonarea activității Toți subcontractanții, industriile de utilități și servicii.

Document de reglementare departamentul- un document de reglementare care stabilește cerințe privind aspectele specifice industriei și care nu sunt reglementate de documentele regionale de reglementare, aprobate în mod prescris de către Minister sau Oficiu.

Document de reglementare public-uniune- un document de reglementare care conține cerințele pentru proiectare și construcție.

Document Reglementarea Republicanului- un document de reglementare care stabilește cerințe pentru aspecte specifice Republicii Federale și care nu sunt reglementate de documentele de reglementare din punct de vedere public.

Documentația de producție- un set de documente care reflectă producția de lucrări de construcție și instalare și starea tehnică a construcției de construcții (scheme de executive și desene, programe de lucru, acte de acceptare și declarația lucrărilor efectuate, jurnalele generale și speciale de lucru etc. .).

Durabilitate -abilitatea clădirii sau a facilităților și elementele lor de a menține calitățile specificate în anumite condiții în timpul modului de funcționare instalat fără distrugere și deformări.

Toleranţă- Diferența dintre limitele cele mai mari și cele mai scăzute egale cu cantitatea aritmetică de abateri admise de la dimensiunea nominală.

Drena.- Dispozitiv artificial subteran (tub, puț, cavitate) pentru colectarea și îndepărtarea apelor subterane.

DRENAJ- Sistemul de țevi (dren), godeuri și alte dispozitive pentru colectarea și îndepărtarea apelor subterane pentru a reduce nivelul acestora, uscarea masivului la sol la clădire (structuri), reducerea presiunii de filtrare.

Ducker.- Secțiunea de presiune a conductei implementate sub patul râului (canal), pe pantele sau fundul valei adânci (Ravine), sub drumul situat în săpături.

Ratele unice unice (EROER)- norme și reguli de construcție centralizate (SNIP) și aprobate pentru țările din țara acceptate de Divizia Teritorială aprobate pentru diviziunea teritorială acceptată, care sunt dezvoltate la nivel central pe baza normelor estimate.

Endowa.- spațiul dintre cele două sloturi de acoperiș adiacente care formează tava (unghiul de intrare) pentru a colecta apă pe acoperiș.

Yerer.- A se vedea ratele unice unice.

RIGIDITATE- caracteristicile structurii, evaluarea capacității de a rezista deformărilor.

Notă- locul de muncă, unde dezvoltarea solului este o metodă deschisă sau subterană, deplasându-se în procesul de fabricație.

Cortina termică aeriană -un dispozitiv care împiedică admiterea prin deschiderea deschisă (ușile, porțile) în camera aerului rece exterior prin injectare de către ventilatorul aerului încălzit spre debit, încercând să pătrundă în cameră.

Voal non-filtrare- o barieră artificială pe calea fluxului de filtrare a apei, creat în baza de sol a structurii hidrotehnice de reținere și în coastă de coastă (prin injectarea de soluții, amestecuri) pentru a elimina căile de filtrare, reducerea presiunii de filtrare pe talpă a structurii, reduceți pierderea apei pentru a filtra.

Ţopăit- volumul construcției incomplete la putere, volumul investițiilor de capital și volumul lucrărilor de construcție și instalare, care ar trebui să se efectueze, de fapt, pe instalațiile de pornire și complexele care trec pe perioadele care urmează perioadelor planificate pentru a asigura punerea în funcțiune sistematică de active fixe și ritm de producție de construcții.

Putere înapoi -capacitatea totală de proiectare a întreprinderilor care ar trebui să se afle în stadiul de construcție la sfârșitul perioadei planificate, minus capacitățile introduse de la începutul construcției lor până la sfârșitul perioadei planificate.

Hopping în termeni de investiții de capital- costul lucrărilor de construcție și de instalare și alte costuri incluse în costul estimat al obiectelor, care trebuie să fie stăpânit până la sfârșitul perioadei planificate pe proiectele de construcție de funcționare.

În ceea ce privește lucrările de construcție și de instalare - o parte a speranței în ceea ce privește investițiile de capital, inclusiv costul lucrărilor de construcție și instalare, care ar trebui să fie efectuate pe proiecte de construcție de la sfârșitul perioadei planificate.

CLIENT(Dezvoltator) - organizație, întreprindere sau instituție, care în planurile economice naționale sunt alocate fonduri pentru implementarea construcției de capital sau care au fonduri proprii în aceste scopuri și încheie un contract de producere de proiectare și întreținere și lucrări de construcție cu a Organizația Contractantă (Contractor).

ANGAJAMENT- O serie de ciocan lovit pe un salariu marcat în sol, realizat pentru măsurarea valorii medii a eșecului său.

Soak.Soluri - Metoda de etanșare a solului sedentar prin inundarea cu apă la o stabilizare dată a retragerii.

Înghețarea solurilor - Metoda de consolidare temporară a solurilor slabe saturate cu apă, cu formarea unei matrice acționate cu gheață de dimensiuni și rezistență specificate prin circularea țevilor de răcire, scufundate într-un sol congelat.

Declanșator de apă - Consultați obturatorul hidraulic.

Declanșator hidraulic (declanșator de apă)- un dispozitiv care împiedică pătrunderea gazelor de la un spațiu la altul (de la conducta la cameră, de la o secțiune a conductei la alta), în care fluxul de gaze din direcția nedorit împiedică stratul de apă.

Declanșator hidraulic -un dispozitiv impermeabil în mișcare pentru închiderea și deschiderea găurilor de apă-optică a structurii hidrotehnice (barajul cu apă, gateway, conducte, tunel hidraulic, pescuitul etc.) pentru a gestiona fluxul de apă care trece prin ele.

Costuri drepte - Principala componentă a valorii estimate a lucrărilor de construcție și instalare, inclusiv valoarea tuturor materialelor, produselor și structurilor, a resurselor energetice, a lucrătorilor salariale și a costului de funcționare a mașinilor și mecanismelor de construcții.

Strângere- Un element de tijă care percepe eforturile de întindere în arcurile distanțier, arcurile, garniturile și altele asemenea. și conectarea ansamblurilor de capăt ale structurilor de construcții.

Inversă- Secțiunea clădirii, structurile destinate fluxului de lucrări de construcție și instalare cu cele repetate și site-uri ulterioare pentru aceasta prin compoziția și domeniul de activitate al muncii.

Stripping Kotlovana. - Mănâncă stratul de sol din partea de jos a fundului și pereților din carieră desiccabilă.

Clădire- Sistemul de construcții constând din purtători și combinați sau combinați (purtători și combinați) structuri care formează un volum închis pe bază de sol, conceput pentru a găzdui sau a rămâne persoane în funcție de scopul funcțional și de a efectua diferite tipuri de procese de producție.

Cladiri rezidentiale - Case de apartamente pentru reședința permanentă a oamenilor și a căminelor pentru a trăi în timpul perioadei de lucru sau de studiu.

Clădiri și facilități temporare- Special ridicat sau adaptat temporar (permanent) pentru construirea unei clădiri (rezidențiale, culturale și de altă natură) și structurile (producție și scopuri auxiliare) necesare pentru a servi lucrătorii din construcții, organizarea și desfășurarea lucrărilor de construcție și instalare.

Clădiri și facilități publice- clădiri și facilități destinate serviciilor sociale pentru populație și pentru postarea instituțiilor administrative și a organizațiilor publice.

Clădiri de producție - clădiri pentru plasarea industriilor industriale și agricole și asigură condițiile necesare pentru munca oamenilor și funcționarea echipamentelor tehnologice.

Zona Road-Climatică -partea condiționată a țării cu omogenă asupra facilităților de drumuri prin condiții climatice, caracterizată printr-o combinație de regim de apă termică, împământare, adâncime a apei subterane, adâncimea de congelare a solului și cantitatea de precipitații, caracteristică numai a acestei localități.

Zona silențioasă- Zona în care este instalat un mod special de protecție a obiectelor plasate.

Zonă de muncă- Ploturile pe care funcționează lucrările de construcție și de instalare și sunt plasate materialele necesare pentru aceasta, structurile și produsele, mașinile și programele, mașinile și programele, sunt plasate.

Zona de protecție sanitară - Zona care separă întreprinderea industrială de pe teritoriul rezidențial al orașelor și alte așezări, în cadrul cărora plasarea clădirilor și a structurilor, precum și amenajarea teritoriului a teritoriului este guvernată de standarde sanitare.

Zona de protecție sanitară. - Zona teritorială și de apă, în anumite granițe ale căror regim sanitare specială stabilește, eliminând posibilitatea infecției și poluării surselor de alimentare cu apă.

Baraj de dinți- Elementul barajului sub forma unei proeminențe asociate cu fundația și este suflată în bază, care servește la eliminarea traseului de filtrare a apei și creșterea stabilității barajului.

Produs de construcții - elementul din fabrică furnizat pentru construcție în formularul finit.

Cercetare de inginerie- un complex de cercetare tehnică și economică a zonei de construcție, permițând să-și justifice fezabilitatea și locația, să colecteze datele necesare pentru proiectarea de noi sau reconstrucție a obiectelor existente.

Industrializare -organizarea producției de construcții cu utilizarea proceselor mecanizate cuprinzătoare de construcție a clădirilor și structurilor și a metodelor progresive de construcție și a utilizării la scară largă a structurilor prefabricate, inclusiv integrat cu pregătire ridicată din fabrică.

Instrucțiuni- Uniunea Reglementară (CH), Republican (RSN) sau departamentul (Inc) în sistemul standardelor și regulilor de construcție, stabilirea de reguli și norme: proiectarea întreprinderilor de industrii individuale, precum și clădiri și structuri din diferite scopuri, modele și inginerie echipamente; producția de anumite tipuri de lucrări de construcție și instalare; Aplicații de materiale, structuri și produse; privind organizarea lucrărilor de proiectare și sondaj, mecanizarea muncii, a forței de muncă și a dezvoltării documentației de proiectare și estimare

Ediția oficială

Comitetul de Stat al Consiliului de Miniștri al URSS pentru Afaceri pentru Construcții (Gosstroy URSS)

UDC * 27.9.012.61 (083.75)

Șeful SNIP 11-56-77 "Construcții de beton și consolidate ale structurilor hidraulice" dezvoltate de VNIIG. B. E. Vedeneeva, Institutul "Gundroproekt * ei. S. Ya. Zhuka MiDNNGO a Ministerului RSFSR al URSS și HIGRORECHETRANS, cu participarea Ministerului Energiei CargoGegs al URSS. Mimorflot SusmomornNiproject, Hydoloheea Minorikhoz URSS și Niizb Construcția de stat a URSS

Capul Snip 11-56-77 "Structurile de beton din beton și armat de structuri hidraulice" au fost dezvoltate pe baza capului SNIP P-A.10-71 "structuri și baze de construcție. Design de bază de poziționare. "

capul SNIP H-and.14-69 "Construcții din beton armat din beton de structuri hidraulice. Standarde de proiectare ";

modificări ale capitolului Snip N-I.14-69, Rezoluția Vysonny a clădirii de stat URSS din 16 martie 1972 x * 42.

Editori -eizh. E. A. Troitskip (Gosstroy URSS), CAND. Tehi. Științe A. V. Shvetsov (Venig-le. B. E. Vedeneeva. Minernergo a URSS), NVG. S. F. vieți și (Gundroproekt-le. S. YA. Zhuka Marenergo din URSS) și NNJ. S. P. Shipilova (GyprorecheTrans Ministerul Feroviar RSFSR).

H metru la. Mormat., II cm. - I. * - 77

© Stroykzdat, 1977

Comitetul de Stat al Consiliului de Miniștri al URSS pentru Afaceri pentru Construcții (Gosstroy URSS)

I. Dispoziții generale

1.1. Normele acestui capitol trebuie respectate în proiectarea betonului de beton și a structurilor de beton armate ale structurilor hidraulice care sunt în mod constant sau periodic sub influența mediului acvatic.

Note: Normele acestui capitol nu ar trebui aplicate în proiectarea structurilor concrete de beton și consolidate ale podurilor, tunelurilor de transport, precum și conductelor situate sub viteza de automobile și căi ferate.

2. Structurile de beton și consolidate, NS expuse la un mediu acvatic, ar trebui proiectate în conformitate cu cerințele șefului SNIP II-2I-75 "structurile betonului și consolidate".

1.2. În proiectarea structurilor de beton și consolidate a structurilor hidraulice de structuri hidraulice, este necesar să se ghideze de către șefii de documente de reglementare a snip și alte documente de reglementare care reglementează cerințele privind materialele, normele de construcție a lucrărilor de construcție, la condiții speciale de construcție În zonele seismice, în zona de construcție nordică și climatică și în zona de distribuție a sedimentelor și, de asemenea, cerințe pentru protejarea structurilor de coroziune în prezența mediilor agresive.

1.3 La proiectare, este necesar să se furnizeze astfel de structuri de beton beton și consolidat (monolit, monolit-monolit, prefabricat, incluzând pre-stresat), utilizarea industrializării și mecanizării lucrărilor de construcție, scăderea consumului de materiale, a forței de muncă, reducerea Durata și scăderea costului construcției.

1.4. Tipuri de structuri, dimensiunile principale ale elementelor lor, precum și gradul de saturație a structurilor din beton armat prin armare

suntem acceptați pe baza unei comparații a indicatorilor tehnici și economici ai opțiunilor. În același timp, opțiunea selectată trebuie să ofere performanțe optime. Fiabilitate, durabilitate și economie a structurii.

1.5. Proiectarea nodurilor și a compușilor elementelor prefabricate trebuie să asigure o transmitere fiabilă a efortului, rezistența elementelor în zona articulară, conexiunea betonului, care este așezată suplimentar în joncțiune, cu design beton, precum și rigiditate, impermeabilitate (în unele cazuri, cu ochii la sol) și durabilitatea compușilor.

1.6. PRN Proiectarea de noi modele de structuri hidraulice, care nu este suficient de testat de proiectare și practici de construcție, pentru condițiile complexe de proiectare statică și dinamică, atunci când natura statului intens și deformat nu poate fi determinată cu acuratețea necesară, ar trebui să se efectueze studii experimentale.

1.7. Proiectele ar trebui să includă evenimente tehnologice și constructive. Contribuind la creșterea rezistenței la apă și îngheț a betonului și reducerea contraprovizionării: așezarea betonului creșterii rezistenței impermeabile și a înghețului de la presiunea feței de presiune și a suprafețelor exterioare (în special în zona nivelului variabil al apei); Utilizarea aditivilor de surfactanți speciali la beton (plante de urmărire, plastifiere etc.); Hidroizolarea și reducerea căldurii suprafețelor exterioare ale structurilor; Comprimarea betonului din capul fețelor de presiune sau suprafețele exterioare ale structurilor care se confruntă cu întinderea de la sarcini operaționale.

1.8. La proiectarea structurilor hidrotehnice, este necesar să se asigure

arcticitatea construcției lor, sistemul de tăiere prin cusăturile lor temporare și modul lor de închidere, asigurând cea mai eficientă proiectare a structurilor din perioadele de construcție și operaționale.

Cerințe de bază de decontare

1.9. Structurile de beton și consolidate ar trebui să îndeplinească cerințele pentru capacitatea de transport (limita primului grup) - profidențială a tuturor combinațiilor de încărcătură și impact și asupra adecvării pentru funcționarea normală (statele limită ale celui de-al doilea grup) - numai cu Principala combinație de încărcături și impact.

Structurile de beton ar trebui să se considere:

la capacitatea de susținere - pentru rezistență la verificarea stabilității poziției și a formei de construcție;

prin formarea de fisuri - în conformitate cu secțiunea 5 a acestor standarde.

Structurile de beton armate ar trebui să se bazeze:

pe capacitatea de susținere - pentru rezistența cu verificarea stabilității poziției și a formei structurii, precum și a rezistenței structurilor sub influența sarcinilor repetate repetate;

pe deformări - în cazurile în care amploarea deplasărilor poate limita posibilitatea funcționării normale a designului sau mecanismelor asupra acesteia;

pentru formarea de fisuri - în cazurile în care formarea de fisuri nu este permisă în condițiile funcționării normale a structurii sau în divulgarea fisurilor.

1.10. Construcții concrete și consolidate în care condițiile pentru ofensivele statului limită nu pot fi exprimate prin eforturile din secțiune (barajele gravitaționale și arcuite, contrafortele, plăcile groase, grinzile de perete etc.) ar trebui să fie calculate prin metode de mecanică de solid Media, ținând seama de cazurile necesare de deformări și fisuri inelastice în beton.

În unele cazuri, calculul structurilor de mai sus este permis să producă metoda de rezistență la materiale în conformitate cu denumirile de proiectare a tipurilor individuale de structuri hidraulice.

Pentru structurile de beton, tensiunile de comprimare în sarcinile calculate nu trebuie să depășească valorile rezistenței concrete corespunzătoare; Pentru structurile de beton armate, tensiunile de compresie din beton nu trebuie să depășească calculul

rezistențele concrete pe compresie și forța de întindere în secțiune transversală pentru stresurile din beton, depășind valoarea rezistențelor sale calculate, ar trebui să fie percepute pe deplin prin armare dacă ieșirea din lucrarea zonei întinse a betonului poate duce la pierderea capacitatea de rulment a elementului; În același timp, coeficienții trebuie luați în conformitate cu PP. 1.14, 2.12 și 2.18 din aceste standarde.

1.11. Încarcările de reglementare sunt determinate de calcul, în conformitate cu documentele de reglementare actuale și în cazurile necesare - pe baza rezultatelor studiilor teoretice și experimentale.

Combinațiile de încărcătură și impact, precum și coeficienții de suprasarcină, trebuie luați în conformitate cu capul construcțiilor hidraulice ale râului Snip II-50-74. Dispoziții de bază de proiectare. "

La calcularea structurilor privind rezistența și de stările limită ale celui de-al doilea grup, un coeficient de suprasarcină trebuie luat egal cu unul.

1.12. Deformările structurilor din beton armat și a elementelor lor determinate cu funcționarea pe termen lung a încărcăturilor trebuie să depășească valorile stabilite de proiect pe baza cerințelor funcționării normale a echipamentelor și mecanismelor.

Calculul deformărilor structurilor și a elementelor lor de structuri hidraulice este permis să nu se facă dacă, pe baza funcționării funcționării structurilor similare, sa stabilit că rigiditatea acestor structuri și elementele lor este suficientă pentru a asigura funcționarea normală a structurii proiectate.

1.13. Când se calculează carcasele prefabricate asupra eforturilor care apar în timpul creșterii, transportului și instalării, sarcina din elementul elementului trebuie pusă în considerare cu coeficientul dinamism egal cu

1.3, în timp ce coeficientul de suprasarcină la propria greutate este luată egal cu unul.

Cu o justificare adecvată, coeficientul dinamism poate fi luat mai mult

1.3, dar nu mai mult de 1,5.

1.14. În calculele structurilor betonate și consolidate ale structurilor hidraulice, inclusiv cele calculate în conformitate cu joint-venture. 1.10 Din aceste standarde, este necesar să se țină seama de coeficienții de fiabilitate și am o combinație de încărcături P S. Ale căror valori trebuie luate pe clauza 3.2 din capitolul Snip 11-50-74.

1.15. Mărimea vârfului apei în secțiunile calculate ale elementelor trebuie determinată luând în considerare condițiile de lucru efective

construcția în perioada de funcționare, precum și luarea în considerare a măsurilor constructive și tehnologice (punctul 1.7 din acestea

norme) Promovarea creșterii impermeabilei din beton și reducerea contraproofizării.

În elementele de beton de presiune și submarin și structurile de beton armate ale structurilor hidraulice, calculate în conformitate cu punctul 1.10 din aceste standarde, legăturile de apă sunt luate în considerare ca o forță în vrac.

În elementele rămase, tensiunea arterială este luată în considerare ca o forță de tracțiune atașată în secțiunea transversală calculată în cauză.

Instanța de apă este luată în considerare atât la calcularea secțiunilor care coincid cu cusăturile de betonare și secțiuni monolitice.

1.16. La calcularea rezistenței elementelor centraliste și testate cu centrou cu o Epirah unic de stres și calculând rezistența elementelor de beton, înclinate la axa longitudinală a elementului, precum și calculele elementelor de beton armat pe formare de fisuri, opresiunea boiului ar trebui să fie luată în funcție de legea liniară în întreaga înălțime a secțiunii transversale.

În secțiunile de coturi, obstacole cu elementele întinse în două cifre, cu stres dublu, calculate prin rezistență, fără a lua în considerare funcționarea zonei secțiunii transversale întinse, trebuie luată tonsulația apei În considerare în secțiunea extinsă a secțiunii sub forma unei presiuni hidrostatice totale din partea feței întinse și nu ia în considerare într-o secțiune comprimată a secțiunii.

În secțiunile elementelor cu solicitări de compresie epirah neechivoc, se ia în considerare o prelungire a boului.

Înălțimea zonei comprimate a secțiunii de beton este determinată pe baza ipotezei secțiunilor plate; În același timp, lucrarea betonului întins nu este luată în considerare, iar forma de stresuri de beton într-o secțiune comprimată a secțiunii transversale este luată triunghiulară.

În elemente cu un caz de configurație complexă, în elemente cu utilizarea unor măsuri constructive și tehnologice și a elementelor calculate în conformitate cu punctul 1.10 din aceste standarde, valorile prejudiciului de apă ar trebui determinate pe baza rezultatelor Studii experimentale sau calcule de filtrare.

Notă. Forma stării intense a elementului este stabilită pe baza ipotezei secțiunilor plate fără a lua în considerare puterea presiunii apei.

1.17. În determinarea eforturilor în structurile de beton armate din punct de vedere static cauzate de temperatura sau precipitatul, precum și pentru determinarea presiunii reactive a solului, rigiditatea elementelor trebuie determinată prin formarea fisurilor și fluaj de beton, cerințele pentru care PP sunt furnizate. 4.6 și 4.7 din aceste standarde.

În calculele preliminare, rigiditatea este permisă în timpul îndoirii și întinzându-se de elemente non-comune-nostoyakne pentru a lua egal cu 0,4 magnitudinea rigidității în timpul îndoirii și tensiunii. determinată cu modulul inițial al elasticității betonului.

Notă. Elementele elementare sunt elemente calculate de magnitudinea dezvăluirii fisurilor; Pentru a atinge atingerea - Trichn - calculată pe formare.

1.18. Calculul elementelor de structuri privind rezistența este necesar să se producă cu numărul de cicluri de schimbare a sarcinii 2-10® și mai mult decât întreaga durată estimată a structurii (părți curgătoare ale unităților hidraulice, alimentarea cu apă, plăcile hidroazelor, structuri de montare etc.).

1.19. La proiectarea structurilor de beton armate pretensionate de structuri hidraulice, cerințele șefului P-21-75 ar trebui să fie efectuate și să ia în considerare coeficienții adoptați în aceste standarde.

1.20. La proiectarea unor structuri masive pre-ingenioase, Zan-Keries la bază, împreună cu calculul lor, trebuie efectuate studii experimentale pentru a determina capacitatea de susținere a dispozitivelor de ancorare, valorile de relaxare a stresului în beton și ancore, precum și pentru a atribui Măsuri de protecție a ancorelor de la coroziune. Proiectul trebuie să asigure posibilitatea de a retenidifica ancorele sau înlocuirea acestora, precum și efectuarea observațiilor de control ale ancorelor și betonului.

2. Materiale pentru structuri de beton și din beton armat

2.1. Pentru structurile de beton și consolidate ale structurilor hidraulice, betonul îndeplinește cerințele acestor standarde, precum și cerințele oaspeților respectivi.

2.2. La proiectarea structurilor de beton beton și consolidate ale structurilor hidraulice, în funcție de specia și nivelul lor

viys li se atribuie caracteristicile necesare ale betonului, numite ștampile de proiect.

În proiecte este necesar să se prevadă concrete grele, ștampilele de proiectare ar trebui să fie numite prin următoarele caracteristici:

a) Conform rezistenței la comprimare axială (KUBI * de ceva timp), pentru care se ia rezistența la compresia axială a eșantionului de referință - cubul experimentat în funcție de cerințele oaspeților respectivi. Această caracteristică este principală și ar trebui să fie indicată în proiecte în toate cazurile pe baza calculului structurilor. Proiectele trebuie să prevadă următoarele mărci de beton pe rezistență la compresiune (abreviat "ștampile de design\u003e): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) privind durabilitatea întinderii axiale, pentru care rezistența la întinderea axială a eșantioanelor de control experimentate în conformitate cu GOSTS. Această caracteristică ar trebui să fie atribuită în cazurile în care are o valoare dominantă și este monitorizată în producție, și anume când calitățile operaționale ale structurii sau elementele sale sunt determinate de activitatea betonului întins sau formarea de fisuri în elementele de design este nepermis. În proiecte este necesar să se prevadă următoarele mărci de beton pe rezistența la întinderea axială: P10, P15, P20, P25, RZO, P35;

c) privind rezistența la îngheț, pentru care se acceptă numărul de cicluri convertite de eșantioane de înghețare și dezghețare alternativă în conformitate cu cerințele oaspeților; Această caracteristică este atribuită galatării corespunzătoare, în funcție de condițiile climatice și de numărul de cicluri estimate de înghețare și dezghețare alternativă în cursul anului (conform observațiilor pe termen lung), luând în considerare condițiile de funcționare. În proiecte este necesar să se prevadă următoarele mărci de beton pe rezistență la îngheț: MRZ 50, MRZ 75, MRCS 100, MPZ 150, MRCS 200, MRZ 300, MPZ 400, MPZ 500;

d) pe impermeabilitate, pentru care se ia cea mai mare presiune a apei, în care infiltrarea apei nu este încă observată la testarea probelor în conformitate cu cerințele oaspeților. Această caracteristică este prescrisă în funcție de gradientul de presiune definit ca fiind raportul dintre presiunea maximă în metri la grosimea con

structuri în metri. Proiectele trebuie să furnizeze următoarele mărci de beton pe apă impermeabilă: B2, B4, B6, B8, B10, B12. În structurile de beton armate cu presiune rezistentă la presiune și în structurile de non-presiune rezistente anormale ale structurilor marine, marca de proiectare a betonului pe apă impermeabilă nu trebuie să fie mai mică decât B4.

2.3. Pentru facilități masive de beton cu un volum concret de mai mult de 1 milion m 1 în proiect, este permisă stabilirea valorilor intermediare ale rezistențelor de reglementare ale betonului, care vor răspunde de la notele de gradare stabilite în clauza 2.2 din comprimare.

2.4. Structurile betonului de structuri hidraulice ar trebui să fie efectuate cerințe suplimentare instalate în proiect și confirmate de studii experimentale.

limitează întinderea;

rezistență împotriva expunerii agresive la apă;

lipsa interacțiunii dăunătoare a alcaliei cimentului cu agregate;

abraziunea de rezistență prin fluxul de apă cu nanos răi și suspendați;

rezistență la cavitație;

impactul chimic al diferitelor bunuri;

disiparea căldurii la întărirea betonului.

2.5. Termenul de întărire (vârsta) betonului, care corespunde timbsurilor sale de design pentru rezistență la compresiune, rezistență la tracțiune axială și impermeabil, este luată, de regulă, pentru modelele structurilor hidraulice fluviale de 180 de zile, pentru structurile prefabricate și monolitice de structuri marine și prefabricate ale facilităților de transport fluvial 28 de zile. Perioada de întărire (vârstă) a betonului, care corespunde mărcii sale de design în rezistență la îngheț, este luată 28 de zile.

În cazul în care momentul încărcării efective a structurilor, metodele de construcție, condițiile betonului, forma și calitatea cimentului utilizate sunt lăsate să instaleze brandul de design de beton într-o varsta diferită.

Pentru prefabricate, inclusiv a structurilor pretensionate, rezistența de vacanță a betonului trebuie administrată printr-o NA mai mică de 70% din rezistența mărcii de proiect corespunzătoare.

2.6. Pentru elementele de beton armat, realizate din beton greu, calculat pe impactul sarcinilor repetate repetate și a elementelor comprimate din beton armat ale structurilor tijei (diguri cum ar fi o pasaj de pasaj pe grămezi, ștampile de coajă etc.)

aplicați marca de design de beton nu este mai mică decât m 200.

2.7. Pentru elementele pretensionate, ștampile de design ale betonului beton trebuie luate pe rezistența la compresiune:

nu mai puțin de M 200-Cst Design cu armare a tijei;

cel puțin modelele M 250 - cu sârmă de armare cu rezistență ridicată;

nu mai puțin de M 400 Elementele s-au scufundat într-un pământ printr-un bogat sau vibrații.

2.8. Pentru a implementa articulațiile elementelor structurilor prefabricate, care în timpul funcționării pot fi expuse la temperaturi negative ale aerului sau efectele apei agresive, ar trebui aplicate betoane de proiectare asupra rezistenței la îngheț și impermeabile, nu mai mici decât elementele adoptate.

2.9. Ar trebui să existe o utilizare largă a aditivilor surfactanților (SDB. Start, etc.). precum și utilizarea centralelor termice și a altor aditivi fini care îndeplinesc cerințele suplimentelor de reglementare respective ca minerale active

documente pentru pregătirea betonului și a soluțiilor.

Notă. În zonele de structuri supuse înghețării și dezghețului alternativ, utilizarea depozitelor de cenușă sau a altor aditivi minerali dispersați cu beton nu este oprită.

2.10. Dacă este recomandabil să se determine sarcina din greutatea proprie a structurii, este permisă utilizarea betonului pe agregate poroase, ștampile de design ale căror sunt luate în conformitate cu capul SNIP 11-21-75.

Caracteristicile de reglementare și calculate ale betonului

2.11. Magniturile rezistenței de reglementare și calculate a betonului în funcție de timbrele de design ale betonului pentru rezistența la compresiune și de întinderea axială trebuie luate în tabel. unu.

2.12. Coeficienții condițiilor de lucru din beton pentru a calcula structurile asupra statelor limită ale primului grup trebuie luate în tabel. 2.

La calcularea stărilor limită ale celui de-al doilea grup, coeficientul de condiții de lucru al betonului este luat egal cu unul, pentru NS-

Tabelul 1.

Beton de rezistență BTC

Brand de proiect beton greu	rezistența la reglementare: Rezistența estimată pentru statele limită ale celui de-al doilea grup, KGF / cm 1		rezistența estimată pentru stările limită ale primului grup, KGF / cm "
	compresie axială (rezistență rapidă) Japonia "TH" P și	tensiune axială	compresie rezistența la scăderea axială) Sunt în P	întinderea axială * 9
		Eter
	Rezistență la tracțiune

Notă. Furnizarea valorilor rezistențelor de reglementare specificate în tabel. 1. stabilit egal cu 0,95 (cu coeficientul de bază al variației 0,135), în plus față de structurile hidraulice masive: gravitaționale. arcuite, baraje de contrafacere, etc. Pentru care furnizarea de rezistență la reglementare este setată la 0,9 (cu un coeficient de bază de variație 0,17).

când calculul este cheia acțiunii unei sarcini repetate repetate.

masa 2

2.13. Rezistența betonului calculată la calcularea structurilor din beton armat pe rezistență /? P P și R P sunt calculați prin înmulțirea valorilor corespunzătoare de rezistență a betonului /? PR N /? P la coeficientul condițiilor de muncă. Masă luată. 3 din aceste standarde.

2.14. Rezistența de reglementare a betonului cu compresie completă R & trebuie determinată prin formula

** ", + * D - O,) A și (1)

unde A este coeficientul luat pe baza rezultatelor studiilor experimentale; În absența lor pentru brandurile de beton de clase de proiectare M 200, M 250, M 300, Coeficient M 350 și trebuie determinate prin formula

jO este cea mai mică valoare absolută a tensiunii principale, KGF / cm; AG - coeficientul de porozitate efectivă, determinat de studii experimentale;

Rezistența estimată sunt determinate de tabel. 1 în funcție de valoarea de interpolare.

2.15. Mărimea modulului inițial al elasticității betonului în timpul compresiei și tensiunii £ 0 trebuie administrat în tabelul. patru.

Coeficientul inițial al de-fomannului transversal al betonului C este luat egal cu 0,15, iar modulul G beton G este egal cu 0,4 din valorile corespunzătoare ale £

Tabelul 3.

unde și, respectiv, cea mai mică dintre cele mai mari tensiuni din beton în interiorul

ciclul de schimbare a sarcinii.

Notă. Valorile coeficientului M61 pentru beton, al cărui brand este stabilit la vârsta de 28 de zile, este acceptat în conformitate cu capul de Snip 11-21-75.

Tabelul 4.

Notă. Valorile tabelului. 4 Modulul inițial al elasticității betonului pentru instalațiile de gradul 1 ar trebui specificat de rezultatele studiilor experimentale.

Greutatea în vrac a betonului greu în absența datelor experimentale este lăsată egală cu 2,3-2,5 t / m *.

Armatură

2.16. Pentru structurile de beton armate ale structurilor hidraulice, fitingurile trebuie aplicate în conformitate cu capetele SNIP P-21-75. Snip 11-28-73 Placa de construcție a structurilor de construcție de la coroziune ", GOST de operare sau specificații aprobate în modul prescris.

Caracteristicile de reglementare și calculate ale armăturii

2.17. Valorile rezistențelor de reglementare și calculate ale principalelor tipuri de armare utilizate în structurile din beton armat

Tabelul 5.

	Regulator	Rezistența estimată de armare pentru statele limită ale primului grup, KGF / cm *
	rezistenţă	Întindere
Vizualizare și clasă de fitinguri	RG și rezoluția calculată care se întinde pentru stările limită ale celui de-al doilea grup * A 11 - KGF / cm *	longitudinal, transversal (cleme de la tije îndoite) atunci când se calculează secțiunile înclinate pe dsist Ayaa, îndoirea mea. - În momentul "a	transversal (cleme și Îndoire în cazul calculării secțiunilor înclinate și a efectului lista si- * ah
Fitinguri de clasă:
Clasa fitingurilor de sârmă:
Diametrul in-i
Bp-i cu un diametru de 3-4 mm
Bp-i cu un diametru de 5 mm

* În cadrele de sudură pentru cleme de la clasa A IM. Diametrul căruia este mai mic decât * / "diametrul tijelor longitudinale, valoarea / furnizarea. * Este luată egal cu 2400 kgf / cm *.

Note: I. Valorile cadrelor sunt date pentru ocazia utilizării fitingurilor de sârmă ale claselor C-I și BP I în cadre agreabile.

2. În absența aderenței de armare cu Aiachia din beton, "cu este luată egal cu zero.

3. Oțelul de armare din clasa A-IV și A-V este permis la. Schimbați numai pentru structurile prealabile

structurile hidraulice, în funcție de clasa de fitinguri, trebuie luate în tabel. cinci.

Caracteristicile de reglementare și estimare ale altor tipuri de armare ar trebui luate pe instrucțiunile șefului SNIP 11-21-75.

2.18. Coeficienții condițiilor de muncă de armare non-spinning trebuie luate în tabel. 6 dintre aceste norme, și fitinguri tensionate - în tabel. 24 capitole Snip 11-21-75.

Tabelul B.

Notă. Cu mai mulți factori. Acționând simultan, este introdus calcularea activității coeficienților corespunzători de condiții de lucru.

Coeficientul de condiții pentru funcționarea armăturii pentru calcule asupra stărilor limită ale celui de-al doilea grup este realizat egal cu unul.

2.19. Rezistența estimată a fitingurilor de descărcare-de-mele cu care se calculează structurile din beton armate privind rezistența trebuie determinată prin formula

/? În ■ t a, r t, (3)

unde t \\ - coeficientul condițiilor de lucru calculate prin formula

unde co-coeficientul, luând în considerare clasa de fitinguri luate de tabel.

la I-Coeffer, ținând cont de diametrul armăturii, primit de tabel. opt;

k C - Coeficient, luând în considerare tipul de îmbinare sudată, primit de tabel. nouă;

p, \u003d coeficientul de asimetrie ciclu,

gle A * și * N și A, ISS, respectiv, cele mai mici și cele mai multe tensiuni în fitingurile întinse.

Fitingurile de întindere pentru rezistență nu se calculează dacă valoarea coeficientului T A1, determinată prin formula (4), este mai mare decât unitatea.

Tabelul 7.

Clasa de armătură

Valoarea coeficientului * în

Tabelul 8.

Diametrul armăturii, mm
Valoarea coeficientului

Notă. Pentru valorile intermediare ale lămpii de armătură, valoarea coeficientului "D este determinată prin interpolare.

Tabelul 9.

Notă. Pentru armătură, fără a avea îmbinări sudate, valoarea lui K E este luată egală cu una.

2.20. Rezistența estimată de armare la calcularea rezistenței structurilor de precurs sunt determinate în conformitate cu capul de Snip 11-21-75.

2.21. Magniturile modulului de elasticitate a armăturii fără pretenție și armarea curelei tijei sunt luate în tabel. 10 din aceste standarde; Magnitudinile modulului de elasticitate a armăturii altor specii sunt acceptate în tabel. 29 Capitole Snip P-21-75.

2.22. La calcularea structurilor de beton armate privind deformarea inelastică a analasticii într-o zonă comprimată de beton trebuie luată în considerare

Tabelul 10.

reducerea amplorii modulului elasticității betonului, luând coeficienții de a aduce armarea la beton p "în conformitate cu tabelul. 11.

Tabelul II.

Design beton brand.
Coeficientul de a aduce p "

3. Calculul elementelor

Structuri concrete și consolidate pe statele limită ale primului grup

Calculul elementelor de beton pentru rezistență

3.1. Calculul rezistenței elementelor structurilor de beton trebuie efectuat pentru secțiuni. Normal la axa lor longitudinală și elementele calculate în conformitate cu punctul 1.10 din aceste standarde ", site-ul tensiunii principale.

În funcție de condițiile elementelor, acestea sunt calculate atât fără a lua în considerare și luând în considerare rezistența zonei secțiunii transversale întinse din beton.

Fără a lua în considerare rezistența betonului, zona secțiunii transversale întinse se calculează de elementele comprimate de excentrare, în care formarea de fisuri este permisă în condițiile de funcționare.

Având în vedere rezistența betonului, zona secțiunii transversale întinse calculează toate elementele de îndoire, precum și elementele centrale și stoarse ECC, în care formarea de fisuri nu sunt permise în condițiile de funcționare.

3.2. Structuri de beton a căror rezistență este determinată de rezistența betonului

zona secțiunilor trase sunt lăsate să utilizeze dacă formarea de fisuri în ele nu duce la distrugere, la deformări inacceptabile sau la întreruperea designului impermeabil. În același timp, este o verificare obligatorie a elementelor osoase crack ale unor astfel de structuri, luând în considerare influențele temperaturii și umidității în conformitate cu secțiunea 5 a acestor standarde.

3.3. Calculul elementelor de beton extrem de comprimat fără a lua în considerare rezistența zonei secțiunii încrucișate din beton se face prin rezistență la beton la compresie, care este caracterizată condiționat de tensiuni egale cu /? Ave. multiplus la coeficienții condițiilor de lucru din beton.

3.4. Influența deformării elementelor de beton comprimate de pnotal asupra capacității lor de transport este luată în considerare prin înmulțirea mărimii forței limitative percepute de secțiunea transversală a coeficientului<р, принимаемый по табл. 12.

Tabelul 12.

Denumiri adoptate în tabel. 12:

U-element de lungime calculat;

B - cea mai mică dimensiune a secțiunii transversale drepte; G este cea mai mică rază a secțiunii transversale.

La calcularea elementelor flexibile de beton -\u003e 10 sau -\u003e 35, ar trebui luată în considerare

efectul funcționării pe termen lung a încărcăturii asupra capacității de transport a structurii în conformitate cu capul SNIP 11-21-75 cu introducerea coeficienților calculați adoptați în aceste standarde.

Îndoiți elemente

3.5. Calculul elementelor de încovoiere a betonului trebuie efectuat prin formula

/ la M.< т А те /?„ 1Г Т, (5)

unde t a este coeficientul determinat în funcție de înălțimea secțiunii transversale de pe masă. 13;

momentul rezistenței pentru pragul întins al secțiunii, determinat de

Tabelul 13.

prin luarea în considerare a proprietăților inelastice ale betonului în conformitate cu formula în \\ u1g. (6)

În cazul în care Y este un coeficient, care ia în considerare influența deformărilor plastice ale betonului, în funcție de forma și de raportul dimensiunii secțiunii, primite de Lril. unu;

№, momentul rezistenței la pragul întins de secțiune, definit ca și pentru materialul elastic.

Pentru secțiuni de formă mai complexe, spre deosebire de datele furnizate în anunț. 1, W R trebuie determinată în conformitate cu clauza 3.5 din capitolele Snip 11-21-75.

Essentreno-elemente comprimate

3.6. Elementele de beton comprimat esențial care nu sunt supuse apă agresivă și nu percep presiunea apei trebuie calculate fără a lua în considerare rezistența zonei secțiunii transversale încrucișate din beton în rețetă

Smochin. 1. Schema de forță și de stres în secțiune, normală la axa longitudinală a unui element de beton comprimat arestat, calculat fără a lua în considerare rezistența zonei întinse betonului b - ■ prerelecționează stresul de stoarcere dreptunghiulară; B - ■ Asumarea stresului triunghiular de compresie

forma dreptunghiulară a ridicării stresului de stoarcere (figura 1, a) cu formula

k n n c n / n<5 Рпр Рб> ȘI)

În cazul în care GS este zona transversală a zonei concise a betonului, determinată de condiția ca centrul său de greutate să coincide cu punctul de aplicare a forțelor externe egale.

Notă. În secțiunile calculate cu formula (7), cantitatea de excentricitate E 0 din efortul calculat față de centrul de severitate a secțiunii nu trebuie să depășească 0,9 distanțe din centrul severității secțiunii la cea mai tensionată față.

3.7. Elemente comprimate în viscuri ale structurilor de beton expuse la acțiunea subordului agresiv sau a presiunii apei percepute, fără a lua în considerare rezistența zonei secțiunii întinse, ar trebui calculate în ipoteza stresului de stoarcere triunghiulară (figura 1.6); În acest caz, tensiunea de compresie comestibilă C ar trebui să satisfacă condiția

<р т<5 /? П р ° < 8)

Secțiunile dreptunghiulare sunt calculate prin formula

3 m0.5a-, o) s "pm

3.8. Elementele structurilor de beton, atunci când se înregistrează rezistența secțiunii întinse, ar trebui calculate din starea de limitare a amplorii punctelor de tracțiune și a tensiunilor de compresie prin formulele:

* Vp e ')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"C (° C - ■ + -7)< Ф «в. О»

unde și wc sunt momentele rezistenței, respectiv, pentru o margine comprimată n întinsă a secțiunii.

Conform formulei (11), este permisă, de asemenea, să se calculeze structurile de beton comprimate ascunse cu o epira de tensiune fără echivoc.

Calculul elementelor din beton armat

3.9. Rezistența elementelor structurilor din beton armat trebuie efectuată pentru secțiuni, în raport cu planul eforturilor active de la M. N și Q, normal față de axa lor longitudinală, precum și pentru secțiunile transversale ale direcției cele mai periculoase .

3.10. La instalarea în secțiunea elementului de armare a diferitelor tipuri și clase, acesta este introdus în calculul rezistenței calculate corespunzător.

3.11. Calculul elementelor de răsucire cu îndoire și acțiunea locală a sarcinilor (comprimarea locală, comprimarea, separarea, separarea și calculul pieselor ipotecare) este lăsată în conformitate cu metoda descrisă în capitolul SNIP P-21-75 , luând în considerare coeficienții adoptați în aceste standarde.

Calculul secțiunii transversale a rezistenței, normal la axa longitudinală a elementului

3.12. Determinarea eforturilor de limitare în secțiune, normală la axa longitudinală a elementului, ar trebui să fie efectuată sub presupunerea ieșirii din activitatea zonei întinse a betonului, luând în mod condiționat tensiuni în zona comprimată distribuită pe scena dreptunghiulară și egal Motfnp. Și tensiunile în armătură - nu mai mult de T L și t "/? A.S., respectiv, pentru fitinguri întinse și comprimate.

3.13. Pentru coturi, stoarse sau inseccetrații nespecializate cu un element de excentricitate mare, calculul secțiunilor transversale ale axei normale la axa longitudinală a elementului, atunci când forța exterioară acționează în planul axei simetriei secțiunii transversale iar armarea este concentrată în perpendicular pe planul specificat al marginilor elementului, este necesar să se producă în funcție de raportul dintre valoarea înălțimii relative a zonei comprimate £ \u003d

Determinată din starea de echilibru și

valoarea limită a înălțimii relative a zonei IR comprimate. În care starea limită a elementului are loc simultan cu realizarea în armarea stresului întinsă. egală cu rezistența calculată m a r t.

Îndoirea și întinderea ecologică cu elemente de beton armat cu excentricitate mare, de regulă, trebuie să satisfacă condiția pentru elemente, sim

metrică în raport cu planul acțiunilor momentului și forței normale, întărită de fitinguri nemișcate, valori limită | trebuie să fiu luată în tabel. paisprezece.

Tabelul 14.

3.14. Dacă înălțimea zonei comprimate, determinată fără a lua în considerare fitingurile comprimate, mai puțin de 2A, atunci fitingurile comprimate nu sunt luate în considerare.

Îndoiți elemente

3.15. Calculul elementelor de beton armat de îndoire (figura 2), sub rezerva condiției clauzei 3.13 din aceste standarde, trebuie efectuate prin formule:

k l p s m ^ / i $ r a r S & 4 * i? și eu sunt cu S *; (12)

Smochin. 2. Schema de efort și epira de solicitări în secțiune, normală la axa longitudinală a îndoirii elementului de reglare a fierului, la calcularea acesteia prin rezistență

3.16. Calculul elementelor de îndoire ale secțiunii transversale dreptunghiulare trebuie să fie făcute:

la £ ^ £ i formule:

p S M.< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T, /?, E ^ (a, -a "); (14)

/ Sunt A /? | - Sunt | I a _ cu FJ * Yag RNP A x \\ (15

la £\u003e £ "conform formulei (15). Luând g "\u003d"

Elemente comprimate cu extracerat

3.17. Calcularea elementelor din beton armat cu comprimat non-central (fig.3) la £<|я следует производить по формулам:

cu n e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l C ^ "T 6 Eu sunt PR FA -1- / I, sunt A- cu F" - / I A YA. F, (17)

3.18. Calculul elementelor dreptunghiulare comprimate extracente trebuie să fie făcut:

la £ ^ | formule:

A și i c / v e

T, i, cu ^ (A # -O); (18)

A N P S LG ^ Tiepradg + T * I \u200b\u200bA C F "- M T J. F A; (19)

La £\u003e | Sunt, de asemenea, prin formula (18) și formule:

* N l cu un "- t b yr. Un LH ■ + T" I și cu F "- / I și I *; (douăzeci)

Și pentru elementele din betonul de brand de mai sus m 400, calculul trebuie efectuat în conformitate cu clauza 3.20 a capitolului Snip P-21-75, ținând seama de coeficienții calculați adoptați în aceste standarde.

3.19. Calculul elementelor comprimate e exteriale la flexibilitate - ^ 35 și elementele secțiunii dreptunghiulare la - ~ ^ 10 ar trebui să fie

lED-ul care ia în considerare deformarea atât în \u200b\u200bplanul excentricității forței longitudinale, cât și în planul normal la acesta, în conformitate cu paragrafele. 3.24. și 3.25 capitole Snip 11-21-75.

Elemente centrale întinse

3.20. Calculul elementelor din beton armat central ar trebui să fie realizat prin formula

* .p cu ag<т,Я в Г.. (22)

3.21. Calculul rezistenței la tracțiune al cochilii de beton de apă rotunjite sub acțiunea presiunii interne uniforme de apă trebuie efectuată prin formula

A "P cu AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

unde n este un efort în carcasa presiunii hidrostatice, luând în considerare componenta hidrodinamică;

F 0 și R - respectiv, zona secțiunii transversale și rezistența calculată la întinderea cochiliei de oțel, determinată în conformitate cu capul structurilor de oțel SNIP și-B.3-72 ". Standardele de procesare

Elementele Essentrenno-întinse

Smochin. 3-diagrama eforturilor de stres stres în secțiune, normală la axa longitudinală a unui element de beton armat comprimat ancontrol, atunci când îl calculează prin rezistență

3.22. Calculul elementelor din beton armat ne-centralizat trebuie să fie făcut: cu o excentricitate mică, dacă alimentarea n

se aplică între eforturile rezultate din supapă (figura 4, a), în conformitate cu formulele:

^ Fn t r t s t ', (25)

Smochin. 4. Schema de forță și epira de solicitări în secțiune transversală, axa longitudinală normală x a elementului de beton armat extractionheld-raslauto, atunci când se calculează prin rezistență

a - Forța longitudinală N se aplică între RVModSissistMM și armarea A și L "; 6 - Forța longitudinală N este aplicată" și limitele de distanță dintre eforturile egale și armarea A și A "

pentru o excentricitate mare, dacă forța N este aplicată în afara distanței dintre forța rezultată în armătură (figura 4.6), conform formulelor:

^ $$ + i * și i shsh e ^ a * (26)

* ■ i e lg ■ ~ ~ / Me, r t t - fflj /? Sau în (27)

3.23. Trebuie să se facă calculul elementelor extraventricative ale secțiunii dreptunghiulare:

a) În cazul în care forța N se aplică între eforturile rezultate în armătură, conform formulelor:

*\u003e n c arb

k a n n "

b) dacă forța N este aplicată în afara distanței dintre forța rezultată din supapă:

cu £ l prin formule:

kuncnt ^ m ^ rap і (a * - 0,5x) +

+ "B * SCC (30)

ku ^ n w | /? # FJ - M, E - NIJ /? PR B X (31) la 1\u003e IR fără formula (31), luând x \u003d.

Calculul rezistenței secțiunii. Înclinat la axa longitudinală a elementului.

Privind acțiunea forței transversale și a momentului de îndoire

3.24. La calcularea secțiunilor înclinate la axa longitudinală a elementului, starea trebuie observată pentru forța transversală * și L 0<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

unde B este lățimea minimă a elementului din secțiune.

3.25. Calculul armăturii transversale nu este fabricat pentru secțiunile de elemente, în care este urmată starea.

A, PE.<г

unde QC este o forță transversală percepută de zona comprimată din beton în secțiunea înclinată determinată prin formula<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gDR K este coeficientul luată L - 0,5+ + 25-

Înălțimea relativă a secțiunii comprimate a secțiunii transversale este determinată de formulele: pentru elementele de îndoire:

pentru comprimat și ecocvent în mod extratral cu un element de excentricitate mare

»FA YASH, * F36.

Ba * /? BP * BA, /? "P * 1 *

În cazul în care semnul "plus" este acceptat pentru comprimat pe bază de sfârșit, iar semnul "minus" este destinat elementelor întinse cu centru.

Unghiul dintre secțiunea transversală înclinată și axa longitudinală a elementului 0 este determinată prin formula

tEP - * 7SR ~ T (37)

În cazul în care M și Q sunt, respectiv, momentul înclinat N în forța transversală într-o secțiune normală, trecând prin capătul secțiunii înclinate într-o zonă comprimată.

Pentru elementele cu o înălțime a unei secțiuni transversale de 60 cm, valoarea QC determinată prin formula (34) trebuie redusă cu 1,2 ori.

Valoarea TGP definită prin formula (37) ar trebui să satisfacă condiția 1.5 ^\u003e W\u003e 0,5.

Notă. Pentru întinderea extrasectivă cu elemente de excentricitate mici trebuie luate

3.26. Pentru proiectarea plăcii, de lucru spațială și pe o bază elastică, calculul armăturii transversale a NA se efectuează dacă se observă condiția

3.27. Calculul armăturii transversale în secțiunile înclinate ale elementelor unei înălțimi constante (figura 5) trebuie efectuat prin formula

n cu Q | % £ m t /? A _ x F \\ 4- 2 m t /? A _ X G 0 SIN O-TQE. (39)

Smochin. 5. Schema de forță din secțiune, înclinată spre axa longitudinală a elementului de beton armat, atunci când se calculează, prin rezistență la acțiunea puterii polsky A - încărcătura, se aplică pe partea retyuto gr * " și melya-t "; B - sarcina este aplicată de o margine comprimată a memistei

unde Qi este forța transversală care acționează în secțiunea înclinată, deoarece. Egalitatea tuturor forțelor transversale din încărcăturile externe situate pe o parte a secțiunii înclinate în cauză;

2M A RX AX FX și SMATFA-XFOSINCC - Cantitatea forțelor transversale percepute de cleme și tije îndoite care traversează secțiunea înclinată; A-Inhl înclinați tijele îndoite la axa longitudinală a elementului din secțiunea înclinată.

Dacă sarcina externă acționează pe un element din fața întinsă, așa cum se arată în fig. 5, L, magnitudinea calculată a forței transversale Qi este determinată prin formula Q. * Co * p. (40)

unde Q este magnitudinea forței transversale în secțiunea de referință;

QO este sarcina externă egală care acționează pe elementul din lungimea proiecției secțiunii înclinate cu axa longitudinală a elementului;

W este amploarea forței de presare care acționează în sshsnina înclinată, determinată în conformitate cu punctul 1.16 din aceste standarde.

Dacă sarcina externă este aplicată pe o margine comprimată a elementului, așa cum se arată în fig. 5.6, atunci valoarea Q0 în formula (40) nu este luată în considerare.

3.28. În cazul în care raportul dintre lungimea estimată a elementului la înălțimea sa este mai mică de 5, calculul elementelor din beton armat asupra forței transversale trebuie efectuate în conformitate cu punctul 1.10 din aceste standarde asupra principalelor solicitări de tracțiune.

3.29. Calculul coturilor și a elementelor comprimate de vizită ale unei înălțimi constante, întărite prin cleme, este permis în conformitate cu clauza 3.34 a capetelor SNPP 11-21-75, ținând cont de coeficienții calculați K ". P S. GP (T. Am adoptat în aceste standarde.

3.30. Distanța dintre tijele transversale (cleme), între sfârșitul celui anterior și începutul umplerii ulterioare, precum și între suport și sfârșitul flexibilității, cel mai apropiat de suport nu trebuie să fie mai mult decât valorile Și * AKS. definită prin formula

M.

3.31. Pentru elementele unei înălțimi variabile cu fața întinsă înclinată (fig.6), o forță transversală suplimentară Q * este introdusă în partea dreaptă a formulei (39). Proiecția egală a efortului în armarea longitudinală, amplasată la fața înclinată, la normal față de axa elementului determinat prin formula

P "C 6. Schema de efort în partea înclinată a elementului structurii din beton armat cu o față întinsă înclinată atunci când îl calculează prin rezistență la forța transversală

unde M este un moment de îndoire în secțiune transversală, normal la axa longitudinală a elementului care trece prin începutul secțiunii înclinate în zona întinsă; M-distanța de la efortul egal în armarea A la efortul egal în zona comprimată a betonului din aceeași secțiune;

O este unghiul de înclinare a armăturii A la axa elementului.

Notă. În cazurile în care înălțimea elementului scade cu o creștere a momentului de încovoiere, valoarea

3.32. Calculul consolei, lungimea căreia / * este egală sau mai mică decât înălțimea sa în secțiunea de referință L (consola scurtă), ar trebui să fie efectuată prin metoda teoriei elasticității, ca și pentru un corp izotrop omogen.

Eforturile de întindere în secțiunile transversale ale consolei ar trebui să fie percepute pe deplin prin consolidare la stresuri care nu depășesc rezistența calculată /? dar. Luând în considerare coeficienții adoptați în aceste standarde.

Pentru consolele cu o înălțime constantă sau variabilă a secțiunii la i * ^ 2 m, este permisă să se ia parte din principalele tensiuni de tracțiune din secțiunea de susținere sub forma unui triunghi cu orientarea principalelor stresuri la un unghi de 45 ° în raport cu secțiunea transversală de referință.

Zona secțiunii transversale a clemelor sau înclinarea înclinării secțiunii de referință trebuie determinată prin formule:

P * "0,71 F x, (44)

unde p este sarcina externă egală; A este distanța de la sarcina externă egală la referință.

3.33. Calculul secțiunilor, înclinat la axa longitudinală a elementului, la acțiunea momentului de încovoiere trebuie făcută prin formula

* în N cu M ^ m T R T F T Z + S T, R, F 0 Z 0 +2 T L R T F x Z X, (45)

În cazul în care M este momentul tuturor forțelor externe (luând în considerare backpressura), situată pe o parte a secțiunii înclinate, în raport cu axa. trecând printr-un punct de aplicare al unui efort egal într-o zonă comprimată și perpendicular pe punctul de acțiune; M m r x f a z, 2m x r x f o z 0. ZM A R X F X Z X este suma momentelor față de aceeași axă, respectiv de la forța în armătura longitudinală, în tijele și clemele îndoite care traversează zona întinsă a secțiunii înclinate; G. G 0. Z X - Efortul umerilor în fitinguri longitudinale. În tijele și clemele îndoite în raport cu aceeași axă (figura 7).

Smochin. 7. Schema de efort în secțiune, înclinată pe axa longitudinală a elementului de beton armat, atunci când se calculează, prin rezistență la acțiunea momentului de încovoiere

Înălțimea zonei comprimate în secțiunea înclinată, măsurată prin axa longitudinală a elementului, este determinată în conformitate cu PP. 3.14-3,23 din aceste standarde.

Calculul conform formulei (45) trebuie efectuat pentru secțiuni testate pentru rezistență sub acțiunea forțelor transversale, precum și:

în secțiunile care trec prin modificările din zona zonei fitingurilor întinse longitudinale (punctul de stâncă teoretică a armăturii sau schimbarea diametrului său);

În locuri de schimbare ascuțită a dimensiunii secțiunii transversale a elementului.

3.34. Elementele cu o înălțime variabilă constantă sau fără probleme a secțiunii transversale nu sunt calculate prin rezistența secțiunii înclinate asupra acțiunii momentului de încovoiere într-unul din următoarele cazuri:

a) dacă toate fitingurile longitudinale sunt comunicate suportului sau la capătul elementului și are o ancorare suficientă;

b) dacă elementele de beton armat sunt calculate în conformitate cu punctul 1.10 din aceste standarde;

c) în plăci, structuri de lucru spațiale sau în structuri pe bază elastică;

d) Dacă tijele întinse longitudinale, defalcate pe lungimea elementului, sunt decontate pentru o secțiune normală în care nu sunt cerute prin calcul, pentru lungime<о, определяемую по формуле

unde Q este o forță transversală într-o secțiune normală care trece prin punctul de stâncă teoretică a tijei;

F 0. A - respectiv, zona transversală și unghiul de înclinare a tijelor îndoite situate în partea de lungime<о;

Yag "tăcere în cleme pe lungimea unității unui element pe o întindere de lungime, determinată prin formula

d - diametrul tijei sparte, vezi

3.35. În conjugiile unghiulare ale structurilor de beton armat masiv (fig.8), numărul necesar de armătură computațională F 0 este determinat din rezistența secțiunii înclinate care trece prin bisectorul unghiului de intrare la acțiunea momentului de îndoire *

Smochin. 8. Schema de întărire a conjugațiilor unghiulare ale structurilor din beton armat masiv

acea. În acest caz, umărul perechea interioară a forțelor r în secțiunea înclinată trebuie să fie luată la un umăr egal al perechii interioare ale forțelor celei mai mici în înălțimea secțiunii transversale a rădăcinilor.

Calculul elementelor din beton armat asupra rezistenței

3.36. Calculul elementelor structurilor din beton armat privind rezistența trebuie comparat cu solicitările comestibile în fitinguri beton și întinse cu rezistențele corespunzătoare de beton calculate

și supapele R% definite în conformitate cu paragrafele. 2.13 și 2.19 din aceste standarde. Fitingurile comprimate pentru rezistență nu sunt calculate.

3.37. În elementele rezistente la crack, tensiunile de graniță din beton și armătură sunt determinate prin calcul ca pentru un corp elastic, dar administrat secțiunilor transversale în conformitate cu punctul 2.22 din aceste standarde.

În elemente non-trunchi, zona și momentul de rezistență a secțiunii date ar trebui determinate fără a lua în considerare zona întinsă a betonului. Tensiunea în fitinguri trebuie determinată în conformitate cu punctul 4.5 din aceste standarde.

3.38. În elementele structurilor din beton armat, la calcularea rezistenței secțiunilor oblice, principalele solicitări de tracțiune sunt percepute de beton dacă valoarea lor nu depășește R p. În cazul în care principalul principal

tensiunile de tracțiune depășesc R P, atunci ruda lor trebuie transmisă pe deplin la fitingurile transversale la tensiuni, egale cu rezistența calculată R ,.

3.39. Amploarea principalelor solicitări de tracțiune despre CH trebuie determinată prin formulele:

4. Calculul elementelor de structuri din beton armat asupra stărilor limită ale celui de-al doilea grup

Calculul elementelor din beton armat prin formarea fisurilor

În formulele (48) - (50): O * și, respectiv, Tensiunea normală și tangentă în beton;

IA - momentul inerției secției date în raport cu centrul său de greutate;

S N este momentul static al unei părți din secțiunea dată, situată pe o parte a axei, la nivelul căruia se determină tensiuni tangente;

y este distanța de la centrul de greutate al secțiunii date la linie, la nivelul căruia se determină tensiunea;

b - lățimea secțiunii la același nivel.

Pentru elementele secțiunii dreptunghiulare, tensiunea tangentă t este lăsată să fie determinată prin formula

unde 2 \u003d 0.9

În formula (48), tensiunile de tracțiune trebuie introduse cu un semn "plus" și compresiv - cu un semn "minus".

În formula (49), semnul minus este acceptat pentru elemente comprimate non-centre, un semn plus - pentru întindere extravenție.

La luarea în considerare a solicitărilor normale care acționează în direcția perpendiculară pe axa elementului, principalele solicitări de tracțiune sunt determinate în conformitate cu clauza 4.11 a capitolelor SNIP H-21-75 (Formula 137).

4.1. Calcularea elementelor din beton armat pentru a forma fisuri trebuie făcută:

pentru elementele de presiune situate în zona variabilă a apei și supuse înghețării și dezghezării periodice, precum și pentru elementele la care necesită rezistența la apă, luând în considerare indicațiile LP. 1.7 și 1.15 din aceste standarde;

dacă există cerințe speciale pentru standardele de proiectare ale tipurilor individuale de structuri hidraulice.

4.2. Calculul, dar formarea de fisuri, normală la axa longitudinală a elementului, trebuie făcută:

a) pentru elementele întinse central prin formula

n c ff.

b) pentru elementele de îndoire prin formula

"cm<т л у/?рц V, . (53)

unde SHI și Y sunt coeficienții adoptați cu privire la instrucțiunile din punctul 3.5 din aceste standarde;

Momentul rezistenței secțiunii date, determinată de formula

aici 1 A este momentul inerției secției date;

de la C - distanța de la centrul de greutate al secțiunii date la o față comprimată;

c) pentru elemente comprimate cu centru cu formula

unde f a este zona secției dată;

d) pentru elemente testate cu formula

4.3. Calculul crackingului sub acțiunea încărcării repetate repetate trebuie efectuate din această condiție

p S ** YATS * N (57)

în cazul în care tensiunea de tracțiune normală sau maximă în beton, determinată de calcul, în conformitate cu cerințele de la punctul 3.37 din aceste standarde.

Calcularea elementelor din beton armat pentru divulgarea fisurilor

4.4. Lățimea dezvăluirii fisurilor A T. mm, normală la axa longitudinală a elementului, trebuie determinată prin formula

o t - * C d "1 7 (4-100 c) v" (58)

unde K este coeficientul luat egal cu: pentru coturi și elemente găzduite - 1; pentru elemente ridicate la nivel central și ecocvent. cu o locație multiplă de armătură - 1.2;

C D-celula, luată egală cu:

funcționarea pe termen scurt a încărcăturilor - 1;

Încărcări permanente și de timp pe termen lung - 1.3;

Încărcarea repetată repetată: cu stare uscată cu aer - cu A -2-P. unde P * este coeficientul de asimetrie al ciclului;

cu o stare saturată de apă - 1.1;

1) - Coeficientul luat pentru a fi egal: cu fitingurile de tijă: Profil periodic - 1; Smooth - 1.4.

cu fitinguri de sârmă:

profil periodic - 1.2; neted - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

luate egal cu p \u003d .---, dar nu

mai mult de 0,02; D - Diametrul tijelor de armare, mm.

pentru elementele întinse centralizate

pentru elemente comprimate cu ecocentantsno și cu centru cu excentricipi mari

N (E ± g) f * z

În formulele (59) și (61): perechea internă a forțelor umărului, adoptate în funcție de rezultatele calculării secțiunii transversale pentru rezistență;

e este distanța de la centrul de greutate al secțiunii transversale a armăturii A până la punctul de aplicare a forței longitudinale JV.

În formula (61), semnul "plus" este adoptat în timpul unei tensiuni din afara centrulară, iar semnul "minus" - cu o comprimare centrolă în afara centrulară.

Pentru elementele întinse în prostii cu excentricită mică O și trebuie determinate prin formula (61) cu înlocuirea e-departe în "

Prin magnitudine --- pentru armare

A și "a _-- --- pentru fitinguri A."

Calculul determinat de lățimea dezvăluirii fisurilor în absența unor măsuri speciale de protecție indicate la punctul 1.7 din aceste standarde nu ar trebui să fie mai mult decât valorile date în tabel. cincisprezece.

Snip II-23-81 *
Inspend
Snip II-B.3-72;
Snip II-I.9-62; CH 376-67.

Structuri de otel

1. Dispoziții generale

1.1. Aceste standarde trebuie respectate în proiectarea structurilor de construcție a oțelului de clădiri și structuri din diferite scopuri.

Normele nu se aplică designului structurilor de oțel de poduri, tunelurilor de transport și conductelor sub puternic.

La proiectarea structurilor din oțel în condiții speciale de funcționare (de exemplu, desenele cuptoarelor de domeniu, conductele principale și tehnologice, rezervoarele de uz special, construcțiile de construcții care sunt supuse unor efecte seismice, intensive de temperatură sau impactul mediilor agresive, construcții de structuri hidraulice marine), Construcții de clădiri și construcții unice, precum și tipuri speciale de structuri (de exemplu, pre-tensionate, spațiale, agățate), trebuie respectate cerințe suplimentare, reflectând particularitățile activității acestor structuri prevăzute de documentele de reglementare relevante aprobate sau convenit de clădirea de stat URSS.

1.2. La proiectarea structurilor din oțel, este necesar să se respecte standardele pentru protecția structurilor de construcție de la standardele de coroziune și ignifugă pentru proiectarea clădirilor și a structurilor. O creștere a grosimii laminate și pereților țevilor pentru a proteja structurile de coroziune și a crește limita rezistenței la foc a structurilor nu este permisă.

Toate modelele trebuie să fie disponibile pentru observare, curățare, culoare și, de asemenea, nu ar trebui să întârzie umiditatea și să împiedice ventilarea. Profilele închise trebuie sigilate.

1.3 *. La proiectarea structurilor din oțel:

alegeți optimul în schema de fezabilitate a structurilor și a secțiunii transversale a elementelor;

aplicați profiluri de închiriere economice și oțel eficient;

aplicați pentru clădiri și structuri, de regulă, structuri tipice sau standard uniforme;

aplicați structuri progresive (sisteme spațiale din elemente standard; construcții care combină transportatorul și funcțiile de închidere; preformat, tip, frunze subțiri și structuri combinate din diferite oțeluri);

să prevadă manufacturabilitatea producției și instalarea structurilor;

aplicați structuri care asigură cea mai mică intensitate a forței de muncă a fabricării, transportului și instalării;

să furnizeze, de regulă, producția de structuri și transportor sau instalarea de înaltă calitate;

furnizați utilizarea compușilor din fabrici de tipuri progresive (sudarea automată și semi-automată, compușii de flanșă, cu capete millasinate, pe șuruburi, inclusiv rezistență ridicată etc.);

având în vedere, de regulă, montarea compușilor pe șuruburi, inclusiv rezistență ridicată; Conexiunile de montare sudate sunt permise cu fundamentarea corespunzătoare;

efectuați cerințele standardelor de stat privind proiectarea speciilor corespunzătoare.

1.4. La proiectarea clădirilor și a structurilor, este necesar să se ia scheme constructive care să asigure rezistența, stabilitatea și imutabilitatea spațială a clădirilor și structurilor în general, precum și elementele lor individuale în timpul transportului, instalării și funcționării.

1.5 *. Oțel și materiale de compuși, restricții privind utilizarea oțelului C345T și C375T, precum și cerințele suplimentare pentru oțelul furnizate, prevăzute de standardele de stat și standardele de CEA sau condițiile tehnice ar trebui să fie indicate în lucrul (km) și detaliat (KMD ) Structuri din oțel și în documentația pentru materiale de comandă.

În funcție de caracteristicile structurilor și de nodurile acestora, este necesar să se indice clasa de continuitate a software-ului.

1.6 *. Proiectele din oțel și calculul acestora ar trebui să îndeplinească cerințele "fiabilității structurilor și motivelor de construcție. Dispoziții de bază pentru calcul" și St SEV 3972 - 83 "Fiabilitatea structurilor și bazelor de construcții. Proiecte de oțel. Dispoziții de bază pentru calcul."

1.7. Schemele calculate și principalele condiții prealabile ar trebui să reflecte condițiile de lucru efective pentru structurile oțelului.

Structurile din oțel ar trebui, de regulă, să calculeze atât sistemele spațiale unice.

Atunci când se împarte sistemele spațiale unice în desene fixe separate, interacțiunea dintre elementele dintre ele însele ar trebui luată în considerare la bază.

Trebuie să se facă alegerea schemelor de calcul, precum și metodele de calcul al structurilor oțelului în ceea ce privește utilizarea eficientă a computerelor.

1.8. Calculul structurilor metalice trebuie efectuat, de regulă, cu privire la deformările inelastice ale oțelului.

Pentru structurile nedefinabile static, metoda de calcul care, luând în considerare deformările inelastice, oțelul nu este dezvoltată, eforturile calculate (forțele de îndoire și cuplu, forțele longitudinale și transversale) ar trebui determinate sub ipoteza de deformări elastice de oțel pe un schemă nedeformată.

Cu justificarea tehnică și economică adecvată, calculul este permis să producă în conformitate cu o schemă deformată, care ia în considerare efectul mișcărilor structurilor sub sarcină.

1.9. Elementele structurilor metalice ar trebui să aibă secțiuni minime care să îndeplinească cerințele acestor standarde, luând în considerare sortarea pentru închiriere și țevi. În secțiunile compozite stabilite de calcul, inepalia nu trebuie să depășească 5%.

2. Materiale pentru structuri și conexiuni

2.1 *. În funcție de gradul de responsabilitate a desenelor clădirilor și structurilor, precum și asupra condițiilor de funcționare a acestora, toate structurile sunt împărțite în patru grupe. Oțel pentru structurile de oțel ale clădirilor și structurilor trebuie administrat în tabelul. cincizeci*.

Oțel Pentru structurile construite în regiunile climatice I 1, I2, II 2 și II 3, dar operate în spații încălzite, ar trebui luate în funcție de zona climatică II 4 conform tabelului. 50 *, cu excepția oțelului C245 și C275 pentru proiectarea grupului 2.

Pentru conexiunile de flanșă și nodurile de cadre, ar trebui să fie folosite de închirierea pe TU 14-1-4431 – 88.

2.2 *. Pentru structurile din oțel de sudură, aplicați: electrozi pentru sudarea manuală a arcului conform GOST 9467-75 *; Sârmă de sudare conform GOST 2246 - 70 *; Fluxica conform GOST 9087 - 81 *; Dioxid de carbon conform GOST 8050 – 85.

Materialele de sudare aplicate și tehnologia de sudură trebuie să asigure valoarea rezistenței la timp a metalelor de sudură nu mai mică decât valoarea normativă a rezistenței la timp Alergametal de bază, precum și valorile durității, vâscozitatea șocurilor și prelungirea relativă a conexiunilor sudate metalice stabilite prin documentele de reglementare relevante.

2.3 *. Turnare (piese de referință etc.) pentru structurile de oțel ar trebui proiectate din clasele de oțel carbon 15L, 25L, 35L și 45L, satisfăcând cerințele pentru grupurile de turnare II sau III conform GOST 977 - 75 *, precum și din fonta cenușie Mokok Mok15, SC20, SCH25 și SCH30, satisfăcând cerințele GOST 1412 – 85.

2.4 *. Pentru compușii cu șuruburi, șuruburile de oțel și piulițele, care îndeplinesc cerințele de *, GOST 1759,4 ar trebui aplicate - 87 * și GOST 1759.5 - 87 * și șaibele care satisfac cerințele *.

Șuruburile trebuie să fie prescrise de la Table57 * și *, *, GOST 7796-70 *, GOST 7798-70 * și când limitează deformările compușilor - în conformitate cu GOST 7805-70 *.

NUTS ar trebui aplicate conform GOST 5915 - 70 *: Pentru șuruburile clasei de rezistență 4.6, 4.8, 5.6 și 5.8 - nuci de rezistență de 4; Pentru șuruburile clasei de rezistență 6.6 și 8.8 - nuci de clase de rezistență, respectiv 5 și 6, pentru șuruburi de clasă de forță 10.9 - Nucile 8.

Șaibe ar trebui să fie aplicate: Runda conform GOST 11371 - 78 *, oblic conform GOST 10906 - 78 * și primăvara normală conform GOST 6402 – 70*.

2.5 *. Trebuie luate selecția claselor de oțel pentru șuruburile fundației, iar designul și dimensiunile acestora sunt luate de *.

Șuruburi (în formă de U) pentru fixarea întârzierii construcțiilor de antenă ale comunicării, precum și șuruburile de fundație ale liniilor de aer ale dispozitivelor de alimentare și de distribuție trebuie să fie utilizate din clasele de oțel: 09G2C-8 și 10G2C1-8 conform GOST 19281. - 73 * cu o cerință suplimentară pentru vâscozitatea șocului la o temperatură a minus 60 ° cu cel puțin 30 J / cm2 (3 kgf × m / cm2) în zona climatică I 1; 09G2S-6 și 10G2C1-6 conform GOST 19281 - 73 * în regiunile climatice I2, II 2 și II 3; Embolsp2 conform GOST 380 - 71 * (din 1990, ST3P2-1 conform GOST 535 - 88) În toate celelalte zone climatice.

2.6 *. Ar trebui aplicate nuci pentru fundație și șuruburi în formă de U:

pentru șuruburile din branduri de oțel ES3P2 și 20 - Clasa de rezistență 4 conform GOST 1759.5 – 87*;

pentru șuruburile din clasele de oțel 09G2C și 10G2C1 - clasa de rezistență nu mai mică de 5 conform GOST 1759.5 - 87 *. Este permisă aplicarea piulițelor din clasele de oțel primite pentru șuruburi.

Nucile pentru fundație și șuruburile în formă de U cu un diametru mai mic de 48 mm trebuie aplicate conform GOST 5915 - 70 *, pentru șuruburi cu un diametru mai mare de 48 mm - Potrivit GOST 10605 – 72*.

2.7 *. Șuruburile de înaltă rezistență trebuie aplicate de *, * și TU 14-4-1345 - 85; Nuci și șaibe la ei - Potrivit GOST 22354 - 77 * și *.

2.8 *. Pentru elementele purtătoare de acoperiri agățate, detențiile suportului BL și lână, catarg și turnuri, precum și elemente tensionate în structurile de precurs, se aplică:

frânghii spirale conform GOST 3062 - 80 *; GOST 3063. - 80 *, GOST 3064 – 80*;

cabluri duble leagăn conform GOST 3066 - 80 *; GOST 3067. - 74 *; GOST 3068. - 74 *; GOST 3081. - 80 *; GOST 7669. - 80 *; GOST 14954. – 80*;

frânghii au închis purtători în conformitate cu GOST 3090 - 73 *; GOST 18900. - 73 * GOST 18901 - 73 *; GOST 18902. - 73 *; GOST 7675. - 73 *; GOST 7676. – 73*;

făcile și firele de fire paralele formate din cablul de cablu care satisface cerințele GOST 7372 – 79*.

2.9. Caracteristicile fizice ale materialelor utilizate pentru structurile metalice trebuie luate conform AD. 3.

3. Caracteristicile estimate ale materialelor și compușilor

3.1 *. Rezistențele calculate ale profilurilor și țevilor îndoite laminate pentru diferite tipuri de stări intense trebuie determinate prin formulele prezentate în tabel. unu*.

Tabelul 1*

Starea stresantă		Simbol	Rezistența estimată și rezistența la țevi
Întindere	Prin rezistență la randament	R y.	R y \u003d r yn /g M.
Compresie și îndoire	Prin rezistență temporară	R U.	R u \u003d r un /g M.
		R S.	R S \u003d.0.58R YN / g M.
Blocarea suprafeței de capăt (în prezența potrivirii)		R P.	R p \u003d r un /g M.
Crudiile locale în balamalele cilindrice (ciupituri) cu atingere strânsă		R lp.	R lp. \u003d 0,5R un / g M.
Compresia diametrică a patinorelor (cu atingere liberă în construcții cu mobilitate limitată)		R cd.	R cd. \u003d 0,025R un / g M.
Întinderea în direcția grosimii de rulare (până la 60 mm)		Rh.	Rh. \u003d 0,5R un / g M.
Desemnarea adoptată în tabel. unu*:
g M. - coeficientul de fiabilitate prin material definit în conformitate cu clauza 3.2 *.

3.2 *. Valorile coeficienților de fiabilitate pe materialul profilurilor și țevilor îndoite trebuie luate în tabel. 2 *.

Masa 2*

Standardul de stat sau condițiile tehnice de închiriat	Coeficientul de fiabilitate pe material g M.
(cu excepția oțelului C590, C590K); TU 14-1-3023. - 80 (pentru un cerc, pătrat, dungi)	1,025
(oțel C590, C590K); GOST 380. - 71 ** (pentru un cerc și pătrat cu dimensiuni lipsesc în TU 14-1-3023 - 80); GOST 19281. - 73 * [pentru un cerc și pătrat cu o rezistență la randament de până la 380 MPa (39 kgf / mm2) și dimensiuni lipsesc în TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281. - 73 * [pentru un cerc și pătrat cu rezistența randamentului de peste 380 MPa (39 kgf / mm2) și dimensiunile lipsesc în TU 14-1-3023 - 80]; GOST 8731. - 87; TU 14-3-567. – 76	1,100

Rezistența estimată în timpul tensiunii, comprimarea și îndoirea foii, oțelul laminat universal în bandă largă și în formă de formă sunt date în tabel. 51 *, țevi - în fila. 51, a. Rezistența calculată a profilurilor îndoite trebuie luată egală cu rezistențele calculate de laminare a foilor, din care sunt fabricate, în timp ce li se permite să se țină seama de întărirea oțelului laminat din zona GIB.

Rezistența calculată a spatelui rotund, pătrată și bandă trebuie determinată de tabel. 1 *, luând valori R yn. și Alerga egală, respectiv, rezistența la randament și rezistența temporală pe TU 14-1-3023 - 80, GOST 380 - 71 ** (din 1990 GOST 535 - 88) și GOST 19281 – 73*.

Rezistențele calculate ale solului laminat al suprafeței de capăt, localele răsturnate în îmbinări cilindrice și comprimarea diametrică a patinoarului sunt date în tabel. 52 *.

3.3. Rezistența calculată a oțelului de carbon și a turnărilor de fontă gri trebuie administrată în tabel. 53 și 54.

3.4. Rezistența calculată a compușilor sudați pentru diferite tipuri de compuși și stări de stres trebuie determinată prin formulele prezentate în tabel. 3.

Tabelul 3.

Conexiuni sudate	Condiția de tensiune		Simbol	Rezistența estimată a conexiunilor sudate
Șocuri	Comprimare. Stretching și îndoire cu sudură automată, semi-automată sau manuală cu fizică	Prin rezistență la randament	R wy.	R wy. \u003d R y.
	controlul calității cusăturilor	Prin rezistență temporară	R wu.	R wu. \u003d R u.
	Stretching și îndoire cu sudură automată, semi-automată sau manuală	Prin rezistență la randament	R wy.	R wy. \u003d 0,85r y.
	Schimb		R ws.	R ws. \u003d R S.
Cu cusături unghiulare	Cântați (condiționată)	Pe cusătura metalică	R wf.
		La frontiera de fuziune metalică	R WZ.	R WZ. \u003d 0.45R un.
Note: 1. Pentru cusăturile efectuate prin sudare manuală, valori R wun. Ar trebui să fie făcute valori egale ale rezistenței la timp a sudării metalelor de sudură, menționate în GOST 9467-75 *. 2. Pentru cusăturile efectuate prin sudură automată sau semi-automată, valoarea r wun ar trebui luată în tabel. 4 * Reguli actuale. 3. Valorile raportului de fiabilitate pentru materialul cusăturii g wm. Egal trebuie luat: 1.25 - la valori R wun. Nu mai mult de 490 MPa (5.000 kgf / cm2); 1.35. - la valori R wun. 590 MPa (6000 kgf / cm2) și multe altele.

Rezistențele calculate ale compușilor de cap de elemente din oțeluri cu diferite rezistențe de reglare trebuie luate ca și pentru compușii de bază din oțel, cu o valoare mai mică a rezistenței normative.

Rezistența metalică calculată a îmbinărilor sudate cu cusăturile unghiulare este dată în tabel. 56.

3.5. Rezistența calculată a compușilor cu o singură bază trebuie determinată prin formulele prezentate în tabel. cinci*.

Rezistența calculată a tăierii și întinderea șuruburilor este dată în tabelul. 58 *, elemente crumblete legate de șuruburi, - în fila. 59 *.

3.6 *. Rezistența estimată la întinderea șuruburilor de fundație R ba.

R ba. = 0,5R.. (1)

Rezistența estimată la întinderea șuruburilor în formă de U R bv.specificate în p. 2.5 * trebuie determinată prin formula

R bv \u003d. 0,45Alerga. (2)

Rezistența calculată la întinderea șuruburilor de fundație este dată în tabelul. 60 *.

3.7. Rezistența estimată la întinderea șuruburilor de înaltă rezistență R bh. ar trebui să fie determinată prin formula

R bh. = 0,7R. Bun., (3)

unde R B. nevoid - cea mai mică rezistență temporară a șurubului pauzei, luată în tabel. 61 *.

3.8. Rezistența estimată la întinderea firului de oțel de înaltă rezistență R dh.utilizat sub formă de grinzi sau fire trebuie determinate prin formula

R dh. = 0,63Alerga. (4)

3.9. Valoarea rezistenței estimate (efortul) cu întinderea frânghiei de oțel trebuie luată egal cu valoarea efortului de română în general, stabilită de standardele de stat sau de condițiile tehnice privind cablurile de oțel împărțite la factorul de fiabilitate g M. = 1,6.

Tabelul 4 *

Branduri de sârmă (conform GOST 2246 - 70 *) pentru sudarea automată sau semi-automată		Marca Poroshkova.	Valori normative
Sub Flux (GOST 9087 – 81*)	În dioxidul de carbon (conform GOST 8050 - 85) sau în amestecul său cu argon (conform GOST 10157 – 79*)	Fire (conform GOST 26271 – 84)	Rezistența la metal R wun., MPA (KGF / cm2)
SV-08, SV-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	SV-08G2S.	Pp-an8, pp-an3	490 (5000)
SV-10NMA, SV-10G2	SV-08G2C *	–	590 (6000)
SV-09HN2GMY.	SV-10HG2SMA SV-08HG2	–	685 (7000)
* Când sudați cu valori sârmă SV-08G2C R wun. Ar trebui să fie luată egal cu 590 MPa (6000 kgf / cm2) numai pentru cusăturile unghiulare cu cateul cE FACI. £ 8 mm în structuri metalice cu o rezistență la randament de 440 MPa (4500 kgf / cm2) și multe altele.

Tabelul 5 *

		Rezistența estimată a compușilor de bază unică
Starea stresantă	Simbol	Cântați și întindeți șuruburile de clasă			Crumpul de elemente combinate din oțel cu rezistența randamentului până la 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf / cm 2)
	R bs.	R bs \u003d.0.38r bun.	R bs.\u003d 0.4R BUN.	R bs.\u003d 0.4R BUN.	–
Întindere	R bt.	R bt s \u003d0.38r bun.	R bt \u003d.0.38r bun.	R bt \u003d.0.38r bun.	–
	R bp.
a) Șuruburi de clasa de precizie		–	–	–
b) clasele de șuruburi B și C		–	–	–
Notă. Este permisă utilizarea șuruburilor de înaltă rezistență fără tensiune reglabilă din oțel 40x "Selectați", în timp ce rezistența calculată R bs. și R bt.ar trebui să fie determinată ca și pentru șuruburile din clasa 10.9 și rezistența calculată ca și pentru bolțurile clasei de precizie B și C. Șuruburi de înaltă rezistență pentru TU 14-4-1345 - 85 Este permisă aplicarea numai atunci când lucrează pentru întindere.

Patru *. Contabilitate pentru condițiile de lucru și de proiectare

La calcularea structurilor și a compușilor, trebuie luate în considerare: coeficienții de fiabilitate pentru numire g N. adoptată în conformitate cu regulile contabilității gradului de responsabilitate a clădirilor și structurilor în proiectarea structurilor;

coeficientul de fiabilitate g. U. \u003d 1.3 pentru elementele de structuri calculate pentru rezistență utilizând rezistențe calculate R U.;

cAMEREI DE CONDIȚII DE LUCRU g C. și coeficienții condițiilor de conectare g B. Masă luată. 6 * și 35 *, secțiuni ale acestor standarde pentru proiectarea clădirilor, a structurilor și a structurilor, precum și a AD. Patru *.

Tabelul 6 *

Elemente ale structurilor	CAMEREI DE CONDIȚII DE LUCRU g S.
1. Grinzi solide și elemente comprimate ale fermelor de suprapunere sub sălile de teatre, cluburi, cinematografe, sub podiumurile, sub premisele magazinelor, cărților și arhivelor etc. cu greutatea suprapunerilor, egale sau mai mari a sarcinii temporare	0,9
2. Coloane de clădiri publice și suporturi ale turnurilor de apă	0,95
3. Elemente de bază comprimate (cu excepția celor susținute) ale declanșatorului compozit din colțurile de acoperiri și podele sudate (de exemplu, rafter și ferme similare) atunci când flexibilitatea l. ³ 60.	0,8
4. Grinzi solide la calcularea stabilității comune atunci când j B. 1,0	0,95
5. strângere, împingere, întârziere, pandantive din oțel de rulare	0,9
6. Elemente ale modelelor de acoperire și suprapuneri:
a) comprimat (cu excepția secțiunilor tubulare închise) la calcularea stabilității	0,95
b) întins în structuri sudate	0,95
c) garnituri întinse, comprimate, precum și fundul în structurile cu șuruburi (cu excepția modelelor pe șuruburi de înaltă rezistență) din oțel cu o rezistență la randament până la 440 MPa (4500 kgf / cm2) care transportă sarcini statice, la calcularea rezistenței	1,05
7. Grinzi compozite complete, coloane, precum și suprapuneri de oțel îmbină cu o rezistență la randament de până la 440 MPa (4500 kgf / cm2), care transportă sarcini statice și făcute cu compuși cu șuruburi (cu excepția compușilor pe șuruburi de înaltă rezistență), la calcularea putere	1,1
8. secțiuni ale elementelor de laminare și sudare, precum și garniturile de oțel cu o rezistență la randament de până la 440 MPa (4500 kgf / cm2) în îmbinările articulațiilor, realizate pe șuruburi (cu excepția joncțiunilor pe șuruburi de înaltă rezistență); transportul unei sarcini statice, în timpul calculelor de rezistență:
a) grinzi solide și coloane	1,1
b) structuri și suprapuneri ale tijei	1,05
9. Elemente comprimate ale grilajului structurilor de zăbrele spațiale de la colțuri egale egale (raft mai mare atașate):
a) atașat direct la centurile unui raft cu suduri sau două șuruburi și mai furnizate de-a lungul colțului:
se împarte în fig. 9 *, și	0,9
figura Struts. 9 *, B, în	0,9
se împarte în fig. 9 *, în, G., d.	0,8
b) atașat direct la centurile cu un raft, un bolț (cu excepția celor indicați în poziția 9, în tabelul prezent), precum și atașați prin format, indiferent de tipul de conexiune	0,75
c) cu o rețea transversală complexă cu compuși cu o singură șurub în fig. 9 *, e	0,7
10. Elemente comprimate din colțurile unice atașate de un raft (pentru colțurile neechilibrate numai raft mai mic), cu excepția elementelor structurilor indicate în POS. 9 din acest tabel, dilatarea în fig. nouă*, b.atașat direct la sudurile curelelor fie două șuruburi, cât și cele mai furnizate de-a lungul colțului și a fermelor plate din colțurile unice	0,75
11. Plăci de susținere din oțel cu o rezistență la randament până la 285 MPa (2900 kgf / cm2), transportarea sarcinii statice, groase, mm:
	1,2
b) peste 40 până la 60 de ani	1,15
c) Peste 60 la 80	1,1
NOTE: 1. CAMERATYS de lucru g S. 1 Când se calculează simultan, nu trebuie luat în considerare. 2. Coeficienții condițiilor de lucru furnizate, respectiv, în POS. 1 și 6, în; 1 și 7; 1 și 8; 2 și 7; 2 și 8 și; 3 și 6, b, atunci când se calculează, ar trebui considerate simultan. 3. Coeficienții condițiilor de lucru date în POS. 3; patru; 6, A, în; 7; opt; 9 și 10, precum și în POS. 5 și 6, B (cu excepția articulațiilor sudate în comun), atunci când se calculează compușii elementelor luate în considerare nu ar trebui luate în considerare. 4. În cazurile care nu sunt specificate în aceste standarde, ar trebui luate în formulele g c \u003d 1.

5. Calcularea elementelor structurilor din oțel pe putere axială și îndoire

Elemente extrem de întinse și comprimate central

5.1. Calculul cu privire la rezistența elementelor supuse întinderii sau compresiei centrale prin forță N.Cu excepția celor menționate la clauza 5.2 ar trebui efectuate prin formula

Calculul asupra rezistenței secțiunilor din locurile de fixare a elementelor întinse din colțurile unice atașate de un șurub de raft trebuie efectuat prin formule (5) și (6). În același timp, valoarea g S. În formula (6) trebuie acceptată de AD. 4 * Reguli actuale.

5.2. Calculul asupra rezistenței elementelor întinse ale structurilor metalice cu raport R U./g U. > R y., a cărui exploatare este posibilă și după atingerea limitei de apă, ar trebui să fie efectuată prin formula

5.3. Calcularea stabilității elementelor solide supuse compresiei centrale prin forță N.ar trebui să fie efectuate prin formula

Valori j.

la 0. £ 2.5.

; (8)

la 2.5. £ 4.5.

pentru > 4,5

. (10)

Valori numerice. j. Condus în tabel. 72.

5.4 *. Tijele din colțurile unice trebuie calculate pe compresia centrală în conformitate cu cerințele stabilite în clauza 5.3. Când se determină flexibilitatea acestor tije, raza inerției secțiunii transversale a colțului i. și lungimea estimată l EF. ar trebui să fie luate conform PP. 6.1 – 6.7.

Când se calculează centurile și elementele rețelei structurale spațiale din colțurile unice, trebuie efectuate cerințele de la punctul 15.10.

5.5. Elemente comprimate cu pereți solizi ai secțiunii în formă de P deschis cu l X. 3te iubesc. Unde l X. și te iubesc. - flexibilitatea estimată a elementului din planurile perpendiculare pe axe, respectiv x.– x. și y. - Y. (Figura 1), se recomandă consolidarea curelelor sau grila, iar cerințele PP trebuie completate. 5.6 și 5.8 *.

În absența lamelelor sau zăbrelelor, astfel de elemente în plus față de calculul conform formulei (7) trebuie verificate pentru stabilitate atunci când pierderea formulei de flexurală

unde j y. - coeficientul de îndoire longitudinală, calculată în conformitate cu cerințele clauzei 5.3;

din

(12)

unde ;

a. = un X./ h. - Distanța relativă dintre centrul de greutate și centrul curbei.

J. w. - momentul sectorial al inerției secțiunii;

b I. și t I. - În consecință, lățimea și grosimea elementelor dreptunghiulare care constituie secțiunea transversală.

Pentru secțiunea prezentată în fig. 1, a, valori și a. Trebuie să fie determinată prin formule:

unde b. = b./h..

5.6. Pentru tijele compuse comprimate ale căror ramuri sunt conectate prin distanțiere sau laturi, coeficienți j. În raport cu axa liberă (planul perpendicular al lamelelor sau garniturilor) trebuie determinată prin formule (8) - (10) cu înlocuirea acestora EF.. Valoare EF. ar trebui să fie determinată în funcție de valori l Ef. prezentat în tabel. 7.

Tabelul 7.

Un fel			Sistem			A prezentat flexibilitate l Ef. Tije de tăiere încrucișate compuse
Secțiuni			Secțiuni			cu scânduri pentru		cu laturi
						J S. L / (( J B B.) 5	J S. L / (( J B B.) ³ 5.
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Denumiri luate în tabel. 7:
b.				- distanța dintre axele ramurilor;
l.				- distanța dintre centrele scândurilor;
l.				- cea mai mare flexibilitate a întregii tije;
l 1, l 2, l 3.				- flexibilitatea ramurilor individuale cu îndoirea lor în planuri perpendiculare pe axe, respectiv 1 – 1 , 2 - 2 I. 3 - 3, pe site-uri între scândurile sudate (în lumină) sau între centrele șuruburilor extreme;
A.				- secțiunea secțiunii transversale a întregii tije;
A D1. și un D2.				- zona secțiunilor transversale ale grilelor (cu o rețea încrucișată - două chiuvete) situate în planuri perpendiculare pe axe, respectiv 1 – 1 și 2 – 2;
ANUNȚ.				- zona secțiunii transversale a zăbrească (cu o rețea transversală - două chiuvete) situate în planul unei fețe (pentru o tijă echilaterală triunghiulară);
a 1. și a 2.				- coeficienții determinați prin formula
Unde				- dimensiuni definite în fig. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			- coeficienții definiți conform formulelor în consecință;
Aici			J B1. și J B3.		- momente de inerție transversală secțiune de ramuri față de axe, respectiv 1 - 1 I. 3 - 3 (pentru secțiuni de tipuri 1 și 3);
			J B1. și J B2.		- la fel, două colțuri în raport cu axele, respectiv 1 - 1 I. 2 - 2 (pentru secțiunea transversală de tip 2);
					- Momentul secțiunii transversale de inerție a unei plăci pe o axă proprie x.- x (fig.3);
			J S1. și J S2.		- momentele din secțiunea de inerție a uneia dintre planurile care se află în planuri perpendiculare pe axe, respectiv 1 - 1 I. 2 - 2 (pentru secțiunea transversală de tip 2).

În tije compozite cu laturi, în plus față de calcularea stabilității tijei, în general, trebuie verificată stabilitatea ramurilor individuale asupra secțiunilor dintre noduri.

Flexibilitatea ramurilor individuale l 1. , l 2. și l 3. Pe site-ul dintre scânduri nu ar trebui să fie mai mult de 40.

În prezența unei foi solide într-una din avioane în loc de lamele (figura 1, b., în) Flexibilitatea sucursalei trebuie calculată de raza inerției canalizării în raport cu axa sa perpendiculară pe planul scândurilor.

În tije compozite cu laturi, flexibilitatea ramurilor individuale între noduri nu ar trebui să fie mai mare de 80 și nu ar trebui să depășească flexibilitatea l Ef. Rod în general. Este permisă efectuarea unor valori mai mari de flexibilitate ale ramurilor, dar nu mai mult de 120, cu condiția ca calculul acestor tije să fie realizat în conformitate cu o schemă deformată.

5.7. Calculul elementelor compozite din colțuri, canale, etc., conectate strâns sau prin garnituri, trebuie efectuat ca fiind cercetat solid, cu condiția ca cele mai mari distanțe ale parcelelor dintre scândurile sudate (în lumină) sau între centre din șuruburile extreme nu depășesc:

pentru elementele comprimate 40 i.

pentru elementele întinse 80 i.

Aici este raza inerției i. Colțul sau canalul trebuie administrat pentru secțiunile de alamă sau încălzită față de axa paralelă cu planul de localizare a layout și pentru secțiunile transversale - minim.

În același timp, ar trebui să se pună cel puțin două garnituri în lungimea elementului comprimat.

5.8 *. Calculul elementelor de legătură (lamele, laturile) tijelor compușilor comprimate trebuie efectuate pe forța transversală condiționată Q fic.a adoptat constanta pe întreaga lungime a tijei și determinată prin formula

Q fic. = 7,15 × 10 -6 (2330 – E./R y.)N./j, (23)*

unde N. - efortul longitudinal în tija compozită;

j. - Coeficientul de îndoire longitudinală luată pentru o tijă compozită în planul elementelor de legătură.

Putere transversală condiționată Q fic. Ar trebui distribuit:

dacă există doar scânduri de conectare (grilaje) în mod egal între scânduri (laturi) situate în planurile perpendiculare pe axa față de care se face stabilitatea;

dacă există o frunză solidă și scânduri de legătură (laturi) - în jumătate dintre frunze și curele (laturi) situate în planuri paralele cu foaia;

la calcularea tijelor compozite triunghiulare echilaterale, forța transversală condiționată, care vine la sistemul de elemente de legătură situate în același plan, trebuie luată egal cu 0,8 Q fic..

5.9. Calculul scândurilor de conectare și al atașamentelor acestora (fig.3) trebuie efectuat ca calcularea elementelor de ferme clare pe:

putere F.Bara de tăiere, conform formulei

F. = Q S L./b.; (24)

moment M 1., îndoirea barului în avionul său, prin formula

M 1. = Q S L./2 (25)

unde Q S. - forța transversală condiționată care vine la bara de o față.

5.10. Calculul grilelor de legătură trebuie efectuat ca calcul al laturilor agricole. Când se calculează dilatarea încrucișată a rețelei transversale cu distanțiere (figura 4), ar trebui luate în considerare efort suplimentar N anunț.care apar în fiecare împărțire de la comprimarea curelelor și formula definită de formula

(26)

unde N. - efort într-o singură ramură a tijei;

DAR - zona transversală a unei sucursale;

ANUNȚ. - zona transversală a unei singure culori;

a. - Coeficientul determinat de formula

a. = un L. 2 /(a. 3 =2b. 3) (27)

unde a., l. și b. - dimensiunile indicate în fig. patru.

5.11. Calculul tijelor destinate reducerii lungimii calculate a elementelor comprimate trebuie efectuat pe un efort egal cu forța transversală condiționată în elementul comprimat principal definit prin formula (23) *.

Îndoiți elemente

5.12. Calculul rezistenței elementelor (cu excepția grinzilor cu perete flexibil, cu grinzi perforate de perete și macarale) se îndoaie într-una din planurile principale, trebuie efectuată cu formula

(28)

Valoarea tensiunilor tangente t. În secțiunile elementelor de îndoire ar trebui să satisfacă condiția

(29)

Dacă există o slăbire a peretelui cu găuri pentru șuruburi t. În formula (29) trebuie înmulțită cu coeficientul a. definită de formula

a. = a./(a. – d.), (30)

unde a. - găuri de pitch;

b. - Diametrul găurii.

5.13. Pentru a calcula grosimea peretelui fasciculului în locația aplicației de încărcare la centura superioară, precum și în secțiunile de susținere ale grinzilor, care nu sunt armate cu nervuri, trebuie determinate prin stres local. s loc. Conform formulei

(31)

unde F. - valoarea calculată a încărcăturii (rezistența);

l EF. - lungimea condiționată a distribuției sarcinii, determinată în funcție de condițiile conținutului; Pentru caz de refrenare în fig. cinci.

l EF. = b. + 2t F., (32)

unde t F. - grosimea benzii de fază superioară, dacă fasciculul inferior este sudat (figura 5, dar) sau distanța de la fața exterioară a raftului până la începutul rotunjirii interioare a peretelui, dacă fasciculul inferior este laminat (figura 5, b.).

5.14 *. Pentru pereții grinzilor calculați cu formula (28), trebuie îndeplinite condițiile:

unde - tensiunile normale în planul mijlociu al peretelui, axa paralelă a fasciculului;

s y. - aceleași grinzi de axe perpendiculare, inclusiv s loc. definită prin formula (31);

t. X Y. - Tensiunea tangențială calculată cu formula (29) cu privire la formula (30).

Voltaj s X. și s y. adoptate în formula (33) cu semne proprii, de asemenea t xy. Ar trebui determinată în același punct al fasciculului.

5.15. Calculul asupra stabilității grinzilor secțiunii transversale cu două sensuri îndoite în planul peretelui și satisfacerea cerințelor PP. 5.12 și 5.14 *, ar trebui să fie efectuate prin formula

unde TOALETA. - trebuie determinată pentru o curea comprimată;

j B. - Coeficientul determinat de AD. 7 *.

Când se determină valoarea j B. Pentru lungimea calculată a fasciculului l EF. Este necesar să se ia distanța dintre punctele de fixare a centurii comprimate din deplasările transversale (nodurile legăturilor longitudinale sau transversale, punctele de fixare ale pardoselii rigide); În absența conexiunilor l EF. = l. (Unde l. - Grinzi span) Pentru lungimea consolei calculată trebuie luată: l EF. = l. În absența fixării benzii comprimate la capătul consolei în planul orizontal (aici l. - lungimea consolei); Distanța dintre punctele centurii comprimate în plan orizontal la fixarea benzii la capăt și de-a lungul lungimii consolei.

5.16 *. Stabilitatea grinzilor nu este obligată să verifice:

a) la transmiterea încărcăturii printr-o pardoseală tare solidă, pe bază de curea de fază comprimată și conectată în mod fiabil cu ea (plăci din beton armat de la beton greu, ușor și celular, pardoseli metalice plane, oțel ondulat etc.);

b) În ceea ce privește lungimea calculată a fasciculului l EF. la lățimea centurii comprimate b.nu depășește valorile determinate de formulele de masă. 8 * Pentru grinzile unei secțiuni transversale cu 2 direcții simetrice și cu o bandă comprimată mai dezvoltată, pentru care lățimea centurii întinse este de cel puțin 0,75 lățime a curmei comprimate.

Tabelul 8 *

Încărcați locația aplicației	Cele mai multe valori l EF. /b.în care nu este necesar un calcul pentru stabilitatea grinzilor de rulare și sudare (la 1 £ h./b. 6 și 15. £ b./t. £ 35)
La centura de sus	(35)
La centura de fund	(36)
Indiferent de nivelul de aplicare al încărcăturii la calcularea secțiunii fasciculului între conexiuni sau la îndoirea pură	(37)
Notația adoptată în Tabelul 8 *: b. și t. - respectiv lățimea și grosimea centurii comprimate; H. - Distanța (înălțimea) între axele foilor curelei. Note: 1. Pentru grinzi cu conexiuni de talie pe șuruburi de înaltă rezistență l EF./b.Obținut prin formulele tabelului 8 * trebuie înmulțit cu coeficientul de 1,2. 2. Pentru grinzi cu atitudine b./t. /t.= 15.

Fixarea cureaua comprimată în planul orizontal trebuie calculată pe forța transversală reală sau condiționată. În acest caz, ar trebui determinată forța transversală condiționată:

la fixarea la punctele selectate cu formula (23) *, în care j. ar trebui să fie determinată când flexibilitatea l. = l EF./i. (Aici i. - raza secțiunii de inerție a unei centuri comprimate într-un plan orizontal) și N. ar trebui calculată prin formula

N. = (Un F. + 0,25Un W.)R y.; (37, a)

cu fixare continuă prin formula

q fic. = 3Q fic./l.(37, b)

unde q fic. - forță transversală condiționată pe o lungime unitară a benzii de fază;

Q fic. - Forță transversală condiționată determinată prin formula (23) * în care să se ia j. \u003d 1, și N. - Pentru a determina cu formula (37, a).

5.17. Calculul rezistenței elementelor în două planuri principale trebuie efectuate prin formula

(38)

unde x. și y. - coordonatele secțiunilor în cauză față de axele principale.

În grinzile calculate cu formula (38), valorile de tensiune din peretele fasciculului trebuie să fie testate prin formule (29) și (33) în cele două planuri principale de îndoire.

La îndeplinirea cerințelor de la punctul 5.16 *, dar Verificarea stabilității curbelor de fascicul în două planuri nu este necesară.

5.18 *. Calculul asupra rezistenței grinzilor de împărțire a secțiunii transversale continue din oțel cu o rezistență la randament de până la 530 MPa (5400 kgf / cm2), purtând sarcină statică, sub rezerva PP. 5.19 * - 5.21, 7.5 și 7.24 ar trebui să se desfășoare ținând cont de dezvoltarea deformărilor plastice prin formule

când îndoiți într-unul din principalele planuri cu stresuri tangente t. £ 0.9. R S. (cu excepția secțiunilor de susținere)

(39)

când îndoiți în două planuri principale cu stresuri tangente t. £ 0,5 R S. (cu excepția secțiunilor de susținere)

(40)

aici M., M x. și ALE MELE. - valori absolute ale momentelor de îndoire;

C 1. - coeficientul determinat prin formule (42) și (43);

c X. și c y. - Coeficienții luați în tabel. 66.

Calculul în secțiunea de susținere a grinzilor (când M. = 0; M x. \u003d 0 I. ALE MELE. \u003d 0) trebuie efectuate prin formula

În prezența unei zone de îndoire pură în formulele (39) și (40) în loc de coeficienți c 1., c X. și c u. ar trebui să fie luate în consecință:

c 1M. = 0,5(1+c.); c XM. = 0,5(1+c X.); cu ym. = 0,5(1+c y.).

Cu acțiune simultană în secțiunea transversală M. și puterea transversală Q. coeficient cu 1. Ar trebui să fie determinată prin formule:

pentru t. £ 0,5 R S. c. 1 = c.; (42)

la 0.5. R S. t. £ 0.9. R S. c 1. = 1,05b c , (43)

unde (44)

aici din - Coeficientul primit de tabel. 66;

t. și h. - grosimea și înălțimea peretelui;

a. - coeficientul egal a. \u003d 0,7 pentru îndoirea secțiunii transversale cu 2 căi în planul peretelui; a. = 0 - pentru alte tipuri de secțiuni;

cu 1. - coeficientul luat cel puțin unitate și nu mai coeficient din.

Pentru a optimiza grinzile la calcularea acestora, luând în considerare cerințele PP. 5.20, 7,5, 7,24 și 13.1 Valorile coeficienților din, cu H. și c u. În formulele (39) și (40), este permis să ia mai puține valori date în tabel. 66, dar nu mai puțin de 1,0.

Dacă există o slăbire a peretelui cu găuri pentru șuruburile tensiunilor tangențiale t. Acesta trebuie înmulțit cu coeficientul determinat prin formula (30).