Normele coeficienților de drenaj și neuniformitate pentru apele uzate menajere din întreprinderile industriale. Apa alimentară rata de neuniformitate zilnică a drenajului

Atunci când elaborează canalele de canale și întreprinderi industriale, nu numai normele și cantitatea totală de apă reziduală, ci și regimul drenajului, adică schimbarea costurilor de apă uzată timp de ore de zi, precum și valorile posibilelor costuri maxime , care sunt determinate de așa-numitul coeficienților zilnici și zilnici de drenaj de drenaj neuniform.

Conductele de apă reziduală menajere iau în considerare consumul mediu zilnic (pe an) de apă uzată. Cu toate acestea, consumul zilnic poate fi atât mai mediu zilnic (pe zi cel mai mare drenaj), cât și mai puțin. Prin urmare, în plus față de consumul mediu zilnic (drenaj), se determină debitul zilnic maxim. Debitul zilnic maxim pe rezident în așezări se determină prin multiplicarea debitului mediu zilnic pentru coeficientul neregularității zilnice a drenajului.

Coeficientul de drenaj zilnic de CzuchSunați raportul dintre viteza maximă zilnică zilnică la media zilnică. Pentru așezări, luați / sly \u003d 1.1 ... 1.3, în funcție de condițiile locale și climatice.

Coeficientul de inegalitate ceasul de drenaj al KC Sunați raportul dintre consumul maxim de timp la fluxul mediu pe oră pe zi a celui mai mare drenaj.

La calcularea rețelei de canalizare, cel mai convenabil de utilizat coeficientul global non-uniformitate este cel mai convenabil, care este raportul dintre consumul maxim de timp pe zi a celui mai mare drenaj la consumul mediu pe oră de drenaj zilnic mediu. Coeficientul general al drenajului neuniform al Kobshch obținut prin înmulțirea coeficienților de invenție zilnică și ceas:

La calcularea rețelei de canalizare a locurilor populate K0 BSCH. Aculfes decorează în funcție de valorile celei de-a doua cheltuieli medii (Tabelul 2.2).

Cu valori intermediare ale consumului mediu de apă reziduală, coeficientul global de inegalitate a intrărilor de apă reziduală este determinat prin interpolare. Pentru orașe DIN Populația mai mult 1 milion uman / (uzualLuate în funcție de funcționarea orașelor analogilor. Pentru clădirile publice și spațiile de uz casnic ale întreprinderilor industriale, coeficientul de inegalitate zilnică al drenajului este luat egal cu unul și coeficientul de ceas inegal de drenaj - în conformitate cu standardele actuale (Snip II-G.1-70).

Coeficienții drenajului orar inegal al apelor reziduale industriale sunt determinate de condițiile tehnologice, acestea fluctuează pe scară largă (vezi CH. XXV).

Congestia de canalizare se întâmplă din diverse motive. Închiderea se poate întâmpla din cauza unor sedimente grase, introducând țevile de canalizare de bucăți de țesături, gunoi de construcție, ramuri. O cauză frecventă a comenzilor blocajelor în sistemul de canalizare - o încălcare ...

Pentru a evita acumularea de apă necesară și a opri distrugerea evenimentelor, este necesar să puneți corect sistemul de scurgere, care va fi perfect colectarea și accelerarea apei pe canale speciale în canalizare

Sistemul de canalizare "Oasis" este considerat o funcție de aprovizionare cu apă și drenaj. Sistemul de canalizare prezentat este scopul principal de curățare a produselor solide și lichide, care sunt în activitatea vitală a oricărei persoane. Este gospodărie și ...

Un lux de lux obiectiv determină iluminarea în diferite locuri ale suprafeței de lucru din jurul camerei.

Raportul de iluminare minimă la maxim se numește coeficient non-uniformitate. Ar trebui să fie de cel puțin 0,3

Calculul iluminării minime pe suprafața orizontală prin puterea specifică (w / m2). Pentru a determina iluminarea minimă prin puterea specifică, formula este utilizată:

unde: E este iluminarea minimă orizontală la această putere a lămpilor pe metru pătrat. camera de metru;

Este iluminarea minimă orizontală corespunzătoare puterii specifice de 1 watt pe metru pătrat. Metru de cameră.

p este puterea specifică specifică a lămpilor pentru această cameră, calculată prin împărțirea puterii totale a tuturor lămpilor din această cameră în Watts în zona din această cameră.

Acesta este situat în conformitate cu tabelele atașate (Tabelul 3.4), în conformitate cu tensiunea din rețea, tipul de lampă și puterea (nu totalul) lămpilor atașate.

Lucrați cu un profesor

Ancheta orală.

Monitorizarea nivelului final al cunoașterii

Monitorizarea nivelului final al cunoașterii

1 Valoarea biologică a luminii vizibile:

Oferă posibilitatea luminii și a culorii

are un efect gurging

are efect anti-grad

are un efect de dezinfectare

are un efect termic

2 Ce lungime de undă este caracterizată de un spectru vizibil al luminii zilei?

peste 4 00 mmk

sub 4 0 0 mmk

400 - 760 mmk

760 - 1200 mmk

peste 12 00 mmk

3 Care este "coeficientul de lumină naturală"?

gradul de întârziere a luminii pe geamul ferestrei

atitudinea suprafeței glazurate a ferestrelor la zona de podea

Raportul de iluminare orizontală a locului de muncă la anxietatea orizontală simultană sub abilitatea deschisă

raportul dintre iluminarea orizontală la verticală

unghiul dintre marginea superioară și inferioară a ferestrei din punctul de la locul de muncă

4 Care este "coeficientul de reabilitare"?

Raportul dintre înălțimea ferestrei la adâncimile camerei

Raportul dintre înălțimea marginii superioare a podelei de la podea până la adâncimea camerei

Raportul dintre zona suprafeței glazurate a ferestrelor în zona podelei

Raportul dintre iluminarea orizontală a suprafeței de lucru la iluminarea simultană sub competența deschisă

unghiul dintre marginea superioară a ferestrei și marginea superioară a obiectului de umbrire din punctul de la locul de muncă

5. Ce este "puterea de iluminare specifică"?

atitudinea puterii luminii în zona locului de muncă

raportul de iluminare a locului de muncă la zona de podea

raportul dintre zona suprafeței glazurate a ferestrelor în zona podelei

Raportul dintre capacitatea totală a lămpilor la zona de podea (w / mp)

raportul dintre puterea totală a lămpilor la numărul de surse de lumină

6. Standarde ale puterii specifice a lămpilor fluorescente pentru instalații de instruire:

15-20 W / sq m

20-23 W / sq m

30-35 w / mp m

42-48 W / sq m

48-60 W / sq m

7. Standarde de lumină pentru premisele de instruire cu o încărcătură sporită pe un organ de vedere:

400 - 500 lk

special nu normalizat

8 Ce este măsurată prin iluminarea suprafețelor de lucru?

aktinometr.

catarmometer.

thermoelectrolEmometru.

Luxmetru.

Butirometru

9. Care este baza principiului unui luxmetru?

pe capacitatea ionizantă a luminii

privind fenomenul luminiscenței

Pe fenomenul efectului foto

pe capacitatea reflectorizantă a luminii

cu privire la absorbția energiei ușoare

10. Indicator de bază pentru evaluarea iluminării locului de muncă:

unghiu de incidenta

unghiul de gaură

coeficientul de exterior

Coeficientul de lumină naturală

Coeficientul de lumină

11 Ce lungime de undă este caracterizată de spectrul ultraviolet al zilei?

peste 400 mmk.

Sub 400 mmk.

400 - 760 mmk

760 - 1200 mmk

peste 1200 mmk.

12 Care este "coeficientul de lumină"?

Gradul de întârziere a luminii pe geamul ferestrei

Atitudinea suprafeței glazurate a ferestrelor la zona de podea

Raportul dintre iluminarea orizontală la verticală

Raportul de iluminare orizontală pe suprafața de lucru la iluminarea orizontală simultană sub competența deschisă

13 Care este "unghiul de toamnă"?

atitudinea zonei de podea în zona ferestrelor

Unghiul dintre marginea de sus și cea de jos a ferestrelor din punctul de la locul de muncă

unghiul dintre marginea superioară a ferestrei și marginea superioară a obiectului de umbrire din punctul de la locul de muncă

raportul dintre înălțimea marginii superioare a ferestrei la adâncimile camerei

raportul dintre iluminarea orizontală a suprafeței de lucru la suprafața podelei

14 Care este "unghiul gaurii"?

Unghiul dintre marginea de sus și cea de jos a ferestrelor din punctul de la locul de muncă

unghiul dintre podea și marginea superioară a ferestrei din punctul de la locul de muncă

Unghiul dintre marginea superioară a ferestrei și marginea superioară a obiectului de umbrire din punctul de la locul de muncă

Unghiul dintre marginea de sus și cea de jos a ferestrei din punctul de la locul de muncă

atitudinea zonei Windows în zona de podea

Eu calculesc costurile apei de duș dintr-o întreprindere industrială:

Media zilnică Q duș Sut \u003d (40N 5 + 60N 6) / 1000, M 3 / zi (4.12)

O oră după fiecare schimbare Q duș de duș \u003d (40N 7 + 60N 8) / 1000, m 3 / h, (4.13)

Al doilea Q Duș SEC \u003d (40N 7 + 60N 8) / 45 * 60, L / S, (4.14)

În cazul în care N5, N 6 este, respectiv, numărul de duș al dușului pe zi, cu norma de eliminare a apei pentru 1 persoană în ateliere de 40 L și 60 de litri în magazine fierbinți;

N 7, N 8 - respectiv numărul de duș în mișcare cu drenajul maxim în magazinele reci și calde.

Q Day Day \u003d (40 * 76,8 + 60 * 104,5) / 1000 \u003d 9,34 m 3 / zi,

Q Duș Hour \u003d (40 * 48 + 60 * 66,5) / 1000 \u003d 5,91 m 3 / h,

q Duș SEC \u003d (40 * 48 + 60 * 66,5) / 45 * 60 \u003d 2,19 l / s.

Formularul de umplere 4.

Cu umplutura adecvată a formei 4, calculată cu formula (4.11), valoarea celui de-al doilea consum de ape uzate menajere ar trebui să fie egală cu suma celor mai mari cheltuieli din coloana a 7-a;

qG. max \u003d 0,43 l / s și (0,16 + 0,27) \u003d 0,43 l / s.

Și valoarea celui de-al doilea consum de dușuri (4.14) - suma celor mai mari cheltuieli din ultima coloana;

q Duș SEC \u003d 2,19 L / s și (0,71 + 1,48) \u003d 2,19 l / s.

Definiți consumul estimat din întreprinderea industrială:

q n \u003d q Prom + q Life maxim + q duș sec, l / s,

q n \u003d 50,3 + 0,43 + 2,19 \u003d 52,92 L / s.

Calcularea cheltuielilor în zone.

Am smuls rețeaua de alimentare cu apă pentru site-urile de decontare, fiecare nod (bine) i se atribuie numărul. Apoi umpleți coloanele 1-4 formularul 5.

Consum pe fiecare site de decontare, definim formula:

q cit \u003d (Q N + Q Side + Q MP) K Gen. max + q sosp, l / s, (4.16)

unde Q N este modul în care consumul care intră în zona estimată din clădirea rezidențială, situată de-a lungul drumului;

q Side - lateral provenind din conexiunile laterale

q MP este un tranzit care vine de pe site-urile de pe amplasament și egal cu consumul mediu total al secțiunilor anterioare;

q Cheltuieli concentrate din clădirile publice și municipale, precum și întreprinderile industriale situate deasupra secției de decontare;

K Gen. Max este coeficientul maxim de neuniformitate maximă.

Valoarea cheltuielilor medii (coloanele 5-7 5) preia din forma completată 1. Consumul total (coloana 8) este egal cu suma costurilor laterale și de tranzit pe teren. Puteți verifica consumul total (din coloana 8) trebuie să fie egal cu consumul mediu din zonă (formularul 1, coloana 3).

Pentru a determina coeficientul de neuniformitate, avem un program bun pentru schimbarea valorii coeficientului în funcție de consumul mediu de apă uzată. Puncte pentru program Luați din tabel. 4.5. Cu o cheltuială medie, mai puțin de 5 l / s Costuri calculate pe care le definesc conform SNIP 2.04.01-85. Coeficientul total maxim de uniformitate pentru secțiunile cu debit mai mic de 5 l / s va fi de 2,5.

Valoarea coeficientului total de neuniformitate maximă este determinată de programul construit, voi aplica coloanei 9 din formularul 5.

Tabelul 4.5.

Coeficienții generali ai inegalității fluxului de apă menajeră.

Mulțumesc valorile din coloanele 8 și 9, primesc consumul calculat din trimestru. În coloanele 11 și 12 costuri concentrate care pot fi atribuite sau alături (cheltuieli direcționate către începutul sitului) sau de tranzit (cheltuieli din clădirile menționate mai sus). Costurile concentrate pot fi de asemenea verificate, suma lor este egală cu cea de-a doua cheltuială estimată de la formularul 2.

În ultima coloană, rezumați valorile din coloanele 10,11,12.

Graficul de determinare a coeficientului de inegalitate (este pe hârtie milimetru). Această foaie este eliminată mai târziu, este necesară pentru paginile de numerotare.

№ -uchastka.	Socierii zonei de flux și numere ale rețelei	Consumul mediu, l / s	Coeficientul maxim maxim de inegalitate	Consumul de decontare, l / s
Cale	Latură	Tranzit	Călător	Latură	Tranzit	Uzual	De la	Concentrat	Total
Latură	Tranzit

1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57

26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-SCS.	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Calculul hidraulic și designul de înaltă altitudine al rețelei de uz casnic.

După ce am determinat costurile calculate, următorul pas în designul rețelei de drenaj este calculul său hidraulic și designul de înaltă altitudine. Calculul hidraulic Rețeaua constă în selectarea diametrului și a pantei conductei pe parcele, astfel încât valorile și valorile de umplere din conductă corespund cerințelor SNIP 2.04.03-85. Design înalt. Rețeaua constă în calcule necesare atunci când se construiește un profil de rețea, precum și pentru a determina magnitudinea rețelei minime de încorporare. La calcularea rețelei hidraulice, folosesc mesele Lukin.

Cerințe de calcul hidraulic și ridicat

Proiectarea rețelei de uz casnic.

Când se calculează hidraulic, folosesc următoarele cerințe:

1. Întregul consum de decontare al site-ului intră în începerea acestuia și nu se schimbă în lungime.

2. Gradul din conducta la zona calculată este non-per-on și uniformă.

3. Cele mai mici (minime) diametre și pantele rețelelor samotane sunt acceptate conform SNIP 2.04.03-85 sau de masă. 5.1.

4. Umplerea estimată estimată a țevilor în timpul trecerii fluxului calculat nu trebuie să depășească normativul și în conformitate cu SNIP 2.04.03-85, administrat în tabelul. 5.2.

5. Ratele debitului din țevi la acest consum de curent trebuie să fie nu mai puțin decât minimul, care sunt prezentate în conformitate cu SNIP 2.04.03-85 în tabelul.

6. Debitul maxim admisibil pentru conductele nemetalice este de 4 m / s și pentru metal - 8 m / s.

Tabelul 5.1.

Diametre și pante minime

Notă: 1. Parantezele indică pantele care sunt lăsate să fie aplicate atunci când justifică. 2. În așezările cu consumul de până la 300 m 3 / zi, se permite utilizarea țevilor cu un diametru de 150 mm. 3. Pentru canalizarea de producție, cu justificarea corespunzătoare, este permisă utilizarea țevilor cu un diametru mai mic de 150 mm.

Tabelul 5.2.

Viteze maxime de umplere și viteze minime

7. Viteza de mișcare pe amplasament trebuie să fie de cel puțin viteza în secțiunea anterioară sau la cea mai mare viteză din conexiunile laterale. Numai pentru site-uri care se deplasează de la relief abrupt la calm, viteza diminuării este permisă.

8. Conductele de același diametru sunt conectate (meci) "în ceea ce privește nivelul apei" și diferite "pe cochilii".

9. Diametrele de țevi de pe site la Site ar trebui să crească, excepțiile sunt permise cu o creștere accentuată a zonei terenului.

10. Adâncimea minimă a delapidanței trebuie luată ca cea mai mare dintre cele două valori: H 1 \u003d H PR - A, M,

h 2 \u003d 0,7 + D, M,

În cazul în care H PR este adâncimea de reglementare a primerului solului pentru această zonă, este acceptată de SNIP 2.01.01-82, M;

a - un parametru realizat pentru țevi cu un diametru de până la 500 mm - 0,3 m, pentru țevi cu diametrul mai mare - 0,5 m;

D - Diametrul țevii, m.

Adâncimea de reglementare a înghețării Republicii Mordovia 2.0 m.

h 1 \u003d 2,0 - 0,3 \u003d 1,7;

h 2 \u003d 0,7 + 0,2 \u003d 0,9;

Adâncimea minimă a încorporării pentru această zonă este de 1,7 m.

Adâncimea medie a apariției apelor subterane este luată egal cu 4,4 m.

12. Secțiuni cu cheltuieli mai mici de 9 - 10 l / s, se recomandă să se ia "neputincios", în timp ce diametrul și panta conductei sunt minime, viteza și umplerea nu sunt calculate.

Calcularea rețelei de uz casnic

În tabelul din formularul 6, voi aloca rezultatele calculului fiecărei zone samotane. La început, am completat coloanele cu datele sursă - coloanele 1, 2, 3, 10 și 11 (cheltuieli din ultima coloană a formularului 5, lungimea și mărcile Pământului - conform planului general al orașului). Apoi producem un calcul hidraulic al secvențial al fiecărui site în următoarea ordine:

Tabelul 5.3.

Numărul de complot	Lungime, M.	Pământ marchează, m
la inceput	în cele din urmă
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-SCS.	215,12

1. Dacă zona călătorește, atunci adâncimea conductei de la începutul secțiunii H1 are egal cu cel minim H min, iar diametrul aproximativ este egal cu cel puțin pentru tipul de rețea și sistemul de drenaj ( Tabelul 5.1). Dacă site-ul are o secțiune avansată adiacentă, atunci adâncimea inițială este aproximativă egală cu cea mai mare profunzime a investiției la sfârșitul acestor site-uri.

2. Calculam panta aproximativă a conductei:

i O \u003d (H Min - H 1 + Z 1 - Z2) / L, (5.1)

unde z 1 și z 2 - marcajele suprafeței Pământului la începutul și sfârșitul site-ului;

l - lungimea site-ului.

Ca rezultat, se poate obține valoarea negativă a pantei.

3. Selectăm conducta cu diametrul necesar D, umplerea H / D, debitul V și panta I pe un consum estimat cunoscut. Țevi pe care i aleg pe tabelele lui Lukin A.a. Selecția începe cu un diametru minim, treptat se deplasează la un mare. Biasul trebuie să fie cel puțin aproximativ I 0 (și, dacă diametrul țevii este minim, nu mai puțin minimă pantă - Tabelul 5.1). Umplerea nu trebuie să fie mai admisă (Tabelul 5.2). Viteza trebuie să fie, în primul rând, nu mai puțin minimă (tabelul 5.2), în al doilea rând, nu mai puțin decât cea mai mare viteză din zonele adiacente.

Dacă debitul de pe site este mai mic de 9-10 l / s, atunci site-ul poate fi considerat neperturbat: diametrul și părtinirea acceptă minim, iar umplerea și viteza - nu o iau în sus. Umpleți coloanele 4, 5, 6, 7, 8 și 9.

Numărul de toamnă în funcție de formula: ΔH \u003d i · l, m

unde, i - părtinire

l - lungimea site-ului, m.

Completarea metri egală cu produsul de umplere a fracțiilor pe diametru.

4. Din toate locurile adiacente, aleg un complot cu cea mai mare adâncime a încorporării, care va fi conjugată. Apoi luați tipul de împerechere (în funcție de diametrul țevilor de pe secțiunile curente și conjugate). Apoi, calculul adâncimilor atașamentului și a mărcii de la începutul site-ului și sunt posibile următoarele cazuri:

a) Dacă împerecherea este "apă", atunci marcajul de apă de la începutul sitului este egal cu filigranul la capătul zonei conjugate, adică. Valorile din coloana 13 rescrie la coloana 12. Apoi calculat marcajul de jos la începutul sitului, care este egal, marcajul de la începutul complotului minus adâncimea atașamentului la începutul sitului și Scrieți rezultatul în coloana 14.

b) Dacă împerecherea este "pe cochilii", atunci am calculat marca de jos la începutul site-ului: z d.nach. \u003d z d.sopr. + D tr.sopr. - D tr.te.

unde, z d.sopr. - marcajul de jos la capătul complotului conjugat, m.

D tr.sopr. - Diametrul țevii pe o zonă conjugată, m.

D tr.te. - Conducta DIMATR la parcela curentă, m.

Eu scriu această sumă în coloana 14. Apoi, calculul markerului de apă la începutul sitului, care este egal cu cantitatea de marcă de jos la începutul regiunii Z D.Nach. Și adâncimea atașamentului la începutul site-ului și scrie în coloana 12.

c) Dacă site-ul nu are conjugare (de exemplu cal sau după o stație de pompare), atunci marcajul de jos de la începutul sitului este egal cu diferența de suprafață a Pământului la începutul sitului și adâncimea atașamentul la începutul site-ului. Marker de apă la începutul site-ului, definim în mod similar cu cazul precedent sau dacă site-ul este necotat, iau un nivel egal al fundului, iar în coloanele 12 și 13 am pus în bătaie.

În primele două cazuri, adâncimea încorporării la începutul sitului determină prin formula: H 1 \u003d Z 1 - Z 1D.

5. Calculați adâncimea atașamentului și a mărcilor la capătul complotului:

Marca de jos este egală cu diferența dintre marcajul de jos la începutul complotului și căderii,

Markerul de apă este egal cu suma marcajului de jos la sfârșitul site-ului și completarea metri sau diferența dintre marcajul de jos la începutul sitului și căderea,

Adâncimea de deturnare este egală cu diferența dintre suprafețele suprafeței apei și a fundului la capătul complotului.

Dacă adâncimea de încorporare este mai mare decât adâncimea maximă pentru un anumit tip de sol (în cazul meu, adâncimea maximă este de 4,0 m.), Apoi la începutul parcelei curente am pus un raion sau o stație de pompare locală, eu Luați adâncimea la începutul site-ului egal cu minimul și repet, începând cu punctul 3 (vitezele din zonele adiacente nu iau în considerare).

Completați coloanele 13, 15 și 17. În coloana 18, puteți scrie tipul de împerechere, o zonă conjugată, prezența stațiilor de pompare etc.

Calculul hidraulic al rețelei de auto-etanșare reprezintă în forma 6.

Conform rezultatelor calculului hidraulic al rețelei de drenaj, construiește un profil longitudinal al colectorului principal al uneia dintre ape. Sub construirea profilului longitudinal al colectorului principal, se înțelege ca desenul piesei sale pe secțiunea terenului de pe parcelele la sec. Profilul longitudinal al colectorului principal își imaginează în partea grafică. Eu iau conducte ceramice, deoarece apa subterană este agresivă la beton.

Regiment	R / S.	Lungime, M.	UK-LON.	PA-DEE, M	Diametru, mm.	Viteză, m / s	Noapte	Metings, M.	Adâncime	Macar
teren	apă	fund
Solo.	M.	la început	în cele din urmă	la început	în cele din urmă	la început	în cele din urmă	la început	în cele din urmă

1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.S.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.S.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.S.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.S.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.S.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.S.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.S.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76

36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.S.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.S.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-SCS.	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Introduceți profilul transversal al râului, care este pe milimetru

Calculul duckerului.

În calculul și proiectarea hidraulică a duckerului, trebuie respectate următoarele condiții:

Numărul de linii de lucru este cel puțin două;

Diametrul conductelor de oțel este de cel puțin 150 mm;

Calea lui Dukeer trebuie să fie perpendiculară față de Farvatera;

Ramurile laterale ar trebui să aibă un unghi de înclinare la orizontul α - nu mai mult de 20 °;

Adâncimea de așezare a părții subacvatice a Duker H nu este mai mică de 0,5 m, iar în interiorul fundației - cel puțin 1 m.;

Distanța dintre liniile dichene în lumina B ar trebui să fie de 0,7 - 1,5 m.;

Viteza din țevi trebuie să fie, în primul rând, nu mai mică de 1 m / s, în al doilea rând, cel puțin viteza în colectorul de alimentare (V d. ≥ v la.);

În spatele filigranului în camera de intrare, apa este luată în cel mai profund colector, potrivit pentru Dukera;

Marker de apă în camera de ieșire sub markerul de apă din camera de intrare în cantitatea de pierdere a presiunii în Ducker, adică z out. \u003d Z q. - ΔH.

Procedura de proiectare și calculare hidraulică a duckerului:

1. Pe hârtie de milimetru, construim un profil fluvial la locul ducker de așezare în aceeași scară orizontală și verticală. Planificăm ramurile lui Duker și definiți lungimea L.

2. Rata de debit estimat în Ducker definește în mod similar cu cheltuielile la zonele calculate (adică din formularul 5).

3. Eu iau viteza estimată în Ducker V d. Și numărul de linii de lucru.

4. Conform tabelelor Shevelev, selectați diametrul țevilor în viteză și debit într-o singură țeavă, egală cu debitul calculat, împărțit în numărul de linii de lucru; Consider că pierderea de presiune a țevilor pe o lungime unității.

5. Calculă pierderea de presiune în Ducker, ca suma:

unde este coeficientul de rezistență locală la intrarea \u003d 0,563;

Viteza la ieșirea din ducker, m / s;

- suma pierderii de presiune de la toate se transformă în ducker;

Unghi de rotație, grindină;

Coeficientul de rezistență locală în genunchiul rotației (Tabelul 6.1)

Tabelul 6.1.

Coeficienți de rezistență locală în genunchi (cu diametrul de până la 400 mm))

6. Verificarea posibilității de a trece întregul debit calculat pe aceeași linie în timpul modului de operare de urgență al duckerului: la un diametru definit anterior, se găsesc viteza și pierderea de presiune în duckerul ΔH AVAR.

7. Trebuie respectat inegalitatea: H 1 ≥ ΔH AVAR. - ΔH,

unde, H1 este distanța de la suprafața pământului la apa din camera de intrare

Dacă acest raport nu este respectat, atunci diametrul liniilor crește până când starea este îndeplinită. Găsiți debitul cu diametrul și modul normal de funcționare a duckerului. Dacă viteza este mai mică de 1 m / s, atunci una dintre liniile sunt luate ca backup.

8. Marcajul de apă este calculat în camera de ieșire a duckerului.

În cazul nostru, duckerul este de 83 m lungime. Cu debitul estimat de 33,13 l / s. Un colector (4-5) cu un diametru de 300 mm este potrivit pentru DUKERA. Și debitul de 0,78 m / s., Viteza în conducta per ducker -0,84 m / s. Duker are în partea de jos și în ramurile din amonte de două robinete cu un unghi - 10 °. Nivelul apei din camera de intrare este -157,15 m., Distanța de la suprafața pământului la apă este de 2,85 m.

Acceptăm 2 linii de lucru Duker. Folosind masa lui Shevelev, luăm la un debit de țeavă de oțel 16.565 L / s cu un diametru de 150 mm., Viteza apei 0,84 m / s, pierderea de presiune cu 1 m. - 0,0088 m.

Calculați pierderea presiunii:

În lungime: ΔH 1 \u003d 0,0088 * 83 \u003d 0,7304 m.

La intrarea: ΔH2 \u003d 0,563 * (0,84) 2 / 19,61 \u003d 0,020 m.

La ieșire: ΔH3 \u003d (0,84 -0,84) 2 / 19.61 \u003d 0 m.

La 4 tone: ΔH 4 \u003d 4 * (10/90) * 0,126 * (0,84) 2 / 19.61 \u003d 0,002 m.

Generalități: ΔH \u003d 0.7304 +0.020 +0 +0.002 \u003d 0,7524 m.

Verificați funcționarea duckerului cu modul de urgență: la un debit de 33,13 l / s și un diametru de țevi 150 mm. Considerăm viteza - 1,68 m / s și pierderi de presiune unică - 0,033. Recunoaște pierderea capului:

În lungime: ΔH 1 \u003d 0,033 * 83 \u003d 2,739 m.

La intrarea: ΔH2 \u003d 0,563 * (1.68) 2 / 19.61 \u003d 0,081 m.

La ieșire: ΔH3 \u003d (0,84-1,68) 2 / 19,61 \u003d 0,036 m.

Pe 4 tone: ΔH 4 \u003d 4 * (10/90) * 0,126 * (1.68) 2 / 19.61 \u003d 0,008 m.

General: ΔH AVAR. \u003d 2.739 +0.081 +0.036 +0.008 \u003d 2,864 m.

Verificarea stării: 2.85 ≥ (2,864-0,7524 \u003d 2,1116 m). Starea este efectuată. Verificați conducta pentru a sări peste viteza de curgere în timpul funcționării normale: la un debit de 33,13 m / s și un diametru de 150 mm. Viteza va fi de 1,68 m / s. Deoarece viteza rezultată este mai mare de 1 m / s, atunci ambele linii iau ambii lucrători.

Calculăm marcajul de apă la ieșirea din Ducker:

z out. \u003d Z q. - ΔH \u003d 157,15 - 2.864 \u003d 154,29 m.

Concluzie.

Efectuarea unui proiect de curs, calculată pe datele inițiale ale rețelei de alimentare cu apă din oraș, care este prezentată în așezare și notă explicativă, iar calculele au făcut o parte grafică.

În acest proiect proiect, o declarație a rețelei de decontare din Republica Mordovia a fost proiectată cu o populație totală de 35351 de persoane.

Alegerea sistemului de drenaj pentru această regiune, deoarece consumul de apă este de 95% din furnizarea de 2,21 m 3 / s, care este mai mică de 5 m 3 / s. De asemenea, a ales pentru această schemă de drenare centralizată de decontare, deoarece populația este mai mică de 500 de mii de persoane. și schema încrucișată, deoarece garnitura colectorului principal este prevăzută la o față redusă a obiectului obiectului, de-a lungul fluxului de apă.

Pentru a descrie caracteristicile neuniformității consumului de apă "fierbinte", este introdus coeficientul de oprire a consumului de apă caldă, care în formula este indicat ca kch și afectează:

metoda preferată de reglare a concediului de căldură,
formula finală pentru calcularea volumului alimentării cu apă.

Formula QC (KH) și componentele sale

Valoarea coeficientului pentru intervale de timp diferite este definită ca raportul dintre consumul de apă minim sau maxim până la medie. Deci, pentru intervalul oră (m3 / h) corespund

qh max \u003d kc max * qct max / 24
qC Min \u003d KC Min * QCT Min / 24,

În cazul în care consumul de apă KCH este definit ca rezultat al expresiilor:

Kc max \u003d amx * bmax
Kc min \u003d amin * bmin

Ca componente ale formulelor:

a - corespunde coeficientului care ia în considerare gradul de îmbunătățire a diferitelor clădiri (Amin \u003d 0,4-0,6, Amax \u003d 1,2-1,4). În același timp, o valoare mai mică de Amax și Amin mare sunt acceptate pentru un grad ridicat de amenajare a teritoriului.
b - corespunde coeficientului care ia în considerare numărul locuitorilor de reglementare.

În calculul KC real, luând în considerare zilnic și urmărirea ridicării apei pe apă caldă menajeră conform formulei:

QC \u003d 24 * g max oră / g cf. Sut. \u003d Q MAX GVS / Q CP. GV-uri.

G max oră - încărcarea maximă orară a apei calde t / h - consumul de apă, care se calculează, pe baza încărcării estimate pe zona rezidențială Q Max GV,
G cf. Sut. - Watership în medie pe DHW în T / zi în acea lună pentru care se fac calcule.

QC actual poate fi diferit de valorile tabelului. În plus, normativul, indicat în tabelul de inegal al consumului de apă caldă, diferă uneori pentru diferite tipuri și scopuri de clădiri, moduri de operare, gradul de amenajare a teritoriului clădirilor rezidențiale, numărul de locuitori, condițiile locale și multe altele . De exemplu, http://water-save.com/ - nu este acceptat în calcul). De exemplu, KC pentru clădirile rezidențiale de tip apartament este de aproximativ 2,0 și pentru întreprinderile industriale - 9.6.

În standardele de proiectare, KC \u003d 2.4 este utilizat ca valoare recomandată de mijloc. Cu toate acestea, dacă un grup mare de clădiri este prezentat ca obiect de calcul, coeficientul de 2,4 este de preferință utilizat ca fiind posibil minim. În funcție de numărul de locuitori, valorile sale în clădirile rezidențiale pot varia de la 2,25 (10.000 de persoane) la 4.45 (150 de persoane).

Tabelele de mai jos demonstrează vizual această diferență:

Pe baza graficelor raportului dintre consumul maxim de oră pe oră, precum și pe baza populației, standardele de consum de apă determină valoarea completă calculată a resursei care trebuie depusă în timpul potențialului de apă consum.

Metode de calcul a apei calde KCH (KH)

Cu reglarea nelegată a apei calde menajere și încălzirea termică, de încălzire, schimbătoare de căldură și conducte ale rețelelor de căldură exterioare sunt calculate la timp, petrecând apă caldă și căldură în valori maxime. Cu ajutorul KCH (K H), această căi navigabile este determinată prin consumul mediu zilnic de reglare a apei. Deoarece următoarele dependențe nu necesită acces la tabelele de referință existente, pot utiliza în practica de proiectare.

KH \u003d KNP (Q H RU / Q HR, M)

În această expresie:

Knp \u003d a *

cu np.<100 A = 0,979+0,21/(NP) 0,5
pentru NP\u003e 100 A \u003d 1
q h ru - l / h, canalizare de apă cu DHW pe 1 consumator pentru intervalul de ceas al celui mai mare consum de apă,
q H HR, M - L / H, canalizarea apei mijlocii cu apă caldă menajeră pe consumator în intervalul săptămânal al perioadei de încălzire,
q H HR, MH \u003d Q H UM / 24, în care Q H UM - L / zi, apele de apă cu apă caldă menajeră pe 1 mediu de consum în intervalul săptămânal al perioadei de încălzire.

În general, pentru ca obiectul să găsească un produs de NP, care este folosit ca o așteptare matematică a numărului de dispozitive sanitare incluse simultan, permite expresia:

Np \u003d q h ru u / q o, hr

În această expresie:

N - numărul total de dispozitive sanitare din cadrul instalației,
P este probabilitatea de includere pentru dispozitivele cu apă,
U - numărul la facilitatea de consumatori de apă caldă,
q o, HR este magnitudinea L / H, care arată apele de scurgere a apei într-un dispozitiv sanitare (dictația T. N.).

Probabilitatea ca, în acest caz, debitul real nu va mai mult decât produsul impermeabil cu un dispozitiv sanitar pe parametrul NP este egal cu 0,5. Cu toate acestea, pentru a determina valoarea KC (ceasul) a valorii directe a valorii P și N nu au, și valoarea produsului NP, care este inclusă în rapoartele calculate. Cu costuri actuale în prezent în prezent de apă caldă, valoarea P, de regulă, nu depășește 0,1. În acest caz, n valori<200 встречаются чаще на небольших объектах нежилого назначения.

4 Calcularea instalațiilor de tratare a apelor reziduale

4.1 Determinarea consumului de apă reziduală a solicitanților la instalațiile de tratare și coeficienții non-uniformități

Calculul lățimii de bandă al instalațiilor de tratare se efectuează prin mulci de formare SNIP 2.04.03-85, luând în considerare caracteristicile fluxului de intrare:

debitul zilnic mediu al apelor reziduale este de 4000 m 3 / zi, fluxul zilnic maxim de apă uzată este de 4500 m 3 pe zi, coeficientul de invenție al ceasului este de 1,9.

Consumul mediu zilnic este de 4000m 3 / zi. Apoi, cheltuieli moderate

unde Q msut este consumul mediu zilnic,

Cheltuielile de orare maximă va fi

Q max \u003d q nunt · k la c.max (6)

unde k max este raportul de ceas maxim de inegalitate, acceptabil conform standardelor

La h. Max \u003d 1.3 · 1.8 \u003d 2.34

Coeficientul maxim zilnic non-uniformitate

Pe zi. Max \u003d 1.1.

Apoi, debitul maxim zilnic

Q Day.Max \u003d 4000 · 1.1 \u003d 4400 m 3 / zi.

Fluxul maxim de ceas

4.2 Determinarea costurilor apelor uzate din partea de reglementare și a industriei locale (brânză)

Capacitatea proiectului a brânzei este de 210 tone / zi. Debitul zilnic de apă reziduală din sursa de brânză este determinat de puterea sa reală egală cu 150 de tone de prelucrare a laptelui pe zi.

Consumul de canalizare normativ este de 4,6 m 3 pe 1 tona de lapte reciclat. Apoi, fluxul zilnic de apă reziduală de la Cararactiv este

Q sut.com \u003d 150 · 4,6 \u003d 690 m 3 / zi.

Concentrația poluării apelor reziduale (BPD Full. Comb) pentru alimentarea cu brânză în conformitate cu 2400 mg / l. Numărul de poluare care vine cu ape reziduale la stațiile de tratare a apelor reziduale de la brânză

Bod plin. Comb \u003d 2400 · 690 \u003d 1656g / zi.

Consumul de deșeuri din decontare poate fi determinat ca diferența dintre costurile zilnice maxime care intră în instalațiile de tratare a apelor reziduale și debitul zilnic al apelor reziduale de la cararactor

Q zile. Max - Q Sut.comb \u003d 4400-690 \u003d 3710 m 3 / zi.

Conform normei, numărul de poluare de la o persoană BOD este plin \u003d 75 g / zi. Numărul de locuitori din reglementare sunt făcute de 16.000 de persoane.

Numărul total de poluare

Bod pol.gu \u003d 75 · 16000 \u003d 1200 g / zi.

Definim numărul de contaminanți ai amestecului de deșeuri de uz casnic și industrial

BOD POLN.SM. \u003d (1656 + 1200) / 4400 \u003d 649 mg / l.

4.3 Calculul de nisip și nisipuri

Sandbalurile sunt concepute pentru a deșer impuritățile minerale (în special nisipul) conținute în apă de canalizare, pentru a evita căderea lor în borduri împreună cu impuritățile organice, care ar putea crea dificultăți semnificative la îndepărtarea sedimentelor din rezervoarele septice și monitorizarea ulterioară a acestuia.

Pentru scurgerea noastră, vom calcula cotilele de nisip cu o mișcare circulară de apă prezentată în figura 1.

1 - hidroelectru; 2 - Conducta pentru îndepărtarea impurităților pop-up

Figura 1 - Sandball cu mișcare circulară a apei

Mișcarea apei are loc pe tava de inel. Nisipul uscat prin fante se încadrează în partea conică, de unde este pompată periodic cu Hydroeleva-Torus.

Debitul mediu zilnic al instalațiilor de tratare a apelor reziduale este de 4000 m 3 pe zi.

Al doilea consum de q cp. SK, M 3 / S, este determinată de formula

q cp.sek \u003d, (7)

q cp. Ske \u003d. (m 3 / s)

Coeficientul global de nereguli al drenajului este de 1,73, prin urmare, consumul maxim estimat de apă uzată care intră în instalațiile de tratare este egal cu

q max. cu \u003d 0,046 · 1,73 \u003d 0,08 m 3 / s \u003d 288 m 3 / h.

Lungimea nisipului va determina formula 17

Ls \u003d. (8)