SNIP I 2 terminologi konstruksi versi aktualisasi. Akuntansi Kondisi Kerja dan Desain

Komite Negara Uni Soviet untuk Urusan Konstruksi

(Gosstroy USSR)

Konstruksi

Norma dan aturan.

KETENTUAN UMUM

Konstruksi

TERMINOLOGI

Moskow Stroyzdat 1980.

Kepala Snip I-2 "Terminologi Konstruksi" dikembangkan oleh Institut Informasi Ilmiah Pusat tentang Konstruksi dan Arsitektur (Cynicis), Regulasi Teknis dan Departemen Standardisasi dan Departemen Perkiraan Norma dan Investasi Harga dalam Pembangunan Uni Soviet Bangunan negara dengan institusi penelitian dan desain - penulis kepala yang relevan.

Mengingat bahwa bab ini yang termasuk dalam struktur standar konstruksi dan aturan (SNIP) dikembangkan untuk pertama kalinya, dikeluarkan dalam bentuk proyek, diikuti oleh klarifikasi, persetujuan oleh Bangunan Negara Uni Soviet dan Reproving pada tahun 1983.

Proposal dan komentar tentang istilah individu dan definisi mereka yang timbul dari penerapan bab ini, serta pada dimasukkannya ketentuan tambahan yang diberikan di kepala SNIP, silakan kirim ke Vniiis (125047, Moskow, A-47, UL. Gorky, AL. Gorky, 38).

Komisi Editorial: Insinyur Sychev V.I., Govorovsky B.YA., Shkinenev A.N., Lisogorsky A.A., Baiko V.I., Schemer F.M., Tyshenko V.V., DENISOV N.D.(Gosstroy Uni Soviet), kandidat teknologi. Ilmu Eingorn m.a.dan Komarov I.A.(Vniiis).

1. Petunjuk Umum

1.1 . Istilah dan definisi mereka dalam bab ini harus diterapkan dalam menyusun dokumen peraturan, standar negara dan dokumentasi teknis untuk konstruksi.

Definisi yang ditentukan dapat diubah dalam bentuk presentasi, tidak memungkinkan gangguan dari batas-batas konsep.

1.2 . Dalam bab ini, istilah utama yang disediakan di masing-masing bab I - IV bagian dari standar konstruksi dan aturan (SNIP) dimasukkan, yang tidak ada definisi atau berbagai interpretasi muncul.

1.3 . Istilah diatur dalam urutan abjad. Dalam istilah komposit yang terdiri dari definisi dan kata-kata yang ditentukan, tempat pertama dibuat pertama kali dalam arti kata yang ditentukan, dengan pengecualian istilah yang diterima secara umum menunjukkan nama-nama dokumen (tingkat unit distrik terpadu; standar konstruksi; dan aturan - snip; indikator biaya konstruksi terintegrasi - EPSS; estimasi norma-USN yang diperbesar), sistem (sistem manajemen konstruksi otomatis - Asus), serta persyaratan dengan singkatan yang diterima secara umum (Rencana Master - Rencana Umum; Bangunan Rencana Umum - BuildingPlane; Kontraktor Umum - Kontraktor Umum).

Dalam hal istilah, istilah komposit diberikan dalam bentuk yang paling umum dalam literatur peraturan dan ilmiah dan teknis (tanpa mengubah urutan kata).

Nama-nama istilah ini terutama di singular, tetapi kadang-kadang sesuai dengan terminologi ilmiah yang diterima - dalam bentuk jamak.

Jika istilah ini memiliki beberapa nilai, maka mereka biasanya digabungkan dalam satu definisi, tetapi dengan ekskresi dalam setiap nilai terakhir.

2. Ketentuan dan definisi mereka

Sistem kontrol otomatisKonstruksi(Asus)- Kombinasi metode administrasi, organisasi, ekonomi dan matematika, peralatan komputasi, peralatan kantor dan komunikasi, saling berhubungan dalam proses fungsinya, untuk mengambil keputusan dan verifikasi eksekusi mereka yang tepat.

ADHESI- Memencangkan tubuh padat atau cair yang heterogen dalam kontak dengan permukaannya karena interaksi antarmolekul.

JANGKAR - Perangkat pengikat dekat dalam desain tetap atau di tanah.

Anti-tampilan kayu -impregnasi kayu yang dalam atau permukaan dengan larutan bahan kimia atau campuran (api) untuk meningkatkan ketahanan terhadap efek kebakaran.

Antiseptasi - Memproses dengan bahan kimia (antiseptik) dari berbagai bahan non-logam (kayu dan produk darinya, plastik, dll.) Untuk meningkatkan bioscistance mereka dan meningkatkan masa pakai struktur.

Andresol.- Taman bermain yang menempati bagian atas ruangan gedung perumahan, sosial atau produksi, dimaksudkan untuk meningkatkan wilayahnya, penempatan bantu, gudang dan tempat lainnya.

Armature. - 1) elemen, peningkatan, termasuk secara organik dalam bahan struktur bangunan; 2) Perangkat dan bagian bantu yang tidak termasuk dalam peralatan utama, tetapi perlu untuk memastikan operasi normalnya (fitting pipa, elektroteknik, dll.).

Angker dari struktur beton bertulang- Bagian integral (batang baja atau kawat) struktur beton bertulang, yang dibagi menjadi: dalam tujuan yang dimaksudkan.

bekerja (dihitung), persepsi terutama peregangan (dan dalam beberapa kasus tekan) upaya yang timbul dari beban eksternal dan dampak, berat struktur mereka sendiri, serta ditujukan untuk penciptaan pra-voltase;

distribusi (konstruktif), memperbaiki batang dalam kerangka kerja dengan pengelasan atau rajutan dengan penguatan kerja, memastikan pekerjaan mereka bersama-sama dan mempromosikan

distribusi beban yang seragam di antara mereka;

mounting, yang mendukung batang fitting yang terpisah saat merakit bingkai dan membantu membangunnya dalam posisi proyek;

klem yang digunakan untuk mencegah celah brazed dalam struktur beton (balok, berjalan, kolom, dll.) Dan untuk pembuatan bingkai penguat dari batang individu untuk struktur yang sama.

Armature adalah tidak langsung - Perlengkapan transversal (spiral, ring) dari elemen-elemen terkompresi secara terpusat dari struktur beton bertulang, yang dirancang untuk meningkatkan kemampuan bantalan mereka.

GRATIS CARRIER -armature dari struktur beton bertulang monolitik yang mampu mempersepsikan mimbar dan beban transportasi yang timbul dari produksi pekerjaan, serta beban dari bobot beton dan bekisting mereka sendiri.

Armature.Pipa -perangkat yang memungkinkan untuk mengatur dan mendistribusikan cairan dan gas yang diangkut melalui pipa, dan dibagi menjadi katup penutup (crane, valves), keselamatan (katup), penyesuaian (katup, regulator tekanan), ketuk (ventilasi udara, perangkap kondensat), sarana pensinyalan) dan lain-lain

Asus.- Lihat sistem manajemen konstruksi otomatis.

Aerasi air.- Saturasi air dengan oksigen melalui udara yang diproduksi: di fasilitas pasokan air limbah agar sayang, serta untuk menghilangkan karbon dioksida dan hidrogen sulfida bebas dari air; Dalam struktur pengolahan air limbah biologis (AeroTanks, Aeroofiltra, biofilters) untuk mempercepat proses mineralisasi yang dilarutkan dalam air limbah zat organik dan kontaminan lainnya.

Membangun aerasi -pertukaran udara alami terorganisir dilakukan karena perbedaan kepadatan udara luar dan internal.

Aerotenk.- Konstruksi untuk pengolahan air limbah biologis selama aerasi buatan mereka (mis., ketika oksigen air satuan) dalam campuran dengan IL aktif.

Aerotenk-Dispenser -aerotenk, di mana air limbah dan IL aktif dikonsentrasikan dengan satu sisi ujung koridor, dan juga tersedia di sisi yang berlawanan dari koridor.

Aerotenk-Sump -struktur di mana Aerodynk dan Sumps dalam hubungan teknologi langsung antara mereka secara konstruktif dipadukan dan digabungkan secara fungsional.

Aerotenk-mixer -aerotenk, di mana pasokan air limbah dan lumpur aktif dilakukan secara merata di sepanjang sisi panjang koridor, dan debit - di sisi lain koridor.

Aero Filtre.- Filter bio memiliki perangkat untuk ventilasi paksa.

Basis Pembuatan KonstruksiOrganisasi - Kompleks perusahaan dan struktur organisasi konstruksi yang ditujukan untuk penyediaan operasional fasilitas yang sedang dibangun dalam bahan dan sumber daya teknis yang diperlukan, serta untuk pembuatan (pemrosesan, pengayaan) oleh pasukan material, produk, dan struktur yang sedang berlangsung dalam proses konstruksi.

Jalan pintas- Pipa dengan penguatan mematikan untuk memimpin medium yang diangkut (cair, gas) dari pipa utama dan memberinya makan dengan pipa yang sama.

Tangki ekspansi -reservoir dalam sistem pemanas air tertutup untuk menerima volume air berlebih yang dihasilkan saat dipanaskan hingga suhu operasi maksimum.

PERJAMUAN- 1) poros bumi, cocok dari sisi utama penghapusan jalan untuk melindunginya dari aliran air permukaan; 2) PRISM dicerna dari riding dan bagian bawah bendungan, dibangun dari bahan tanah.

Semprot kolam -tangki terbuka dengan sistem pipa tekanan untuk mengurangi suhu air sirkulasi dengan menyemprotkannya di udara yang digunakan dalam sistem pasokan air saat ini dari perusahaan industri, di mana tanaman pemanas, kompresor, dll.

MENARA- Konstruksi bertingkat tinggi yang berdiri bebas, stabilitas yang dipastikan oleh desain utamanya (tanpa tipu daya).

Bermusim- Langkan, cocok di lereng tanggul Bumi (batu), bendungan, kanal, tepi yang diperkaya, tambang, dll. atau antara satu-satunya tanggul (otomotif atau kereta api) dan cadangan (saluran drainase) untuk memberikan stabilitas bagian atas struktur dan perlindungannya dari erosi perairan atmosfer, serta untuk meningkatkan kondisi operasi struktur.

Biostost.- Properti bahan dan produk untuk melawan membusuk atau proses biologis destruktif lainnya.

Lansekap.- satu set karya (pada pelatihan rekayasa wilayah, perangkat jalan, pengembangan jaringan komunikasi dan pasokan air, limbah, pasokan energi, dll.) Dan peristiwa (membersihkan, pengeringan dan berkebun, meningkatkan iklim mikro, perlindungan terhadap Air Pool, Reservoir Terbuka dan Tanah, Pembersihan Sanitasi, Mengurangi Tingkat Kebisingan, dll.), Dijalankan untuk membawa satu atau wilayah lain ke suatu negara yang cocok untuk konstruksi dan penggunaan normal dengan janji temu, menciptakan kehidupan yang sehat, nyaman dan budaya kondisi populasi.

Blok volume- Bagian pra-manufaktur dari volume fasilitas perumahan, publik atau produksi yang sedang dibangun (kabin sanitasi, kamar, apartemen, kamar domestik, gardu transformator, dll.).

Bagian blokir- Elemen ruang-spasial dari bangunan independen dalam fungsi yang dapat digunakan baik dalam kombinasi dengan elemen lain dari bangunan dan secara mandiri.

Unit Konstruksi dan Teknologi- Elemen-elemen yang saling terhubung dari struktur dan peralatan bangunan yang dipasang, pra-dikombinasikan di situs perusahaan atau konstruksi menjadi satu sistem spasial volume yang tidak dapat diubah.

RAS- Struktur hidrolik terbuka atau tertutup untuk konjugasi bagian non-tekanan saluran air (reservoir) yang terletak di tingkat yang berbeda, di mana bagian air dari bagian atas ke bawah dilakukan dengan kecepatan besar (lebih kritis) tanpa aliran aliran dari kontur struktur itu sendiri.

Memasuki pipa - Cabang dari pipa dari jaringan luar ke simpul dengan tulangan mematikan yang ditempatkan di dalam gedung (fasilitas).

VENTILASI -pertukaran udara adjustable alami atau buatan di dalam ruangan (spasi tertutup), menyediakan lingkungan udara sesuai dengan persyaratan sanitasi dan higienis dan teknologi.

SERAMBI - Kamar tanpa pemanas terbuka atau berlapis, melekat pada gedung atau dibangun ke dalamnya, serta dibangun secara terpisah dari bangunan sebagai paviliun ringan.

LOBI- Kamar di depan pintu masuk gedung yang ditujukan untuk penerimaan dan distribusi aliran pengunjung.

Resistensi kelembaban.- Kemampuan membangun bahan untuk lama menahan efek destruktif kelembaban selama pelembab periodik dan bahan pengeringan.

CELEMEK- elemen pengencangkan bagian bawah watercourse tepat di belakang bendungan buatan air (penyediaan air) dalam bentuk piring besar yang dimaksudkan untuk persepsi pukulan jet dan energi dari aliran air yang meluap, juga Untuk melindungi permukaan aliran air dan tanah pangkal pembangunan struktur dari erosi.

air- Konstruksi dalam bentuk terowongan, saluran, baki atau pipa untuk lewat (menyusui) air di bawah tekanan atau gravitasi dari reservasi air (struktur asupan air) ke tempat konsumsi.

Asupan air (konstruksi asupan air)- Struktur hidrolik untuk pagar air dari aliran air terbuka atau reservoir (sungai, danau, reservoir) atau sumber bawah tanah dan memberinya airbirir untuk transportasi selanjutnya dan penggunaan tujuan ekonomi (irigasi, pasokan air, generasi listrik, dll.)

Tahan air - Kompleks langkah-langkah dan perangkat yang memastikan penghapusan tanah dan (atau) perairan permukaan dari reses terbuka (PITA), tambang atau air tanah dari selempang, tambang dan pekerjaan pertambangan lainnya.

Pengolahan air- Kombinasi proses teknologi dimana kualitas air memasuki pipa dari sumber pasokan air dikomunikasikan kepada indikator peraturan yang sudah mapan.

Pengolahan air - Pengolahan air (deferisasi, desalinasi, desalinasi, dll.), Yang membuatnya cocok untuk makanan uap dan boiler air atau untuk berbagai proses teknologi.

Produksi air -metode menurunkan permukaan air di tanah atau terkontaminasi dengan tepi laut reservoir untuk periode konstruksi menggunakan perangkat drainase Laidden di akuifer, pompa dalam, dll.

Penerima air. - 1) bagian dari struktur asupan air, menyajikan air sambutan langsung dari sumber terbuka (sungai, danau) atau bawah tanah; 2) Watercourses, kolam atau berongga, mengambil dan air yang dikumpulkan oleh sistem drainase melioratif dengan wilayah yang berdekatan.

PIPA AIR- Kompleks struktur teknik dan perangkat untuk mendapatkan air dari sumber alami, pembersihannya, transportasi ke berbagai konsumen dalam jumlah yang diperlukan dan kualitas yang diperlukan.

Perlengkapan Air (Konstruksi Perlengkapan Air)- Struktur hidrolik untuk air yang lewat habis dari daging sapi bagian atas ke bagian bawah untuk menghindari melebihi permukaan air yang dihitung maksimum ke dalam reservoir, melalui lubang permukaan (tahan air) pada puncak bendungan atau melalui lubang dalam (hidrofhings) Terletak di bawah permukaan air di daging sapi bagian atas, atau melalui itu dan yang lain pada saat yang sama.

Tas- 1) pasokan air permukaan dengan luapan air gratis (tidak bebas) melalui sisir rintangan; 2) Penghalang, ambang pintu yang mengalir mengalir.

PERSEDIAAN AIR - seperangkat langkah-langkah untuk memastikan air dari berbagai konsumen (populasi, perusahaan industri, transportasi, pertanian) dalam jumlah yang diperlukan dan kualitas yang diperlukan.

Tahan air (Konstruksi Perlengkapan Air) - Pasokan air yang dalam dalam bentuk lubang (pipa) dalam struktur hidrolik atau struktur terpisah untuk mengosongkan reservoir, flushing bawah nans, disimpan di bey atas, dan untuk melewatkan (reset) air ke bawah.

Tahan air- Lihat stratum Aquanger Tanah.

Dampak - Fenomena yang menyebabkan kekuatan internal dalam elemen struktural (dari deformasi yang tidak rata dari pangkalan, dari deformasi permukaan bumi di bidang pengaruh kerja pertambangan dan di daerah karst, dari perubahan suhu, dari desain bahan susut dan creep, dari seismik, bahan peledak, kelembaban dan fenomena serupa lainnya).

Saluran - Pipeline (kotak) untuk udara bergerak yang digunakan dalam sistem ventilasi, pemanas udara, AC, serta untuk transportasi udara untuk keperluan teknologi.

Pertukaran udara - Penggantian parsial atau lengkap ruang udara yang terkontaminasi dengan udara bersih.

Persiapan udara -perawatan udara (pemurnian dari debu, gas berbahaya, kotoran, pemanasan, pendinginan, pelembab, drainase, dll.) Untuk memberikan kualitas yang memenuhi persyaratan teknologi atau sanitasi dan higienis.

Produksi Gunung -rongga di kerak bumi, terbentuk sebagai akibat dari implementasi penambangan, untuk tujuan eksplorasi dan penambangan mineral, survei teknik dan geologi dan pembangunan struktur bawah tanah.

Wheelning of the Pit -proses membentuk cotlot dalam tanah berukuran besar atau massal dengan bertele-tele dengan bantuan fasilitas penyegelan kejutan mekanis dengan tubuh kerja dalam bentuk prangko.

Viskositas yang mengejutkan - Karakteristik mekanis bersyarat dari bahan yang memperkirakan resistensi terhadap kehancurannya yang rapuh.

Gabritis.- Batasi garis besar eksternal atau ukuran struktur, bangunan, struktur, perangkat, kendaraan, dll.

Gabritary Loading - Batasi transversal (sumbu tegak lurus dari trek kereta api) Garis besar di mana beban harus ditemukan (dengan mempertimbangkan kemasan dan pengikat) pada jajaran gulungan terbuka ketika berada di jalur horizontal langsung.

Gas makeup magnas.batas melintang (sumbu tegak lurus dari jalur) adalah garis besar di mana stok bergulir di jalur horizontal langsung harus ditempatkan baik di dalam yang kosong dan dalam keadaan dimuat memiliki toleransi dan keausan yang dinormalisasi maksimum, dengan pengecualian kecenderungan lateral di mata air.

Bawahan gapritis.- melintang (tegak lurus dengan arah aliran air) garis besar ruang di bawah jembatan yang dibentuk oleh bagian bawah struktur rentang, cakrawala pengiriman yang dihitung dan tepi dukungan, dalam elemen-elemen dari struktur jembatan atau perangkat yang terletak di bawahnya.

Memperkenalkan perkiraan bangunan- batas melintang (sumbu tegak lurus dari jalur) garis besar, selain stok bergulir, tidak boleh memasuki bagian-bagian dari struktur dan perangkat, serta bahan, suku cadang dan peralatan, dengan pengecualian bagian perangkat yang dimaksudkan Untuk interaksi langsung dengan stok bergulir, asalkan posisi perangkat ini dalam ruang intrafe terkait dengan bagian-bagian dari stok bergulir, yang dengannya mereka dapat menghubungi, dan bahwa mereka tidak dapat menyebabkan kontak dengan elemen lain dari stok.

Pembersihan Gas.- Proses pemisahan teknologi dari gas industri mengandung kotoran padat, cair atau gas.

Pipa gas- Kompleks pipa, peralatan dan perangkat yang dimaksudkan untuk mengangkut gas yang mudah terbakar dari titik mana pun kepada konsumen.

Pipa gas utama -pipa gas untuk mengangkut gas yang mudah terbakar dari tempat produksi mereka (atau produksi) ke stasiun distribusi gas, di mana tekanan berkurang ke tingkat yang diperlukan untuk memasok konsumen.

Pasokan gas. - Pasokan dan distribusi bahan bakar gas yang terorganisir untuk kebutuhan ekonomi nasional dan populasi.

GALERI- 1) Konstruksi overhead atau terestrial, sepenuhnya tertutup, horizontal, atau miring, menghubungkan bangunan bangunan atau struktur, yang ditujukan untuk komunikasi teknik dan teknologi, serta untuk berlalunya orang; 2) tingkat atas auditorium.

Galeri anti-bom -konstruksi, plot pencegahan zat besi atau jalan raya dari warna gunung.

Divorce-Spreader -perangkat dalam hydrofoy, yang berfungsi untuk mengubah arah jet dan penyebaran (lebar) aliran air untuk merawat kelebihan energi kinetik air dan redistribusi laju aliran di pemotong air yang lebih rendah bendungan.

Rencana Umum (Rencana Umum) -bagian dari proyek yang berisi solusi komprehensif untuk masalah perencanaan dan peningkatan objek konstruksi, penempatan bangunan, struktur, komunikasi transportasi, jaringan teknik, organisasi layanan bisnis dan konsumen.

Kontraktor Umum (Kontraktor Umum)- Organisasi konstruksi, yang, berdasarkan kontrak kontrak yang disimpulkan dengan pelanggan, bertanggung jawab atas implementasi yang tepat waktu dan kualitatif dari semua pekerjaan konstruksi yang disediakan oleh kontrak berdasarkan objek ini dengan keterlibatan organisasi lain sebagai subkontraktor.

Rencana Umum. - Lihat rencana induk.

Kontraktor Umum - Lihat Kontraktor Umum.

Sealant. - Bahan elastis elastis atau plastik digunakan untuk memastikan impermeabilitas sendi dan senyawa elemen struktural bangunan dan struktur.

LGDIRE.- Konstruksi panas pendingin air dari peralatan pengisian bahan bakar, udara atmosfer dalam sistem pasokan air saat ini dari perusahaan industri dan dalam perangkat pendingin udara karena penguapan sebagian air mengalir melalui batang.

CAT DASAR- Nama umum dari semua jenis batu, yang merupakan objek teknik dan kegiatan konstruksi seseorang.

TEKANAN- Nilai yang mencirikan intensitas kekuatan yang bekerja pada bagian mana pun dari permukaan tubuh dalam arah tegak lurus terhadap permukaan ini, dan ditentukan oleh rasio kekuasaan, didistribusikan secara merata pada permukaan normal, ke area permukaan ini .

Tekanan gunung - Pasukan yang bekerja pada latihan (faste) produksi bawah tanah dari batuan sekitarnya, keadaan keseimbangan yang dilanggar karena proses (gravitasi, fenomena tektonik) dan proses produksi (bawah tanah).

BENDUNGAN- Struktur hydrotechnical dalam bentuk tanggul untuk melindungi dataran rendah sungai dan laut dari banjir, untuk saluran pemberian makan, konjugasi struktur hidroteknik tekanan dengan pantai (tekanan dansa), untuk mengatur ranjang sungai, meningkatkan kondisi pengiriman dan pekerjaan tahan air dan struktur asupan air (bendungan bebas bebas).

PENURUNAN- Sistem struktur untuk menghilangkan air dari sungai, reservoir atau reservoir lain dan mengangkutnya ke unit hidroelektrik stasiun pembangkit listrik tenaga air (memasok D.), serta untuk menghilangkan air darinya (menjijikkan D.).

Detail konstruksi - Bagian dari struktur konstruksi yang terbuat dari bahan homogen tanpa menggunakan operasi perakitan.

Deformatif -properti privasi material ke perubahan dalam bentuk awal.

DEFORMASI - Perubahan bentuk atau ukuran tubuh (bagian tubuh) di bawah aksi faktor fisik apa pun (kekuatan eksternal, pemanasan dan pendinginan, perubahan kelembaban dan pengaruh lainnya).

Deformasi bangunan (fasilitas)- Perubahan bentuk dan ukuran, serta hilangnya stabilitas (sedimen, pergeseran, gulungan, dll) dari bangunan atau struktur di bawah pengaruh berbagai muatan dan pengaruh.

Deformasi Desain -mengubah bentuk dan ukuran desain (atau bagian dari TI) di bawah pengaruh beban dan pengaruh.

Deformasi yayasan -deformasi yang timbul dari transfer upaya dari bangunan (struktur) atas dasar atau perubahan keadaan fisik dasar dasar selama konstruksi dan pengoperasian bangunan (struktur).

Residu deformasi -bagian dari deformasi yang tidak hilang setelah penghapusan beban dan dampak yang menyebabkannya.

Deformasi plastik -deformasi residu tanpa gangguan mikroskopis dari kesinambungan material yang dibentuk sebagai hasil dari efek faktor daya.

Deformasi elastis -deformasi menghilang setelah menghilangkan bebannya.

Desain diafragma - Elemen padat atau kisi konstruksi spasial yang berkontribusi pada peningkatan kekakuannya.

Bendungan difragma -perangkat anti-penyaringan di dalam bendungan bendungan, dibangun dari bahan tanah, dibuat dalam bentuk dinding bahan negam (beton, beton bertulang, bahan film polimer).

Pengiriman -sistem manajemen operasional terpusat oleh semua tautan produksi konstruksi untuk memastikan produksi konstruksi dan instalasi yang berirama dan komprehensif dengan mengatur dan memantau implementasi rencana operasional dan jadwal produksi dan untuk memastikan materi dan sumber daya teknisnya, mengoordinasikan pekerjaannya Semua subkontraktor, industri utilitas dan layanan.

Dokumen Peraturan Departemen- Dokumen pengaturan yang menetapkan persyaratan tentang masalah khusus untuk industri dan tidak diatur oleh dokumen peraturan daerah, disetujui dengan cara yang ditentukan oleh kementerian atau kantor.

Dokumen Regulasi Serikat Publik- Dokumen regulasi yang berisi persyaratan untuk desain dan konstruksi.

Dokumen Republik Republik- Dokumen peraturan yang menetapkan persyaratan untuk masalah khusus untuk Republik Federal dan tidak diatur oleh dokumen peraturan serikat pekerja.

Dokumentasi produksi- satu set dokumen yang mencerminkan produksi pekerjaan konstruksi dan instalasi dan kondisi teknis dari pembangunan konstruksi (skema eksekutif dan gambar, jadwal kerja, tindakan penerimaan dan pernyataan pekerjaan yang dilakukan, jurnal kerja, dll .).

Daya tahan -kemampuan bangunan atau fasilitas dan elemen mereka untuk mempertahankan kualitas yang ditentukan dalam kondisi tertentu selama mode operasi yang diinstal tanpa kehancuran dan deformasi.

Toleransi- Perbedaan antara batas terbesar dan terendah sama dengan jumlah aritmatika penyimpangan yang diizinkan dari ukuran nominal.

Drena.- Perangkat buatan bawah tanah (tabung, well, rongga) untuk mengumpulkan dan menghapus air tanah.

DRAINASE- Sistem Pipa (Dren), Wells dan perangkat lain untuk mengumpulkan dan menghapus air tanah untuk menurunkan level mereka, mengeringkan massif tanah di gedung (struktur), mengurangi tekanan filtrasi.

Ducker.- Bagian tekanan dari pipa dikerahkan di bawah River Bed (Canal), di lereng atau bagian bawah lembah dalam (jurang), di bawah jalan yang terletak di penggalian.

Tingkat tunggal distrik terpadu (eroer)- Norma dan aturan konstruksi terpusat (SNIP) dan disetujui untuk negara-negara negara yang diterima oleh divisi teritorial yang disetujui untuk divisi teritorial yang diterima, yang dikembangkan secara terpusat berdasarkan perkiraan norma.

Endowa.- Ruang antara dua slot atap yang berdekatan membentuk baki (sudut masuk) untuk mengumpulkan air di atap.

Yerer.- Lihat tingkat tunggal disatukan tunggal.

KEKAKUAN- Karakteristik struktur, menilai kemampuan untuk menahan deformasi.

Catatan- Tempat kerja, di mana pengembangan tanah terbuka atau metode bawah tanah, bergerak dalam proses pekerjaan manufaktur.

Tirai udara-termal -perangkat yang menghambat masuk melalui pembukaan terbuka (pintu, gerbang) ke dalam ruangan udara dingin luar dengan injeksi oleh kipas udara yang dipanaskan ke arah aliran, berusaha menembus ruangan.

Kerudung non-filtrasi- penghalang buatan di jalur aliran air filtrasi, dibuat di dasar dasar struktur hydrotechnical penahan dan di pinggiran pesisarannya (dengan suntikan solusi, campuran) untuk menghilangkan jalur penyaringan, kurangi tekanan penyaringan pada solnya dari struktur, mengurangi hilangnya air untuk menyaring.

Hopping.- volume konstruksi yang tidak lengkap dalam daya, volume investasi modal dan volume pekerjaan konstruksi dan instalasi, yang harus dilakukan pada kenyataannya pada fasilitas awal dan kompleks yang berlalu pada periode setelah periode yang direncanakan untuk memastikan commissioning yang sistematis aset tetap dan ritme produksi konstruksi.

Power Back -total kapasitas desain perusahaan yang harus dalam tahap konstruksi pada akhir periode yang direncanakan, minus kapasitas yang diperkenalkan dari awal konstruksi mereka hingga akhir periode yang direncanakan.

Hopping dalam hal investasi modal- Biaya pekerjaan konstruksi dan instalasi dan biaya lainnya termasuk dalam perkiraan biaya objek, yang harus dikuasai pada akhir periode yang direncanakan pada proyek konstruksi yang sedang berjalan.

Tanah dalam hal pekerjaan konstruksi dan instalasi - Bagian dari harapan dalam hal investasi modal, termasuk biaya pekerjaan konstruksi dan instalasi, yang harus dilakukan pada proyek konstruksi bergulir pada akhir periode yang direncanakan.

PELANGGAN(Pengembang) - Organisasi, Perusahaan atau Lembaga, yang dalam rencana ekonomi nasional dialokasikan dana untuk pelaksanaan pembangunan modal atau yang memiliki dana sendiri untuk tujuan-tujuan ini dan menyimpulkan kontrak untuk produksi desain dan pemeliharaan dan pekerjaan konstruksi dengan a organisasi kontraktor (kontraktor).

JANJI- Serangkaian hambatan palu pada upah yang dicetak di tanah, dilakukan untuk mengukur nilai rata-rata kegagalannya.

MERENDAMTanah - Metode menyegel tanah menetap dengan membanjiri air ke stabilisasi drawdown.

Pembekuan tanah - Metode penguatan sementara tanah jenuh air lemah dengan pembentukan susunan ice-driver dari ukuran dan kekuatan tertentu dengan mengedarkan pipa pendingin, tenggelam dalam tanah beku.

Rana air. - Lihat rana hidrolik.

Rana hidrolik (rana air)- Perangkat yang mencegah penetrasi gas dari satu ruang ke ruang lain (dari pipa ke ruangan, dari satu bagian pipa ke yang lain), di mana aliran gas di arah yang tidak diinginkan mencegah lapisan air.

Rana hidrolik -perangkat tahan air yang bergerak untuk menutup dan membuka lubang air-optik dari struktur hidroteknik (bendungan air, gateway, pipa, terowongan hidrolik, perikanan, dll.) Untuk mengelola aliran air melalui mereka.

Biaya langsung - Komponen utama dari estimasi nilai pekerjaan konstruksi dan instalasi, termasuk nilai semua bahan, produk dan struktur, sumber daya energi, pekerja upah dan biaya pengoperasian mesin dan mekanisme konstruksi.

Pengetatan- Elemen batang yang menganggap upaya peregangan di lengkungan spacer, lengkungan, kasau, dan sejenisnya. dan menghubungkan rakitan akhir dari struktur bangunan.

Ingress.- Bagian bangunan, struktur yang dirancang untuk aliran konstruksi dan instalasi bekerja dengan yang berulang dan situs berikutnya untuk komposisi dan ruang lingkup pekerjaan.

Mengupas Kotlovana. - Makan lapisan tanah dari bagian bawah bagian bawah dan dinding pit yang dapat ditekan.

BANGUNAN- Sistem konstruksi yang terdiri dari pembawa dan melampirkan atau menggabungkan struktur (pembawa dan melampirkan) yang membentuk volume tertutup berbasis darat yang dirancang untuk mengakomodasi atau tinggal orang-orang tergantung pada tujuan fungsional dan untuk melakukan berbagai jenis proses produksi.

Bangunan tempat tinggal - Rumah apartemen untuk kediaman permanen orang dan hostel untuk hidup selama periode kerja atau studi.

Bangunan dan Fasilitas Sementara- Khusus didirikan atau diadaptasi sementara (permanen) untuk pembangunan bangunan (perumahan, budaya dan lainnya) dan struktur (produksi dan tuntutan tambahan) yang diperlukan untuk melayani pekerja konstruksi, mengatur dan melakukan pekerjaan konstruksi dan instalasi.

Bangunan dan fasilitas umum- Bangunan dan fasilitas yang ditujukan untuk layanan sosial untuk populasi dan untuk memposting institusi administrasi dan organisasi publik.

Bangunan produksi - Bangunan untuk penempatan industri industri dan pertanian dan memastikan kondisi yang diperlukan untuk tenaga kerja manusia dan pengoperasian peralatan teknologi.

Zona Klimatic Road -bagian persyaratan negara dengan homogen pada fitur-fitur fasilitas jalan oleh kondisi iklim, ditandai dengan kombinasi rezim air-termal, landasan, kedalaman air tanah, kedalaman pembekuan tanah dan jumlah presipitasi, karakteristik hanya lokal.

Silent Zone.- Zona di mana mode spesial perlindungan objek yang ditempatkan diinstal.

Area kerja- Plot di mana pekerjaan konstruksi dan instalasi langsung dilakukan dan bahan-bahan yang diperlukan untuk ini, struktur dan produk siap pakai, mesin dan perlengkapan ditempatkan.

Zona Perlindungan Sanitasi - Zona memisahkan perusahaan industri dari wilayah perumahan kota dan pemukiman lainnya, di mana penempatan bangunan dan struktur, serta lansekap wilayah diatur oleh standar sanitasi.

Area perlindungan sanitasi - Wilayah wilayah dan air, dalam batas-batas tertentu di mana rezim sanitasi khusus menetapkan, menghilangkan kemungkinan infeksi dan polusi sumber pasokan air.

Bendungan gigi- Elemen bendungan dalam bentuk tonjolan yang terkait dengan fondasi dan ditiup ke dalam pangkalan, yang berfungsi untuk menghilangkan jalur filtrasi air dan meningkatkan stabilitas bendungan.

Produk konstruksi - Elemen pabrik dipasok untuk konstruksi dalam bentuk jadi.

Riset Teknik- Kompleks penelitian teknis dan ekonomi dari area konstruksi, memungkinkan untuk membuktikan kelayakan dan lokasinya, mengumpulkan data yang diperlukan untuk desain baru atau rekonstruksi objek yang ada.

Industrialisasi -organisasi produksi konstruksi dengan penggunaan proses mekanisme komprehensif konstruksi bangunan dan struktur dan metode progresif konstruksi dan penggunaan luas struktur pracetak, termasuk terintegrasi dengan kesiapan pabrik yang tinggi.

Petunjuk- Regulatory Union (CH), Republican (RSN) atau Departemen (Inc) dokumen dalam sistem standar dan aturan konstruksi, menetapkan aturan dan aturan: merancang perusahaan individu industri, serta bangunan dan struktur untuk berbagai keperluan, desain dan teknik peralatan; Produksi jenis konstruksi dan instalasi tertentu; Aplikasi bahan, struktur dan produk; Pada organisasi desain dan pekerjaan survei, mekanisasi pekerjaan, tenaga kerja dan pengembangan desain dan perkiraan dokumentasi

Edisi resmi

Komite Negara Dewan Menteri Uni Soviet untuk Urusan Konstruksi (Gösstroy Uniursr)

UDC * 27.9.012.61 (083.75)

Kepala SNIP 11-56-77 "Beton dan bertulang struktur hidrolik" yang dikembangkan oleh Vniig. B. E. Vedeneeva, Institute "Gundroproekt * mereka. S. Ya. Zhuka Midnergo Uni Soviet dan Higrorechetrans Kementerian Kereta Api RSFSR dengan partisipasi Kementerian Energi ASSR. Mimorflot SusmoMornniproject, Hydolohea Minovikhoz Uniursr dan Niizb Negara Bagian Uni Soviet

Kepala Snip 11-56-77 "Struktur beton beton dan bertulang dari struktur hidrolik" dikembangkan berdasarkan kepala struktur dan pangkalan bangunan dan pangkalan SNIP P-A.10-71 ". Desain penentuan posisi dasar. "

kepala Snip H-dan.14-69 "Struktur beton bertulang beton dari struktur hidrolik. Standar desain ";

perubahan bab Snip N-I.14-69, resolusi Vysonny dari Bangunan Negara Uni Soviet 16 Maret 1972 x * 42.

Editor -Iizh. E. A. Troitskip (Gösstroy USSR), Cand. Tehi. Sciences A. V. Shvetsov (vniig mereka. B. E. vedeneeva. Mineralero USSR), NVG. S. F. Hidup dan (Gundroproekt mereka. S. Ya. Zhuka Marenergo Uni Soviet), dan NNJ. S. P. Shipilova (Gyprorechetrans Kementerian Kereta Api RSFSR).

H meter di. Mormat., II cm. - I. - 77

Komite Negara Dewan Menteri Uni Soviet untuk Urusan Konstruksi (Gösstroy Uniursr)

I. KETENTUAN UMUM

1.1. Norma bab ini harus diamati dalam desain beton bantalan dan struktur beton bertulang dari struktur hidrolik yang terus-menerus atau secara berkala di bawah pengaruh lingkungan air.

Catatan :! Norma bab ini tidak boleh diterapkan dalam desain struktur beton beton dan bertulang jembatan, terowongan transportasi, serta pipa yang terletak di bawah perkasa otomotif dan kereta api.

2. Struktur beton beton dan bertulang, NS terpapar pada lingkungan perairan, harus dirancang sesuai dengan persyaratan kepala SNIP II-2i-75 "struktur beton yang diperkuat".

1.2. Dalam desain struktur beton beton dan bertulang dari struktur hidrolik, perlu dipandu oleh kepala snip dan dokumen peraturan semua serikat lainnya yang mengatur persyaratan untuk bahan, aturan untuk pembangunan pekerjaan konstruksi, untuk kondisi konstruksi Di daerah seismik, di konstruksi utara dan zona iklim dan di bidang distribusi sedimen, dan juga persyaratan untuk melindungi struktur dari korosi di hadapan media yang agresif.

1.3. Saat merancang, perlu untuk menyediakan struktur beton beton dan bertulang (monolitik, pengumpulan-monolitik, prefabrikasi, termasuk pra-stres), penggunaan industrialisasi dan mekanisasi pekerjaan konstruksi, penurunan konsumsi material, kesurupan, pengurangan durasi dan penurunan biaya konstruksi.

1.4. Jenis struktur, dimensi utama elemen-elemen mereka, serta tingkat kejenuhan struktur beton bertulang dengan tulangan

kami diterima berdasarkan perbandingan indikator teknis dan ekonomi opsi. Pada saat yang sama, opsi yang dipilih harus memberikan kinerja yang optimal. Keandalan, daya tahan dan ekonomi struktur.

1.5. Desain node dan senyawa elemen pracetak harus memastikan transmisi upaya yang dapat diandalkan, kekuatan elemen itu sendiri di zona bersama, koneksi beton, yang juga diletakkan di persimpangan, dengan desain beton, tahan air, tahan air (Dalam beberapa kasus, bermata tanah) dan daya tahan senyawa.

1.6. PRN merancang desain baru dari struktur hidrolik, praktik desain dan konstruksi yang tidak cukup diuji, untuk kondisi kompleks desain statis dan dinamis, ketika sifat negara yang intens dan cacat tidak dapat ditentukan dengan akurasi yang diperlukan, studi eksperimental harus dilakukan.

1.7. Proyek harus mencakup peristiwa teknologi dan konstruktif. Berkontribusi pada peningkatan tahan air dan frost ketahanan beton dan mengurangi counterproofing: meletakkan beton meningkat tahan air dan tahan es dari tekanan wajah tekanan dan permukaan eksternal (terutama di zona level air variabel); Penggunaan aditif surfaktan khusus ke beton (pelacakan tanaman, plastisisasi, dll.); Pengurangan Waterproofing dan Panas dari permukaan eksternal struktur; Kompresi beton dari kepala tekanan wajah atau permukaan luar struktur yang mengalami peregangan dari beban operasional.

1.8. Saat merancang struktur hydrotechnical, perlu untuk menyediakan

arkripsikan konstruksi mereka, sistem pemotongan dengan jahitan sementara dan mode penutupan mereka, memastikan desain struktur yang paling efisien dalam periode konstruksi dan operasional.

Persyaratan Penyelesaian Dasar

1.9. Struktur beton yang konkret dan bertulang harus memenuhi persyaratan untuk daya dukung (batas negara bagian pertama) -Prident semua kombinasi beban dan dampak dan pada kesesuaian untuk operasi normal (batas negara bagian kedua) - hanya dengan kombinasi utama beban dan dampak.

Struktur beton harus diperhitungkan:

pada kapasitas bantalan - untuk kekuatan memeriksa stabilitas posisi dan bentuk konstruksi;

dengan pembentukan retakan - sesuai dengan bagian 5 dari standar-standar ini.

Struktur beton bertulang harus diperhitungkan:

pada kapasitas bantalan - untuk kekuatan dengan memeriksa stabilitas posisi dan bentuk struktur, serta pada daya tahan struktur di bawah pengaruh beban berulang berulang kali;

pada deformasi - dalam kasus-kasus di mana besarnya perpindahan dapat membatasi kemungkinan operasi normal desain atau mekanisme di atasnya;

untuk pembentukan retakan - dalam kasus-kasus di mana pembentukan retakan tidak diperbolehkan dalam kondisi operasi normal struktur, atau pada pengungkapan retakan.

1.10. Struktur beton yang konkret dan bertulang di mana kondisi untuk ofensif batas negara tidak dapat diekspresikan melalui upaya di bagian (bendungan gravitasi dan melengkung, penanggulangan, piring tebal, balok dinding, dll.) Harus dihitung dengan metode mekanisme padat Media, dengan mempertimbangkan kasus-kasus deformasi dan retak inelastik yang diperlukan dalam konkret.

Dalam beberapa kasus, perhitungan struktur di atas diizinkan untuk menghasilkan metode resistensi terhadap materi sesuai dengan penunjukan desain masing-masing jenis struktur hidrolik.

Untuk struktur beton, tegangan kompres dalam beban yang dihitung tidak boleh melebihi nilai dari ketahanan konkret yang sesuai; Untuk struktur beton bertulang, tekanan tekan dalam beton tidak boleh melebihi perhitungan

ketahanan konkret pada kompresi, dan kekuatan peregangan dalam penampang untuk tekanan dalam beton, melebihi nilai resistansi yang dihitung, harus sepenuhnya dirasakan dengan penguatan jika keluar dari pekerjaan zona peregangan beton dapat menyebabkan hilangnya kapasitas bantalan unsur; Pada saat yang sama, koefisien harus diambil sesuai dengan PP. 1.14, 2.12 dan 2,18 dari standar-standar ini.

1.11. Beban regulasi ditentukan oleh perhitungan sesuai dengan dokumen peraturan saat ini, dan dalam kasus yang diperlukan - berdasarkan hasil studi teoritis dan eksperimental.

Kombinasi beban dan dampak, serta koefisien kelebihan beban, harus diambil sesuai dengan kepala konstruksi hidrolik sungai SNIP II-50-74. Ketentuan desain dasar. "

Ketika menghitung struktur pada daya tahan dan oleh batas kondisi kelompok kedua, koefisien kelebihan beban harus diambil sama dengan satu.

1.12. Deformasi dari struktur beton bertulang dan elemen-elemennya ditentukan dengan operasi jangka panjang beban harus melebihi nilai yang ditetapkan oleh proyek berdasarkan persyaratan operasi normal peralatan dan mekanisme.

Perhitungan deformasi struktur dan elemen-elemennya dari struktur hidrolik diizinkan untuk tidak dilakukan jika, berdasarkan operasi pengoperasian struktur serupa, didirikan bahwa kekakuan struktur ini dan elemen-elemennya cukup untuk memastikan operasi normal dari struktur yang dirancang.

1.13. Ketika menghitung rumah prefabrikasi tentang upaya yang timbul selama kenaikan, transportasi dan pemasangan mereka, beban dari elemen elemen harus diperhitungkan dengan koefisien dinamisme sama dengan

1.3, sedangkan koefisien overload dengan bobotnya sendiri diambil sama dengan satu.

Dengan pembenaran yang tepat, koefisien dinamisme dapat diambil lebih banyak

1.3, tetapi tidak lebih dari 1,5.

1.14. Dalam perhitungan struktur beton beton dan bertulang dari struktur hidrolik, termasuk yang dihitung sesuai dengan usaha patungan. 1.10 dari standar-standar ini, perlu untuk memperhitungkan koefisien reliabilitas dan saya memiliki kombinasi beban p s. Nilai-nilai yang harus diambil pada klausul 3.2 dari bab Snip 11-50-74.

1.15. Besarnya ujung air dalam bagian yang dihitung dari elemen harus ditentukan dengan mempertimbangkan kondisi kerja yang sebenarnya

konstruksi dalam periode operasi, serta dengan mempertimbangkan tindakan konstruktif dan teknologi (paragraf 1.7 dari ini

norma-norma) Mempromosikan peningkatan tahan air beton dan mengurangi coverproofing.

Dalam unsur-unsur tekanan dan struktur beton yang bertulang dan bertulang dari struktur hidrolik, dihitung sesuai dengan paragraf 1.10 dari standar-standar ini, ikatan air diperhitungkan sebagai kekuatan curah.

Dalam elemen yang tersisa, tekanan darah diperhitungkan sebagai gaya tarik yang dilampirkan dalam penampang yang dihitung dengan pertimbangan.

Latar belakang air diperhitungkan baik saat menghitung bagian yang bertepatan dengan jahitan bagian konkret dan monolitik.

1.16. Ketika menghitung kekuatan elemen sentralis dan non-centro yang diuji dengan epirah stres yang unik dan menghitung kekuatan elemen konkret, cenderung sumbu longitudinal elemen, serta perhitungan elemen konkret bertulang pada formasi Retakan, penindasan lembu harus diambil bervariasi sesuai dengan hukum linier dalam seluruh ketinggian penampang.

Di bagian tikungan, rintangan dengan elemen-elemen stres berbasis dua digit dengan stres dua digit, dihitung dengan kekuatan tanpa memperhitungkan pengoperasian zona penampang yang diregangkan beton, tonsulasi air harus diambil Ke dalam akun di bagian yang diperluas dari bagian dalam bentuk tekanan hidrostatik total dari sisi wajah yang membentang dan tidak memperhitungkan dalam bagian kompresi pada bagian tersebut.

Di bagian elemen dengan tegangan tekan epirah yang tidak ambigu, tekanan balik dari sapi tidak diperhitungkan.

Ketinggian zona terkompresi dari bagian konkret ditentukan berdasarkan hipotesis bagian datar; Pada saat yang sama, pekerjaan beton yang diregangkan tidak diperhitungkan, dan bentuk tegangan konkret di bagian terkompresi dari penampang diambil segitiga.

Dalam elemen dengan kasus konfigurasi yang kompleks, dalam elemen dengan penggunaan langkah-langkah konstruktif dan teknologi dan elemen dihitung sesuai dengan paragraf 1.10 dari standar-standar ini, nilai-nilai tekanan air harus ditentukan berdasarkan hasil studi eksperimental atau perhitungan filtrasi.

Catatan. Bentuk keadaan intens dari elemen ditetapkan berdasarkan hipotesis bagian datar tanpa memperhitungkan kekuatan tekanan air.

1.17. Dalam menentukan upaya dalam struktur beton bertulang yang tidak terdefinisi secara statis yang disebabkan oleh suhu atau endapan, serta dalam menentukan tekanan reaktif tanah, kekakuan elemen harus ditentukan oleh pembentukan celah dan creep beton, persyaratannya PP disediakan. 4.6 dan 4.7 dari standar-standar ini.

Dalam perhitungan awal, kekakuan diizinkan selama membungkuk dan membentang elemen non-umum-nostoyakne untuk mengambil sama dengan 0,4 besarnya kekakuan selama pembengkokan dan ketegangan. ditentukan dengan modul awal elastisitas beton.

Catatan. Elemen dasar adalah elemen yang dihitung dengan besarnya pengungkapan retak; Untuk menyentuh - trochnn-dihitung pada formasi.

1.18. Perhitungan elemen-elemen struktur pada ketahanan diperlukan untuk menghasilkan dengan jumlah siklus perubahan beban 2-10® dan lebih dari seluruh perkiraan masa pakai struktur (bagian mengalir dari unit hidrolik, pasokan air, lempengan hydroboy, struktur pas, dll.).

1.19. Ketika merancang struktur beton yang diperkuat pra-stres struktur hidrolik, persyaratan kepala P-21-75 harus dilakukan dan mempertimbangkan koefisien yang diadopsi dalam standar-standar ini.

1.20. Saat merancang struktur besar-besaran yang sangat cerdik, Zan-Keries ke pangkalan, bersama dengan perhitungan mereka, studi eksperimental harus dilakukan untuk menentukan kemampuan bantalan alat jangkar, nilai-nilai relaksasi stres pada beton dan jangkar, serta untuk menetapkan langkah-langkah untuk melindungi jangkar dari korosi. Proyek perlu menyediakan untuk kemungkinan jangkar penegangan ulang atau penggantinya, serta melakukan pengamatan kontrol jangkar dan beton.

2. Bahan untuk struktur beton beton dan bertulang

2.1. Untuk struktur beton beton dan bertulang dari struktur hidrolik, beton memenuhi persyaratan standar ini, serta persyaratan tamu masing-masing.

2.2. Saat merancang struktur beton beton dan bertulang dari struktur hidrolik, tergantung pada spesies dan level mereka

vIYS ditugaskan karakteristik konkret yang diperlukan, yang disebut prangko proyek.

Dalam proyek-proyek itu perlu untuk menyediakan beton yang berat, perangko desain yang harus ditunjuk oleh fitur-fitur berikut:

a) Menurut kekuatan kompresi aksial (KUBI * untuk beberapa waktu), yang tahan terhadap kompresi aksial sampel referensi diambil - kubus yang dialami sesuai dengan kebutuhan tamu masing-masing. Karakteristik ini utama dan harus diindikasikan dalam proyek dalam semua kasus berdasarkan perhitungan struktur. Proyek-proyek perlu menyediakan merek konkret berikut pada kekuatan tekan (disingkat "perangko desain\u003e): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 450, M 400, M 400, M 400, M. 500, M 600;

b) Pada daya tahan peregangan aksial, yang tahan terhadap peregangan aksial sampel kontrol yang dialami sesuai dengan gost. Karakteristik ini harus ditugaskan dalam kasus-kasus di mana ia memiliki nilai dominan dan dipantau dalam produksi, yaitu, ketika kualitas operasional struktur atau elemen-elisnya ditentukan oleh pekerjaan beton yang diregangkan atau pembentukan retakan pada elemen-elemen desain tidak diizinkan. Dalam proyek-proyek itu perlu untuk menyediakan merek konkret berikut pada kekuatan untuk peregangan aksial: P10, P15, P20, P25, RZO, P35;

c) Pada ketahanan beku, di mana jumlah siklus pembekuan alternatif dan pencairan yang dikonversi sesuai dengan persyaratan tamu diterima; Karakteristik ini ditugaskan ke gtalasi yang sesuai, tergantung pada kondisi iklim dan jumlah estimasi siklus pembekuan bolak-balik dan pencairan selama tahun tersebut (sesuai dengan pengamatan jangka panjang), dengan mempertimbangkan kondisi operasi. Dalam proyek-proyek itu perlu untuk menyediakan merek-merek beton berikut tentang resistensi frost: MRZ 50, MRZ 75, MRCS 100, MPZ 150, MRZ 300, MPZ 500;

d) Tahan air, di mana tekanan air terbesar diambil, di mana rembesan air belum diamati ketika menguji sampel sesuai dengan persyaratan para tamu. Karakteristik ini diresepkan tergantung pada gradien tekanan sebagaimana didefinisikan sebagai rasio tekanan maksimum dalam meter ke ketebalan con

struktur dalam meter. Proyek-proyek perlu menyediakan untuk merek-merek beton berikut pada tahan air: B2, B4, B8, B8, B12. Dalam struktur beton bertulang tekanan yang tahan terhadap ekstensif dan dalam struktur non-tekanan abnormal dari struktur laut, merek desain beton pada tahan air tidak boleh lebih rendah dari B4.

2.3. Untuk fasilitas beton besar-besaran dengan volume konkret lebih dari 1 juta m 1 dalam proyek, dibiarkan untuk menetapkan nilai-nilai perantara dari resistensi peraturan beton, yang akan merespons dari nilai gradasi saat ini yang ditetapkan dalam klausul 2.2 dari kompresi.

2.4. Struktur beton dari struktur hidrolik harus dibuat persyaratan tambahan di proyek dan dikonfirmasi oleh studi eksperimental.

batasi stretchabilitas;

resistensi terhadap paparan air yang agresif;

kurangnya interaksi berbahaya dari alkali semen dengan agregat;

ketahanan Abrasi dengan aliran air dengan nano jahat dan tersuspensi;

resistensi terhadap kavitasi;

dampak kimia dari berbagai barang;

pembuangan panas saat mengeraskan beton.

2.5. Istilah pengerasan (usia) beton, yang sesuai dengan prangko desainnya untuk kekuatan tekan, kekuatan tarik aksial dan tahan air, diambil, sebagai aturan, untuk desain struktur hidrolik sungai 180 hari, untuk struktur prefabrikasi dan monolitik struktur marinir dan prefabrikasi fasilitas transportasi sungai 28 hari. Periode pengerasan (usia) beton, yang sesuai dengan merek desainnya dalam resistensi frost, diambil 28 hari.

Jika waktu pemuatan aktual struktur, metode konstruksi mereka, kondisi konkret, bentuk dan kualitas semen yang digunakan diizinkan untuk menginstal merek desain beton di usia yang berbeda.

Untuk prefabrikasi, termasuk struktur pra-stres, kekuatan liburan beton harus diambil oleh NA kurang dari 70% dari kekuatan merek proyek yang sesuai.

2.6. Untuk elemen konkret bertulang yang terbuat dari beton berat, dihitung pada dampak beban berulang berulang, dan elemen-elemen terkompresi beton bertulang dari struktur batang (tanggul seperti jembatan jiput pada tumpukan, stempel shell, dll.)

terapkan merek desain beton tidak lebih rendah dari M 200.

2.7. Untuk elemen pra-stres, perangko desain beton beton harus diambil pada kekuatan tekan:

tidak kurang dari desain 200 -st dengan tulangan batang;

setidaknya desain M 250 -st dengan kawat penguatan berkekuatan tinggi;

tidak kurang dari 400 -st elemen yang terbenam di tanah oleh rawa atau getaran.

2.8. Untuk menggunakan sambungan elemen-elemen dari struktur prefabrikasi, yang selama operasi dapat terpapar pada suhu udara luar negatif atau efek air agresif, konkret nilai desain pada resistansi frost dan tahan air tidak lebih rendah dari elemen yang diadopsi harus diterapkan.

2.9. Harus ada banyak penggunaan aditif surfaktan (SDB. Mulai, dll.). serta penggunaan pembangkit listrik termal dan aditif halus lainnya yang memenuhi persyaratan masing-masing suplemen peraturan sebagai mineral aktif

dokumen untuk persiapan konkret dan solusi.

Catatan. Di zona struktur yang mengalami pembekuan dan pencairan alternatif, penggunaan ash-deposit atau aditif mineral halus lainnya ke beton tidak dihentikan.

2.10. Jika disarankan untuk menentukan beban dari berat struktur sendiri, dibiarkan menggunakan beton pada agregat berpori, perangko desain yang diambil sesuai dengan kepala SNIP 11-21-75.

Karakteristik regulasi dan perhitungan beton

2.11. Besar-besaran resistensi peraturan dan perhitungan beton tergantung pada perangko desain beton untuk kekuatan tekan dan pada peregangan aksial harus diambil dalam tabel. satu.

2.12. Koefisien dari kondisi kerja beton yang menghitung struktur pada batas negara kelompok pertama harus diambil dalam tabel. 2.

Saat menghitung batas negara bagian kedua, koefisien kondisi kerja beton diambil sama dengan satu, untuk NS-

Tabel 1.

BTC Resistance Concrete.

Merek Proyek Beton Berat	resistensi Regulasi: Perkiraan resistansi untuk batas kondisi kelompok kedua, KGF / cm 1		perkiraan resistansi untuk batas kondisi kelompok pertama, KGF / CM "
Merek Proyek Beton Berat	kompresi aksial (kekuatan cepat) jap "th" p dan	ketegangan aksial.	kompresi Axial Shrinking Strength) Saya di P	peregangan aksial * 9
		Eter











	Daya tarik

Catatan. Penyediaan nilai-nilai resistensi peraturan yang ditentukan dalam tabel. 1. Didirikan setara dengan 0,95 (dengan koefisien dasar variasi 0,135), selain struktur hidrolik besar: gravitasi. Bendungan melengkung, massaio-countio-exefeasy, dll. Untuk mana ketentuan resistensi pengaturan diatur ke 0,9 (dengan koefisien dasar variasi 0,17).

ketika perhitungan adalah kunci untuk tindakan beban berulang yang berulang.

Meja 2

2.13. Resistansi konkret yang dihitung saat menghitung struktur beton bertulang pada daya tahan /? P dan R P dihitung dengan mengalikan nilai resistansi beton yang sesuai /? PR n /? P ke koefisien kondisi kerja. Meja diambil. 3 dari standar ini.

2.14. Resistensi regulasi beton dengan kompresi komprehensif R & harus ditentukan oleh rumus

** ", + * D - O,) A dan (1)

di mana a adalah koefisien yang diambil atas dasar hasil studi eksperimental; Dalam ketidakhadiran mereka untuk merek konkret nilai desain M 200, M 250, M 300, M 350 koefisien, dan harus ditentukan oleh rumus

oJ adalah yang terkecil dari nilai absolut dari tegangan utama, KGF / cm; Ag - koefisien porositas efektif, ditentukan oleh studi eksperimental;

Perkiraan resistansi ditentukan oleh tabel. 1 Tergantung pada nilai interpolasi.

2.15. Besarnya modul awal elastisitas beton selama kompresi dan ketegangan £ 0 harus diambil dalam tabel. empat.

Koefisien awal dari de-fomann transversal C beton dilakukan sama dengan 0,15, dan modul shift beton G sama dengan 0,4 dari nilai yang sesuai dari £

Tabel 3.

dimana dan oleh oux, masing-masing, yang terkecil dari tegangan terbesar di beton di dalamnya

beban siklus perubahan.

Catatan. Nilai-nilai koefisien M61 untuk beton, merek yang ditetapkan pada usia 28 hari, diterima sesuai dengan kepala SNIP 11-21-75.

Tabel 4.

Catatan. Nilai tabel. 4 Modulus awal elastisitas beton untuk fasilitas kelas 1 harus ditentukan oleh hasil studi eksperimental.

Berat massal beton berat dengan tidak adanya data eksperimental dibiarkan dianggap sama dengan 2,3-2,5 t / m *.

Armature.

2.16. Untuk struktur beton bertulang dari struktur hidrolik, perlengkapan harus diterapkan sesuai dengan kepala SNIP P-21-75. SNIP 11-28-73 PLA-perisai struktur bangunan dari korosi ", gos operasi atau spesifikasi disetujui dengan cara yang ditentukan.

Karakteristik penguatan dan perhitungan perhitungan

2.17. Nilai resistensi peraturan dan dihitung dari jenis penguatan utama yang digunakan dalam struktur beton bertulang

Tabel 5.

	Regulatory.	Perkiraan resistansi penguat untuk batas batas kelompok pertama, KGF / cm *
	perlawanan	peregangan
Lihat dan kelas perlengkapan	RG dan resolusi yang dihitung peregangan untuk batas kondisi kelompok kedua * A 11 - KGF / CM *	longitudinal, melintang (klem dari batang bengkok) ketika menghitung bagian cenderung cenderung pada dsist AyaA, menekuk saya. - Pada saat "a	melintang (klem dan Pembengkokan batang) ketika menghitung bagian cenderung dan dan efek dari daftar Si- Ah
Fitting Batang Kelas:




Kelas Fitting Kawat:
Diameter dalam-I
BP-I dengan diameter 3-4 mm
BP-I dengan diameter 5 mm

* Dalam bingkai las untuk klem dari kelas A IM. Diameter yang kurang dari * / "diameter batang longitudinal, nilai / disediakan. * Diambil sama dengan 2400 kgf / cm *.

Catatan: I. Nilai-nilai frame diberikan untuk kesempatan penggunaan fitting kawat kelas C-I dan BP I dalam bingkai agashable.

2. Dengan tidak adanya adhesi tulangan dengan aichia beton, "dengan diambil sama dengan nol.

3. Baja tulangan kelas A-IV dan A-V diizinkan di. Ubah hanya untuk struktur pra-keras

struktur hidraulik, tergantung pada kelas alat kelengkapan, harus diambil dalam tabel. lima.

Karakteristik peraturan dan perkiraan jenis penguatan lain harus diambil pada instruksi kepala SNIP 11-21-75.

2.18. Koefisien dari kondisi kerja tulangan non-pemintalan harus diambil dalam tabel. 6 dari norma-norma ini, dan alat kelengkapan tegang - dalam tabel. 24 Bab Snip 11-21-75.

Tabel B.

Catatan. Dengan beberapa faktor. Bertindak bersamaan, perhitungan karya koefisien yang sesuai dari kondisi kerja diperkenalkan.

Koefisien kondisi untuk pengoperasian penguatan untuk perhitungan pada batas kondisi kelompok kedua dibuat sama dengan satu.

2.19. Perkiraan resistansi dari bongkar-of-saya fitting batang saya yang diregangkan ketika menghitung struktur beton bertulang pada daya tahan harus ditentukan oleh rumus

/? Dalam ■ t a, r t, (3)

di mana t \\ - koefisien kondisi kerja dihitung oleh rumus

di mana koefisien bersama, dengan mempertimbangkan kelas perlengkapan yang diambil oleh tabel.

untuk i -coEffer, dengan mempertimbangkan diameter penguatan, diterima oleh tabel. delapan;

k C - Koefisien, dengan mempertimbangkan jenis sambungan yang dilas, diterima dengan tabel. sembilan;

p, \u003d koefisien asimetri siklus,

gle a * dan * n dan a, masing-masing ISS, masing-masing, yang terkecil dan sebagian besar di fitting yang membentang.

Peregangan fitting untuk daya tahan tidak dihitung jika nilai koefisien T A1, ditentukan oleh rumus (4), lebih besar dari unit.

Tabel 7.

Kelas angkara.

Nilai koefisien * di

Tabel 8.

Diameter angker, mm
Nilai koefisien

Catatan. Untuk nilai perantara dari lampu jangkar, nilai koefisien "D ditentukan oleh interpolasi.

Tabel 9.

Catatan. Untuk penguatan, tidak memiliki sambungan las, nilai K e diambil sama dengan satu.

2.20. Perkiraan resistansi penguat ketika menghitung daya tahan struktur pra-stres ditentukan sesuai dengan kepala SNIP 11-21-75.

2.21. Besarnya modulus elastisitas tulangan yang bersahaja dan tulangan tali batang diambil dalam tabel. 10 dari standar ini; Magnituds modulus elastisitas penguatan spesies lain diterima dalam tabel. 29 Bab Snip P-21-75.

2.22. Ketika menghitung struktur beton bertulang pada daya tahan deformasi yang tidak elastis di zona terkompresi beton harus dipertimbangkan

Tabel 10.

mengurangi besarnya modul elastisitas beton, mengambil koefisien membawa tulangan ke Beton P "sesuai dengan tabel. 11.

Tabel II.

Desain merek beton
Koefisien membawa P "

3. Perhitungan elemen

Struktur beton beton dan bertulang pada batas negara kelompok pertama

Perhitungan elemen beton untuk kekuatan

3.1. Perhitungan kekuatan unsur-unsur struktur beton harus dibuat untuk bagian. Normal ke sumbu longitudinal mereka, dan elemen dihitung sesuai dengan paragraf 1.10 dari standar-standar ini, "situs tegangan utama.

Tergantung pada kondisi elemen, mereka dihitung baik tanpa memperhitungkan dan memperhitungkan resistansi zona penampang yang diregangkan beton.

Tanpa memperhitungkan resistansi beton, zona penampang yang diregangkan dihitung oleh elemen-elemen ECCentre-no-compresed, di mana pembentukan retakan diperbolehkan dalam kondisi operasi.

Mempertimbangkan ketahanan beton, zona penampang yang diregangkan menghitung semua elemen bending, serta elemen pusat dan meremas ECC, di mana pembentukan retakan tidak diperbolehkan dalam kondisi operasi.

3.2. Struktur beton yang kekuatannya ditentukan oleh kekuatan beton

zona bagian yang ditarik diizinkan untuk digunakan jika pembentukan retakan di dalamnya tidak mengarah pada kehancuran, untuk deformasi yang tidak dapat diterima atau gangguan desain tahan air. Pada saat yang sama, ini adalah verifikasi wajib dari elemen tulang retak dari struktur tersebut, dengan mempertimbangkan pengaruh suhu dan kelembaban sesuai dengan bagian 5 dari standar-standar ini.

3.3. Perhitungan elemen beton yang sangat terkompresi tanpa memperhitungkan resistansi zona penampang yang diregangkan beton dibuat dengan ketahanan konkret terhadap kompresi, yang ditandai dengan konyol dengan tegangan sama dengan /? Ave. Berklueksi dengan koefisien kondisi kerja beton.

3.4. Pengaruh defleksi elemen konkret terkompresi pnotter pada kemampuan tercatatnya diperhitungkan dengan mengalikan besarnya gaya pembatas yang dirasakan oleh penampang pada koefisien<р, принимаемый по табл. 12.

Tabel 12.

Penunjukan diadopsi dalam tabel. 12:

Elemen panjang yang dihitung;

B - ukuran terkecil dari penampang lurus; G adalah jari-jari terkecil dari penampang.

Saat menghitung elemen konkret fleksibel -\u003e 10 atau -\u003e 35, itu harus dipertimbangkan

efek operasi jangka panjang beban pada kemampuan tercatat struktur sesuai dengan kepala SNIP 11-21-75 dengan diperkenalkannya koefisien yang dihitung yang diadopsi dalam standar-standar ini.

Elemen tekuk

3.5. Perhitungan elemen bending beton harus dilakukan oleh rumus

/ ke M.< т А те /?„ 1Г Т, (5)

di mana T A adalah koefisien yang ditentukan tergantung pada ketinggian penampang pada tabel. 13;

momen resistensi untuk ambang bagian yang membentang, ditentukan oleh

Tabel 13.

dengan pertimbangan sifat inelastik beton sesuai dengan rumus di \\ u1g. (6)

di mana Y adalah koefisien, yang memperhitungkan pengaruh deformasi plastik beton, tergantung pada bentuk dan rasio ukuran bagian, yang diterima oleh LRIL. satu;

№е - momen resistensi untuk ambang bagian yang diregangkan, didefinisikan sebagai bahan elastis.

Untuk bagian bentuk yang lebih kompleks, berbeda dengan data yang diberikan dalam iklan. 1, W R harus ditentukan sesuai dengan Klausul 3.5 dari bab Snip 11-21-75.

Elemen kompresi essentreno

3.6. Elemen Beton Tertekan Essidren yang tidak tunduk pada air agresif dan tidak merasakan tekanan air harus dihitung tanpa memperhitungkan resistansi zona penampang yang diregangkan beton dalam resep resep dalam resep

Ara. 1. Skema kekuatan dan plot stres dalam bagian, normal ke sumbu longitudinal dari elemen beton terkompresi ditangkap, dihitung tanpa memperhitungkan resistansi zona peregangan beton B - ■ prerelevate tekanan persegi panjang; B - ■ Asumsi stres tekan segitiga

bentuk persegi panjang groom dari tekanan menekan (Gbr. 1, a) oleh formula

k n n c n / n<5 Рпр Рб> DAN)

di mana GS adalah area penampang zona ringkas beton, ditentukan dari kondisi pusat gravitasi bertepatan dengan titik penerapan kekuatan eksternal yang sama.

Catatan. Di bagian yang dihitung dengan Formula (7), jumlah eksentrisitas E 0 dari upaya yang dihitung relatif terhadap pusat keparahan bagian tidak boleh melebihi 0,9 jarak dari pusat keparahan bagian ke wajahnya yang paling tegang.

3.7. Elemen-elemen terkompresi viscentren dari struktur beton yang terpapar pada tindakan subwege yang agresif atau tekanan air yang merasakan, tanpa memperhitungkan resistansi zona bagian yang diregangkan, harus dihitung dalam asumsi stres segitiga (Gbr. 1.6); Dalam hal ini, tegangan tekan yang dapat dimakan harus memenuhi syarat

<р т<5 /? П р ° < 8)

Bagian persegi panjang dihitung oleh rumus

3 m0.5a-, o) s "pm

3.8. Unsur-unsur struktur beton, ketika mendaftarkan resistansi bagian yang diregangkan, harus dihitung dari kondisi membatasi besarnya tarik tepi dan tekanan tekan oleh formula:

* Vp e ')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"C (° C - ■ + -7)< Ф «в. О»

di mana dan W C adalah momen dari resistance, masing-masing, untuk tepi dan tepi terkompresi yang diregangkan.

Menurut rumus (11), juga diperbolehkan menghitung struktur beton terkompresi tersembunyi dengan epira tegangan yang tidak ambigu.

Perhitungan elemen beton bertulang

3.9. Kekuatan unsur-unsur struktur beton bertulang harus dilakukan untuk bagian, relatif simetris terhadap bidang upaya aktif M. n dan Q, normal ke sumbu longitudinal mereka, serta untuk bagian salib arah yang paling berbahaya .

3.10. Saat menginstal di bagian elemen penguatan berbagai jenis dan kelas, itu diperkenalkan ke dalam perhitungan kekuatan dengan resistensi dihitung yang sesuai.

3.11. Perhitungan elemen untuk memutar dengan tikungan dan pada tindakan lokal beban (kompresi lokal, kompresi, pemisahan, pemisahan dan perhitungan bagian hipotek) dibiarkan dilakukan sesuai dengan metode yang dijelaskan dalam Bab Snip P-21-75 , dengan mempertimbangkan koefisien yang diadopsi dalam standar-standar ini.

Perhitungan bagian penampang kekuatan, normal ke sumbu longitudinal elemen

3.12. Penentuan untuk membatasi upaya pada bagian, normal pada sumbu longitudinal elemen, harus dilakukan di bawah asumsi keluar dari pekerjaan zona peregangan beton, secara kondisional mengambil voltase di zona kompresi yang didistribusikan melalui adegan persegi panjang dan sama motfnp. Dan voltase dalam penguatan - tidak lebih dari T L dan T "/? A.S., masing-masing, untuk fitting yang diregangkan dan terkompresi.

3.13. Untuk tikungan, non-centrium-meremas atau inscentration-diregangkan dengan elemen eksentrisitas besar, perhitungan bagian silang normal ke sumbu longitudinal elemen, ketika gaya eksternal bertindak di bidang sumbu simetri penampang Dan penguatan terkonsentrasi tegak lurus dengan bidang yang ditentukan dari tepi elemen, perlu untuk menghasilkan tergantung pada rasio antara nilai ketinggian relatif zona kompresi £ \u003d

Ditentukan dari kondisi ekuilibrium, dan

nilai batas ketinggian relatif zona IR terkompresi. Di mana batas kondisi elemen terjadi secara bersamaan dengan pencapaian dalam penguatan stres yang membentang. sama dengan resistensi dihitung m a r t.

Menekuk dan membentang secara ekologis dengan elemen konkret bertulang eksentrisitas besar, sebagai aturan, harus memenuhi kondisi untuk elemen, SIM

metrik relatif terhadap bidang tindakan momen dan kekuatan normal, diperkuat oleh alat kelengkapan yang tidak disadukan, nilai batas | Saya harus diambil dalam tabel. empat belas.

Tabel 14.

3.14. Jika ketinggian zona terkompresi, ditentukan tanpa memperhitungkan perlengkapan terkompresi, kurang dari 2A, "maka alat kelengkapan terkompresi tidak diperhitungkan.

Elemen tekuk

3.15. Perhitungan elemen beton bertulang bertulang (Gbr. 2), tunduk pada kondisi klausa 3.13 dari standar-standar ini, harus dibuat oleh formula:

k l p s m ^ / i $ r a r & 4 * i? dan saya dengan S *; (12)

Ara. 2. Skema usaha dan epira stres pada bagian, normal ke sumbu longitudinal dari bending elemen penyesuaian besi, ketika menghitungnya dengan kekuatan

3.16. Perhitungan elemen lentur dari penampang persegi panjang harus dilakukan:

pada £ £ I formula:

p s m.< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T, /?, E ^ (a, -a "); (14)

/ Aku A /? | - Saya | I a _ dengan fj * yag rnp a x \\ (15

pada £\u003e £ "sesuai dengan Formula (15). Mengambil g "\u003d" "

Elemen terkompresi yang diekstraks

3.17. Perhitungan elemen konkret bertulang bertulang non-central (Gbr. 3) pada £<|я следует производить по формулам:

l dengan n e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l c ^ "t 6 Saya PR FA -1- / i, saya a- dengan f" - / i a ya. F ,. (17)

3.18. Perhitungan elemen persegi panjang yang sangat terkompresi harus dibuat:

pada £ ^ | i formula:

A dan i c / v e

T, i,. Dengan ^ (A # -O); (18)

A n p s lg ^ tiepradg + t * i a c "- m t j. f a; (19)

Pada £\u003e | Saya juga dengan Formula (18) dan formula:

* N l dengan a "- t b yr. A lh ■ + t" i dan dengan f "- / i, dan i *; (dua puluh)

dan untuk elemen-elemen dari merek beton di atas m 400, perhitungan harus dilakukan sesuai dengan Klausul 3.20 dari bab SNIP P-21-75, dengan mempertimbangkan koefisien yang dihitung dalam standar-standar ini.

3.19. Perhitungan elemen-elemen kompresi es pada fleksibilitas --- ^ 35, dan elemen bagian persegi panjang pada - ~ ^ 10 harus

lED memperhitungkan defleksi baik di bidang eksentrisitas kekuatan longitudinal dan dalam bidang normal untuk itu sesuai dengan paragraf. 3.24. dan 3.25 Bab Snip 11-21-75.

Elemen Bulat Pusat

3.20. Perhitungan elemen konkret bertulang yang dipertajam secara terpusat harus dilakukan oleh rumus

* .p dengan Ag<т,Я в Г.. (22)

3.21. Perhitungan kekuatan tarik dari stalencing cangkang beton dari pembalap di bawah aksi tekanan air internal yang seragam harus dilakukan oleh rumus

A "P dengan Ag<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

di mana n adalah upaya dalam cangkang tekanan hidrostatik, dengan mempertimbangkan komponen hidrodinamik;

F 0 dan R - masing-masing, area penampang dan resistensi dihitung terhadap peregangan shell baja, ditentukan sesuai dengan kepala struktur baja SNIP dan-B.3-72 ". Standar pemrosesan

Elemen essentrenno-membentang

Ara. 3-diagram dari upaya stres-stres pada bagian, normal ke sumbu longitudinal dari elemen konkret bertulang yang diperkompresi, ketika menghitungnya dengan kekuatan

3.22. Perhitungan elemen konkret bertulang yang dipertajam secara non-terpusat harus dibuat: dengan eksentrisitas kecil, jika daya n

ini diterapkan antara upaya yang dihasilkan dalam katup (Gbr. 4, a), menurut formula:

^ Fn t r t s t ', (25)

Ara. 4. Skema kekuatan dan epira stres dalam penampang, sumbu longitudinal normal x ekstrak-raslauto elemen konkret bertulang, ketika menghitungnya dengan kekuatan

a - kekuatan longitudinal n diterapkan antara rvmodsissistmpm dan tulangan a dan l "; 6 - kekuatan longitudinal n diterapkan" dan batas jarak antara upaya yang sama dan tulangan a dan a

untuk eksentrisitas besar, jika gaya N diterapkan di luar jarak antara kekuatan yang dihasilkan dalam penguatan (Gbr. 4.6), menurut formula:

^ $$ + i * dan i shsh e ^ a * (26)

* ■ i e lg ■■ t sh yash f "~~ / / me, r t t - fflj /? Atau ^ in (27)

3.23. Perhitungan elemen ekstrasenatif dari bagian persegi panjang harus dibuat:

a) Jika gaya N diterapkan antara upaya yang dihasilkan dalam penguatan, menurut formula:

*\u003e N C Arb

k a n c n ne "

b) Jika gaya N diterapkan di luar jarak antara gaya yang dihasilkan di katup:

dengan £ l oleh formula:

kuncnt ^ m ^ rap ъ (a * - 0,5x) +

+ "B * sh. SCC (30)

ku ^ n w | /? # Fj - m, e - nij /? PR B x (31) pada 1\u003e IR tidak ada formula (31), mengambil x \u003d.

Perhitungan kekuatan bagian. Cenderung sumbu longitudinal elemen.

Pada aksi gaya transversal dan momen lentur

3.24. Ketika menghitung bagian cenderung ke sumbu longitudinal elemen, kondisi harus diamati untuk gaya transversal * dan l 0<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

di mana B adalah lebar minimum elemen di bagian.

3.25. Perhitungan penguatan transversal tidak dibuat untuk bagian elemen, di mana kondisinya diikuti.

A, PE.<г

di mana QC adalah gaya transversal yang dirasakan oleh zona terkompresi beton di bagian cenderung yang ditentukan oleh rumus<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gDR K adalah koefisien yang diambil L - 0,5+ + 25-

Ketinggian relatif bagian terkompresi dari penampang £ ditentukan oleh formula: untuk elemen bending:

untuk terkompresi secara ekstratral dan membentang dengan elemen eksentrisitas besar

»Fa Yash, * F36.

BA * /? BP * BA, /? "P * 1 *

di mana tanda "plus" diterima untuk ditekan berbasis akhir, dan tanda "minus" adalah elemen yang diregangkan dengan sentria tinggi.

Sudut antara penampang miring dan sumbu longitudinal dari elemen 0 ditentukan oleh rumus

tEP - * 7SR ~ T (37)

di mana M dan Q, masing-masing, momen lentur N dalam gaya transversal di bagian normal, melewati ujung bagian cenderung di zona terkompresi.

Untuk elemen dengan ketinggian penampang 60 cm, nilai QC ditentukan oleh rumus (34) harus dikurangi 1,2 kali.

Nilai TGP yang didefinisikan oleh Formula (37) harus memenuhi kondisi 1,5 ^\u003e w\u003e 0,5.

Catatan. Untuk diregangkan secara ekstrasektur dengan elemen eksentrisitas kecil harus diambil

3.26. Untuk desain lempengan, bekerja secara spasial dan secara elastis, perhitungan penguatan transverse dari NA dilakukan jika kondisinya diamati

3.27. Perhitungan penguatan transversal pada bagian cenderung elemen tinggi konstan (Gbr. 5) harus dibuat oleh rumus

n dengan q | % £ m t /? a _ x f \\ 4- 2 m t /? A _ x g 0 sin o-tqe. (39)

Ara. 5. Skema kekuatan di bagian, cenderung sumbu longitudinal elemen beton bertulang, ketika menghitungnya, dengan kekuatan untuk aksi kekuatan polsky a - beban, diterapkan di sisi Ressyuto GR * " dan melya-t "; B - beban diterapkan oleh tepi kompresi dari memsita

di mana Qi adalah gaya transversal yang bertindak di bagian miring, sejak itu. Kesetaraan semua kekuatan transversal dari beban eksternal yang terletak di satu sisi bagian cenderung yang dipertimbangkan;

2M A R AX FX dan SMATFA-XFOSINCC - jumlah kekuatan transversal yang dirasakan oleh masing-masing klem dan batang bengkok melintasi bagian miring; A-Inhl memiringkan batang bengkok ke sumbu longitudinal elemen di bagian miring.

Jika beban eksternal bertindak ke suatu elemen dari wajahnya yang membentang, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 5, l, besarnya yang dihitung dari gaya transversal qi ditentukan oleh rumus Q. * co * p. (40)

di mana q adalah besarnya gaya transversal di bagian referensi;

QO adalah beban eksternal yang sama yang bekerja pada elemen dalam panjang proyeksi bagian cenderung dengan sumbu longitudinal elemen;

W adalah besarnya kekuatan mendesak yang bertindak dalam sshsnin miring, ditentukan sesuai dengan paragraf 1.16 dari standar-standar ini.

Jika beban eksternal diterapkan ke tepi terkompresi dari elemen, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 5.6, maka nilai Q 0 dalam formula (40) tidak diperhitungkan.

3.28. Dalam hal rasio estimasi panjang elemen ke atasnya kurang dari 5, perhitungan elemen konkret bertulang pada gaya transversal harus dilakukan sesuai dengan paragraf 1.10 dari standar tarik utama.

3.29. Perhitungan lengan dan elemen-elemen terkompresi dengan ketinggian yang konstan, diperkuat oleh klem, diizinkan sesuai dengan klausul 3,34 dari kepala SNPP 11-21-75, dengan mempertimbangkan koefisien KO ". P s. GP (t. Saya mengadopsi dalam standar-standar ini.

3.30. Jarak antara batang transversal (klem), antara akhir yang sebelumnya dan awal dari pengisian berikutnya, serta antara dukungan dan akhir fleksibilitas, yang terdekat dengan dukungan harus tidak lebih dari nilai-nilai Dan * AKS. didefinisikan oleh Formula.

3.31. Untuk elemen-elemen tinggi variabel dengan wajah membentang cenderung (Gbr. 6), Tambahan Force Transverse Q * diperkenalkan ke sisi kanan formula (39). Proyeksi upaya yang sama dalam penguatan longitudinal, yang terletak di wajah cenderung, ke yang normal ke sumbu elemen yang ditentukan oleh rumus

P "C 6. Skema upaya di bagian cenderung elemen struktur beton bertulang dengan wajah membentang cenderung ketika menghitungnya dengan kekuatan ke gaya transversal

di mana M adalah momen lentur dalam penampang, normal ke sumbu longitudinal elemen yang melewati awal bagian cenderung di zona membentang; M-jarak dari upaya yang sama dalam penguatan A hingga upaya yang sama di zona terkompresi beton di bagian yang sama;

O adalah sudut kecenderungan penguatan a ke sumbu elemen.

Catatan. Dalam kasus di mana ketinggian elemen berkurang dengan peningkatan momen lentur, nilainya

3.32. Perhitungan konsol, panjangnya / * sama dengan atau kurang dari tingginya di bagian referensi l (konsol pendek), itu harus dilakukan dengan metode teori elastisitas, seperti untuk tubuh isotropik homogen.

Upaya peregangan di bagian lintas konsol harus sepenuhnya dirasakan dengan penguatan pada tekanan yang tidak melebihi resistensi yang dihitung /? tapi. Dengan mempertimbangkan koefisien yang diadopsi dalam standar-standar ini.

Untuk konsol dengan ketinggian konstan atau variabel bagian pada i * ^ 2 m, diizinkan untuk mengambil bagian dari tekanan tarik utama di bagian pendukung dalam bentuk segitiga dengan orientasi tekanan utama pada suatu sudut 45 ° sehubungan dengan penampang referensi.

Area penampang klem atau lentur melintasi bagian referensi harus ditentukan oleh formula:

P * "0.71 F x, (44)

di mana p adalah beban eksternal yang sama; A adalah jarak dari beban eksternal yang sama ke referensi.

3.33. Perhitungan bagian, cenderung sumbu longitudinal elemen, ke tindakan momen lentur harus dibuat oleh rumus

* dalam n dengan m ^ m t r t f t z + s t, r, f 0 z 0 +2 t l r t f x z x, (45)

di mana M adalah momen semua kekuatan eksternal (dengan mempertimbangkan tekanan balik), terletak di satu sisi bagian cenderung yang dipertimbangkan, relatif terhadap sumbu. melewati titik aplikasi dari upaya yang sama di zona terkompresi dan tegak lurus terhadap titik action pesawat; M r x f a z, 2m x r x f o z 0. ZM A R X F X Z X adalah jumlah dari momen relatif terhadap sumbu yang sama, masing-masing dari gaya dalam penguatan memanjang, pada batang bengkok dan klem yang melintasi zona membentang dari bagian cenderung; G. g 0. Z x - Upaya bahu dalam perlengkapan longitudinal. Pada batang bengkok dan klem relatif terhadap sumbu yang sama (Gbr. 7).

Ara. 7. Skema upaya di bagian, cenderung sumbu longitudinal dari elemen beton bertulang, ketika menghitungnya, dengan kekuatan untuk tindakan momen lentur

Ketinggian zona terkompresi di bagian cenderung, diukur dengan normal ke sumbu longitudinal elemen, ditentukan sesuai dengan PP. 3.14-3.23 dari standar-standar ini.

Perhitungan menurut formula (45) harus dibuat untuk bagian yang diuji untuk kekuatan di bawah aksi kekuatan transversal, serta:

dalam bagian-bagian yang melewati perubahan di area area alat kelengkapan bujur yang membentang (titik tebing teoritis tulangan atau perubahan diameternya);

di tempat-tempat perubahan tajam dalam ukuran penampang dari elemen.

3.34. Elemen dengan tinggi variabel konstan atau lancar dari penampang tidak dihitung dengan kekuatan bagian cenderung pada tindakan momen lentur dalam salah satu kasus berikut:

a) Jika semua perlengkapan longitudinal dikomunikasikan untuk dukungan atau ke akhir elemen dan memiliki penahan yang cukup;

b) Jika elemen konkret bertulang dihitung sesuai dengan paragraf 1.10 dari standar-standar ini;

c) dalam slab, struktur kerja spasial atau dalam struktur berdasarkan elastis;

d) Jika batang peregangan memanjang, rusak lama elemen, diselesaikan untuk bagian normal di mana mereka tidak diharuskan dengan perhitungan, untuk panjang<о, определяемую по формуле

di mana q adalah gaya transversal di bagian normal melewati titik tebing teoritis batang;

F 0. A - masing-masing, area penampang dan sudut kemiringan batang bengkok yang terletak di dalam bagian panjang<о;

YAG "Diam dalam klem per panjang unit elemen pada hamparan panjang hingga, ditentukan oleh formula

d - diameter batang yang rusak, lihat

3.35. Dalam konjugasi sudut struktur beton bertulang besar (Gbr. 8), jumlah penguatan komputasi yang diperlukan F 0 ditentukan dari kekuatan bagian cenderung melewati bendungan sudut yang masuk ke tindakan momen lentur *

Ara. 8. Skema Penguatan Konjugasi Angular dari Struktur Beton Bertulang Mative

bahwa. Dalam hal ini, bahu pasangan bagian dalam pasukan R di bagian miring harus dibawa ke bahu yang sama dari pasangan bagian dalam kekuatan terkecil di ketinggian bagian root cross element.

Perhitungan elemen konkret bertulang pada daya tahan

3.36. Perhitungan unsur-unsur struktur beton bertulang pada daya tahan harus dibandingkan dengan tekanan yang dapat dimakan dalam perlengkapan konkret dan membentang dengan resistensi konkret yang dihitung sesuai

dan katup R% didefinisikan sesuai dengan paragraf. 2.13 dan 2.19 dari standar-standar ini. Fitting terkompresi untuk daya tahan tidak dihitung.

3.37. Dalam elemen-elemen yang resistan-retak, tegangan batas dalam beton dan penguatan ditentukan oleh perhitungan untuk tubuh elastis tetapi diberikan kepada bagian salib sesuai dengan paragraf 2.22 dari standar-standar ini.

Dalam elemen non-trunk, area dan momen resistansi bagian yang diberikan harus ditentukan tanpa memperhitungkan zona peregangan beton. Tegangan dalam perlengkapan harus ditentukan sesuai dengan paragraf 4.5 dari standar-standar ini.

3.38. Dalam elemen struktur beton bertulang, ketika menghitung daya tahan bagian miring, tekanan tarik utama dirasakan oleh beton jika nilainya tidak melebihi r p. Jika main.

tegangan tarik melebihi R P, maka relatif mereka harus sepenuhnya ditransmisikan ke alat kelengkapan melintang pada tekanan di dalamnya sama dengan resistensi yang dihitung,.

3.39. Besarnya tekanan tarik utama tentang CH harus ditentukan oleh formula:

4. Perhitungan elemen struktur beton bertulang pada batas kondisi kelompok kedua

Perhitungan elemen konkret bertulang dengan formasi retak

Dalam rumus (48) - (50): masing-masing, masing-masing, tegangan normal dan singgung dalam beton;

IA - momen inersia bagian yang diberikan relatif terhadap pusat gravitasinya;

S n adalah momen statis bagian dari bagian yang diberikan di satu sisi sumbu, pada tingkat tekanan singgung ditentukan;

y adalah jarak dari pusat gravitasi bagian yang diberikan ke garis, pada tingkat tegangan ditentukan;

b - Lebar bagian pada level yang sama.

Untuk elemen bagian persegi panjang, Tegangan Tangent T diizinkan ditentukan oleh rumus

di mana 2 \u003d 0,9

Dalam formula (48), tekanan tarik harus diperkenalkan dengan tanda "plus", dan tekan - dengan tanda "minus".

Dalam Formula (49), tanda minus diterima untuk elemen-elemen yang tidak dikompresi non-pusat, tanda plus - untuk diregangkan secara ekstrak.

Ketika memperhitungkan tekanan normal yang bertindak ke arah tegak lurus terhadap sumbu elemen, tekanan tarik utama ditentukan sesuai dengan klausul 4.11 bab SNIP H-21-75 (Formula 137).

4.1. Perhitungan elemen beton bertulang untuk membentuk retakan harus dibuat:

untuk elemen-elemen tekanan yang terletak di area level air variabel dan dikenakan pembekuan dan pencairan berkala, serta untuk elemen-elemen yang mengharuskan resistensi air, dengan mempertimbangkan indikasi LP. 1.7 dan 1,15 dari standar-standar ini;

jika ada persyaratan khusus untuk standar desain masing-masing jenis struktur hidrolik.

4.2. Perhitungan tetapi pembentukan retakan, normal ke sumbu longitudinal elemen, harus dibuat:

a) Untuk elemen yang diregangkan secara terpusat oleh formula

n c ff.

b) untuk elemen bending dengan formula

"cm.<т л у/?рц V, . (53)

di mana Shi dan Y adalah koefisien yang diadopsi atas instruksi paragraf 3.5 dari standar-standar ini;

Momen resistensi bagian yang diberikan, ditentukan oleh rumus

di sini 1 A adalah momen inersia bagian yang diberikan;

dari c - jarak dari pusat gravitasi bagian yang diberikan ke wajah terkompresi;

c) untuk elemen terkompresi tinggi-tinggi oleh rumus

di mana f a adalah area bagian yang diberikan;

d) untuk elemen yang diuji tinggi oleh rumus

4.3. Perhitungan retak di bawah tindakan beban berulang berulang harus dilakukan dari kondisi

p s ** yats * n (57)

di mana ketegangan tarik normal atau maksimum dalam konkret, ditentukan oleh perhitungan sesuai dengan persyaratan paragraf 3,37 dari standar-standar ini.

Perhitungan elemen konkret bertulang untuk pengungkapan retakan

4.4. Lebar pengungkapan retak A T. mm, normal ke sumbu longitudinal elemen, harus ditentukan oleh rumus

o T - * C D "1 7 (4-100 c) v" (58)

di mana K adalah koefisien yang diminum sama dengan: untuk elemen tikungan dan host - 1; untuk elemen-elemen yang diangkat secara terpusat dan echocentent-1.2; dengan beberapa lokasi jangkar - 1.2;

C-sel, Diambil sama dengan:

operasi jangka pendek beban - 1;

beban jangka panjang yang permanen dan waktu - 1.3;

berulang berulang beban: dengan status beton kering - dengan A -2-P a. di mana p * adalah koefisien asimetri dari siklus;

dengan keadaan konkret jenuh air - 1.1;

1) - koefisien yang dianggap sama: dengan alat kelengkapan batang: profil periodik - 1; Halus - 1.4.

dengan fitting kawat:

profil Periodik-1.2; halus - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

diambil sama dengan p \u003d .---, tetapi tidak

lebih dari 0,02; D - Diameter batang penguat, mm.

untuk elemen yang diregangkan secara terpusat

untuk elemen echocentrsno-meregangkan dan strategis tinggi dengan eksentrik besar

N (e ± g) f * z

Dalam formula (59) dan (61): Pasangan internal MR bahu mengadopsi sesuai dengan hasil penghitungan penampang untuk kekuatan;

e adalah jarak dari pusat gravitasi penampang dari penguatan A hingga titik penerapan pasukan longitudinal JV.

Dalam formula (61), tanda "plus" diadopsi selama ketegangan off-centruler, dan tanda "minus" - dengan kompresi off-central.

Untuk elemen yang diregangkan dengan tidak masuk akal dengan eksentrik kecil O dan harus ditentukan oleh Formula (61) dengan penggantian E-Far in "

Dengan besarnya --- untuk penguatan

A dan "A _-- --- untuk Fittings A."

Perhitungan yang ditentukan dengan lebar pengungkapan retakan dengan tidak adanya langkah-langkah perlindungan khusus yang diberikan pada paragraf 1.7 dari standar-standar ini seharusnya tidak lebih dari nilai yang diberikan dalam tabel. limabelas.

SNIP II-23-81 *
Inspend.
SNIP II-B.3-72;
SNIP II-I.9-62; CH 376-67.

Struktur baja

1. Ketentuan Umum

1.1. Standar-standar ini harus diamati dalam desain struktur bangunan baja bangunan dan struktur berbagai keperluan.

Norma tidak berlaku untuk desain struktur baja jembatan, terowongan transportasi dan pipa di bawah perkasa.

Saat mendesain struktur baja dalam kondisi operasi khusus (misalnya, desain tungku domain, pipa utama dan teknologi, tangki tujuan khusus, konstruksi konstruksi yang mengalami efek suhu seismik, intensif atau dampak media agresif, konstruksi struktur hidrolik laut), Konstruksi bangunan dan konstruksi yang unik, serta jenis struktur khusus (misalnya, pra-tegang, spasial, tergantung), persyaratan tambahan harus diamati, mencerminkan kekhasan karya struktur ini yang disediakan oleh dokumen peraturan yang relevan yang disetujui atau disetujui oleh Gedung Negara Uni Soviet.

1.2. Saat mendesain struktur baja, perlu untuk mengamati standar untuk perlindungan struktur bangunan dari standar korosi dan tahan api untuk merancang bangunan dan struktur. Peningkatan ketebalan rolled dan dinding pipa untuk melindungi struktur dari korosi dan meningkatkan batas ketahanan kebakaran dari struktur tidak diperbolehkan.

Semua desain harus tersedia untuk observasi, pembersihan, warna, dan juga tidak boleh menunda kelembaban dan menghalangi ventilasi. Profil tertutup harus disegel.

1.3 *. Saat merancang struktur baja:

pilih yang optimal dalam skema kelayakan struktur dan penampang elemen;

terapkan profil sewa ekonomis dan baja efisien;

mengajukan permohonan bangunan dan struktur, sebagai aturan, struktur khas atau standar terpadu;

oleskan struktur progresif (sistem spasial dari elemen standar; konstruksi yang menggabungkan fungsi operator dan melampirkan; prekompani, cowok, daun tipis dan struktur gabungan dari baja yang berbeda);

menyediakan kemampuan manufaktur dan pemasangan struktur;

terapkan struktur yang memastikan intensitas tenaga kerja terkecil dari manufaktur, transportasi dan instalasi mereka;

menyediakan, sebagai aturan, produksi struktur dan conveyor atau instalasi besar-besaran;

berikan penggunaan senyawa pabrik tipe progresif (pengelasan otomatis dan semi-otomatis, senyawa flensa, dengan ujung millilasi, pada baut, termasuk kekuatan tinggi, dll.);

bayangkan, sebagai aturan, pemasangan senyawa pada baut, termasuk kekuatan tinggi; Koneksi pemasangan yang dilas diizinkan dengan pembuktian yang sesuai;

lakukan persyaratan standar negara pada desain spesies yang sesuai.

1.4. Saat merancang bangunan dan struktur, perlu untuk mengambil skema yang konstruktif yang memastikan kekuatan, stabilitas dan ketidakbudusan ruang bangunan dan struktur secara umum, serta elemen individu mereka selama transportasi, instalasi dan operasi.

1,5 *. Baja dan bahan senyawa, pembatasan penggunaan baja C345T dan C375T, serta persyaratan tambahan untuk baja disuplai, yang diberikan oleh standar negara dan standar CEA atau kondisi teknis harus ditunjukkan dalam kerja (KMD) dan detail (KMD ) Struktur baja dan dalam dokumentasi untuk bahan pesanan.

Tergantung pada karakteristik struktur dan node mereka, perlu untuk menunjukkan kelas kontinuitas perangkat lunak.

1.6 *. Desain baja dan perhitungannya harus memenuhi persyaratan "keandalan struktur bangunan dan alasan. Ketentuan dasar untuk perhitungan" dan St Sev 3972 - 83 "Keandalan struktur bangunan dan pangkalan. Desain baja. Ketentuan dasar untuk perhitungan."

1.7. Skema yang dihitung dan prasyarat utama harus mencerminkan kondisi kerja aktual untuk struktur baja.

Struktur baja harus, sebagai aturan, menghitung kedua sistem spasial tunggal.

Ketika membagi sistem spasial tunggal menjadi desain datar yang terpisah, interaksi elemen di antara mereka sendiri harus diperhitungkan dengan basis.

Pilihan skema perhitungan, serta metode untuk menghitung struktur baja, harus dilakukan sehubungan dengan penggunaan komputer yang efektif.

1.8. Perhitungan struktur baja harus, sebagai aturan, dilakukan sehubungan dengan deformasi baja yang tidak elastis.

Untuk struktur yang tidak terdefinisi secara statis, metode penghitungan yang, dengan mempertimbangkan deformasi inelastis, baja tidak dikembangkan, upaya yang dihitung (lentur dan torsi, kekuatan longitudinal dan transversal) harus ditentukan dengan asumsi deformasi baja elastis pada suatu skema yang tidak ditentukan.

Dengan pembenaran teknis dan ekonomi yang sesuai, perhitungan dibiarkan memproduksi sesuai dengan skema cacat, yang memperhitungkan pengaruh pergerakan struktur di bawah beban.

1.9. Elemen struktur baja harus memiliki bagian minimal yang memenuhi persyaratan standar-standar ini, dengan mempertimbangkan penyortiran untuk disewa dan pipa. Di bagian komposit yang ditetapkan oleh perhitungan, inepason tidak boleh melebihi 5%.

2. Bahan untuk struktur dan koneksi

2.1 *. Tergantung pada tingkat tanggung jawab desain bangunan dan struktur, serta pada kondisi operasi mereka, semua struktur dibagi menjadi empat kelompok. Baja untuk struktur baja bangunan dan struktur harus diambil dalam tabel. lima puluh *.

Baja untuk struktur yang dibangun di daerah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, tetapi dioperasikan di tempat yang dipanaskan, harus diambil untuk area iklim II 4 sesuai dengan tabel. 50 *, dengan pengecualian baja C245 dan C275 untuk desain grup 2.

Untuk koneksi flensa dan bingkai node, itu harus digunakan oleh sewa pada TU 14-1-4431 – 88.

2.2 *. Untuk struktur baja pengelasan, berlaku: elektroda untuk pengelasan busur manual sesuai dengan GOST 9467- 75 *; Kawat las sesuai dengan GOST 2246 - 70 *; Flusika menurut GOST 9087 - 81 *; Karbon dioksida menurut GOST 8050 – 85.

Bahan las yang diterapkan dan teknologi pengelasan harus memberikan nilai resistansi waktu logam las yang tidak lebih rendah dari nilai normatif dari resistensi waktu Larilogam dasar, serta nilai kekerasan, viskositas guncangan dan pemanjangan relatif dari koneksi las logam yang ditetapkan oleh dokumen peraturan yang relevan.

2.3 *. Coran (bagian referensi, dll.) Untuk struktur baja itu harus dirancang dari nilai baja karbon 15L, 25L, 35L dan 45L, memenuhi persyaratan untuk kelompok coran II atau III menurut GOST 977 - 75 *, serta dari Grey Cast Iron Mokok Mok15, SC20, SCH25 dan SCH30, Memuaskan persyaratan GOST 1412 – 85.

2.4 *. Untuk senyawa yang dikunci, baut dan kacang baja, memenuhi persyaratan *, gost 1759.4 harus diterapkan - 87 * dan gost 1759.5 - 87 *, dan mesin cuci memuaskan persyaratan *.

Baut harus diresepkan dari tabel57 * dan *, *, gost 7796-70 *, gost 7798-70 *, dan ketika membatasi deformasi senyawa - menurut GOST 7805-70 *.

Kacang harus diterapkan sesuai dengan GOST 5915 - 70 *: Untuk Baut Kelas Kekuatan 4.6, 4.8, 5.6 dan 5.8 - Kacang kekuatan 4; Untuk Baut Kelas Kekuatan 6.6 dan 8.8 - Kacang Kaki Kekuatan, masing-masing, 5 dan 6, untuk Baut Kelas Kekuatan 10.9 - Kacang Kelas 8.

Mesin cuci harus diterapkan: putaran sesuai dengan GOST 11371 - 78 *, miring sesuai dengan GOST 10906 - 78 * dan pegas normal menurut GOST 6402 – 70*.

2.5 *. Pemilihan nilai baja untuk baut pondasi harus dilakukan, dan desain dan ukurannya diambil oleh *.

Baut (berbentuk U) untuk mengencangkan penundaan konstruksi antena komunikasi serta baut berbentuk U dan pondasi saluran udara perangkat daya dan distribusi harus digunakan dari kelas baja: 09G2C-8 dan 10G2C1-8 sesuai dengan GOST. 19281. - 73 * dengan persyaratan tambahan untuk viskositas guncangan pada suhu minus 60 ° Dengan setidaknya 30 J / cm 2 (3 KGF × m / cm 2) di daerah iklim I 1; 09G2S-6 dan 10G2C1-6 Menurut GOST 19281 - 73 * di daerah iklim I 2, II 2 dan II 3; Embolssp2 menurut GOST 380 - 71 * (sejak 1990, ST3P2-1 Menurut GOST 535 - 88) Di semua area iklim lainnya.

2.6 *. Kacang untuk pondasi dan baut berbentuk U harus diterapkan:

untuk baut yang terbuat dari merek baja ES3P2 dan 20 - Kelas kekuatan 4 menurut GOST 1759.5 – 87*;

untuk baut terbuat dari kelas baja 09G2C dan 10G2C1 - Kelas kekuatan tidak lebih rendah dari 5 menurut GOST 1759.5 - 87 *. Diizinkan untuk menerapkan kacang dari nilai baja yang diterima untuk baut.

Kacang untuk pondasi dan baut berbentuk U dengan diameter kurang dari 48 mm harus diterapkan sesuai dengan GOST 5915 - 70 *, untuk baut dengan diameter lebih dari 48 mm - Menurut GOST 10605 – 72*.

2.7 *. Baut kekuatan tinggi harus diterapkan oleh *, * dan TU 14-4-1345 - 85; Kacang dan mesin cuci untuk mereka - Menurut GOST 22354 - 77 * dan *.

2.8 *. Untuk elemen pembawa pelapis gantung, detensi Dukungan BL dan wol, tiang dan menara, serta elemen tegang dalam struktur pra-stres, berlaku:

tali spiral sesuai dengan gost 3062 - 80 *; Gost 3063. - 80 *, GOST 3064 – 80*;

tali ayunan ganda sesuai dengan GOST 3066 - 80 *; Gost 3067. - 74 *; Gost 3068. - 74 *; Gost 3081. - 80 *; Gost 7669. - 80 *; Gost 14954. – 80*;

tali operator tertutup sesuai dengan GOST 3090 - 73 *; Gost 18900. - 73 * gost 18901 - 73 *; Gost 18902. - 73 *; Gost 7675. - 73 *; Gost 7676. – 73*;

bundel dan helai kabel paralel yang terbentuk dari kabel kabel yang memenuhi persyaratan GOST 7372 – 79*.

2.9. Karakteristik fisik bahan yang digunakan untuk struktur baja harus diambil sesuai dengan AD. 3.

3. Perkiraan karakteristik bahan dan senyawa

3.1 *. Resistansi yang dihitung dari profil dan pipa yang digulung dan bengkok untuk berbagai jenis keadaan intens harus ditentukan oleh formula yang ditunjukkan pada tabel. satu*.

Tabel 1*

Keadaan stres		Simbol	Perkiraan resistensi bergulir dan pipa
Peregangan	Dengan kekuatan hasil.	R y.	R y \u003d r yn /g M.
Kompresi dan tekuk	Oleh resistensi sementara	R u.	R u \u003d r un /g M.
		R S.	R s \u003d.0.58r yn / g M.
Mengunci permukaan ujung (di hadapan fit)		R P.	R p \u003d r un /g M.
Tempat naksir lokal dalam engsel silinder (cubitan) dengan sentuhan ketat		R lp.	R lp. \u003d 0,5r PBB / g M.
Kompresi gendongan diametri (dengan sentuhan gratis dalam konstruksi dengan mobilitas terbatas)		R CD.	R CD. \u003d 0,025r un / g M.
Peregangan ke arah ketebalan bergulir (hingga 60 mm)		R th.	R th. \u003d 0,5r PBB / g M.
Penunjukan diadopsi dalam tabel. satu*:
g M. - Koefisien keandalan dengan material yang didefinisikan sesuai dengan Klausul 3.2 *.

3.2 *. Nilai-nilai koefisien reliabilitas pada bahan yang digulung dan bengkok dan pipa harus diambil dalam tabel. 2 *.

Meja 2*

Standar negara atau kondisi teknis untuk disewa	Koefisien reliabilitas berdasarkan material g M.
(kecuali baja C590, C590K); TU 14-1-3023. - 80 (untuk lingkaran, persegi, garis-garis)	1,025
(Baja C590, C590K); Gost 380. - 71 ** (untuk lingkaran dan kotak dengan dimensi hilang di Tu 14-1-3023 - 80); Gost 19281. - 73 * [untuk lingkaran dan persegi dengan kekuatan hasil hingga 380 MPa (39 KGF / mm 2) dan dimensi hilang dalam TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
Gost 19281. - 73 * [untuk lingkaran dan persegi dengan kekuatan hasil lebih dari 380 MPa (39 KGF / mm 2) dan dimensi hilang dalam TU 14-1-3023 - 80]; Gost 8731. - 87; Tu 14-3-567. – 76	1,100

Perkiraan resistensi selama ketegangan, kompresi dan pembengkokan lembar, baja broadband universal dan berbentuk gulung diberikan dalam tabel. 51 *, Pipa - Di tab. 51, a. Resistansi yang dihitung dari profil bengkok harus diambil sama dengan resistansi perhitungan lembaran bergulir, dari mana mereka dibuat, sementara diperbolehkan untuk memperhitungkan pengerasan baja gulungan baja di area GIB.

Resistansi perhitungan putaran, persegi dan bandwall harus ditentukan oleh tabel. 1 *, mengambil nilai R yn. dan Lari sama, masing-masing, kekuatan luluh dan resistensi temporal pada TU 14-1-3023 - 80, GOST 380 - 71 ** (sejak 1990 gost 535 - 88) dan GOST 19281 – 73*.

Resistansi yang dihitung dari tanah yang digulung dari permukaan ujung, kusut lokal pada sambungan silindris dan kompresi diametrik dari arena diberikan dalam tabel. 52 *.

3.3. Resistensi perhitungan baja karbon dan coran besi cor abu-abu harus diambil dalam tabel. 53 dan 54.

3.4. Resistensi dihitung senyawa las untuk berbagai jenis senyawa dan keadaan stres harus ditentukan oleh formula yang ditunjukkan pada tabel. 3.

Tabel 3.

Koneksi dilas	Kondisi tegangan		Simbol	Perkiraan resistensi koneksi yang dilas
Guncangan	Kompresi. Peregangan dan Bending dengan pengelasan otomatis, semi-otomatis atau manual dengan fisik	Dengan kekuatan hasil.	R wy.	R wy. \u003d R y.
	kontrol Kualitas Jahitan	Oleh resistensi sementara	R wu.	R wu. \u003d R u.
	Peregangan dan Bending dengan pengelasan otomatis, semi-otomatis atau manual	Dengan kekuatan hasil.	R wy.	R wy. \u003d 0,85r y.
	Bergeser		R ws.	R ws. \u003d R S.
Dengan jahitan sudut	Bernyanyi (bersyarat)	Pada seam logam	R WF.
		Pada perbatasan fusi logam	R wz.	R wz. \u003d 0,45r PBBE
Catatan: 1. Untuk jahitan yang dilakukan dengan pengelasan manual, nilai R wun. Ini harus dilakukan nilai-nilai yang sama dari ketahanan waktu pengelasan logam las, yang ditentukan dalam GOST 9467-75 . 2. Untuk jahitan yang dilakukan dengan pengelasan otomatis atau semi-otomatis, nilai R Wun harus diambil dalam tabel. 4 Aturan yang ada. 3. Nilai relio reliabilitas untuk bahan jahitan g Wm. Sama harus diambil: 1.25 - Di Nilai-Nilai R wun. Tidak lebih dari 490 MPa (5.000 kgf / cm 2); 1.35. - Di Nilai-Nilai R wun. 590 MPa (6.000 kgf / cm 2) dan banyak lagi.

Resistansi yang dihitung dari senyawa butt elemen dari baja dengan resistansi peraturan yang berbeda harus diambil sebagai senyawa bokong baja dengan nilai resistensi normatif yang lebih rendah.

Resistansi logam yang dihitung dari sambungan las dengan jahitan sudut diberikan dalam tabel. 56.

3.5. Resistansi yang dihitung senyawa tunggal-basa harus ditentukan oleh formula yang ditunjukkan pada tabel. lima*.

Resistensi yang dihitung dari potongan dan peregangan baut diberikan dalam tabel. 58 *, elemen kusut terhubung dengan baut, - Di tab. 59 *.

3.6 *. Perkiraan resistensi terhadap peregangan baut pondasi R Ba.

R Ba. = 0,5R.. (1)

Perkiraan resistensi terhadap peregangan baut berbentuk U R bv.ditentukan dalam p. 2.5 * harus ditentukan oleh rumus

R bv \u003d. 0,45Lari. (2)

Resistensi yang dihitung terhadap peregangan baut fondasi diberikan dalam tabel. 60 *.

3.7. Perkiraan resistensi untuk meregangkan baut kekuatan tinggi R bh. harus ditentukan oleh rumus

R bh. = 0,7R. Sanggul., (3)

dimana R B. keturunan - Perlawanan sementara terkecil dari baut istirahat, diambil dalam tabel. 61 *.

3.8. Perkiraan resistensi terhadap peregangan kawat baja berkekuatan tinggi R dh.digunakan dalam bentuk balok atau untaian harus ditentukan oleh rumus

R dh. = 0,63Lari. (4)

3.9. Nilai estimasi resistensi (usaha) dengan peregangan tali baja harus diambil sama dengan nilai upaya rope rope secara umum, ditetapkan oleh standar negara atau kondisi teknis pada tali baja dibagi dengan faktor keandalan. g M. = 1,6.

Tabel 4 *

Merek kawat (sesuai dengan gost 2246 - 70 *) untuk pengelasan otomatis atau semi-otomatis		Merek Poroshkova.	Nilai normatif
Di bawah fluks (gost 9087 – 81*)	dalam karbon dioksida (menurut GOST 8050 - 85) atau dalam campurannya dengan argon (menurut GOST 10157 – 79*)	Kabel (menurut GOST 26271 – 84)	Jahitan resistensi logam R wun., MPA (KGF / cm 2)
SV-08, SV-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	SV-08G2S.	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
SV-10NMA, SV-10G2	SV-08G2C *	–	590 (6000)
Sv-09hn2gmy.	SV-10HG2SMA SV-08HG2	–	685 (7000)
* Saat pengelasan dengan nilai kawat SV-08G2C R wun. Harus diambil sama dengan 590 MPa (6000 kgf / cm 2) hanya untuk jahitan sudut dengan cathet k F. £ 8 mm dalam struktur baja dengan kekuatan hasil 440 MPa (4500 KGF / cm 2) dan banyak lagi.

Tabel 5 *

		Perkiraan resistansi senyawa tunggal-basis
Keadaan stres	Simbol	Bernyanyi dan meregangkan baut kelas			Kusut dari elemen gabungan yang terbuat dari baja dengan kekuatan hasil hingga 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 KGF / cm 2)
	R bs.	R bs \u003dBUN 0.38R.	R bs.\u003d Bun 0,4R.	R bs.\u003d Bun 0,4R.	–
Peregangan	R bt.	R bt s \u003dBUN 0.38R.	R bt \u003d.BUN 0.38R.	R bt \u003d.BUN 0.38R.	–
	R bp.
a) baut kelas akurasi		–	–	–
b) Baut kelas b dan c		–	–	–
Catatan. Diizinkan untuk menggunakan baut kekuatan tinggi tanpa ketegangan yang dapat disesuaikan dari baja kelas 40x "pilih", sedangkan resistensi yang dihitung R bs. dan R bt.itu harus ditentukan untuk baut kelas 10.9, dan resistensi dihitung untuk baut kelas akurasi B dan C. Baut kekuatan tinggi untuk Tu 14-4-1345 - 85 Diizinkan menerapkan hanya ketika mereka bekerja untuk peregangan.

empat *. Akuntansi Kondisi Kerja dan Desain

Saat menghitung struktur dan senyawa, itu harus dipertimbangkan: koefisien keandalan untuk janji temu g n. diadopsi sesuai dengan aturan akuntansi untuk tingkat tanggung jawab bangunan dan struktur dalam desain struktur;

koefisien keandalan. g. U. \u003d 1.3 untuk elemen struktur yang dihitung untuk kekuatan menggunakan resistansi dihitung R u.;

kekuatan Kekuatan Kerja g C. dan koefisien kondisi koneksi g B. Meja diambil. 6 * dan 35 *, bagian dari standar-standar ini untuk desain bangunan, struktur dan struktur, serta pada AD. empat *.

Tabel 6 *

Elemen struktur.	Kekuatan Kekuatan Kerja g S.
1. Balok yang solid dan elemen-elemen kuppat pertanian tumpang tindih di bawah aula teater, klub, bioskop, di bawah podium, di bawah tempat toko, buku, dan arsip, dll. Dengan berat tumpang tindih, sama dengan atau beban sementara yang lebih besar.	0,9
2. Kolom bangunan umum dan dukungan menara air	0,95
3. Elemen dasar terkompresi (kecuali didukung) kisi-kisi pemicu komposit dari sudut pelapis dan lantai yang dilas (misalnya, kasau dan pertanian serupa) saat fleksibilitas l. ³ 60.	0,8
4. Balok padat saat menghitung stabilitas umum kapan j. 1,0	0,95
5. Mengencangkan, mendorong, menunda, liontin yang terbuat dari baja bergulir	0,9
6. Elemen desain batang pelapis dan tumpang tindih:
a) dikompresi (dengan pengecualian bagian tubular tertutup) saat menghitung stabilitas	0,95
b) membentang dalam struktur yang dilas	0,95
c) berlapis, terkompresi, serta butt lining dalam struktur baut (kecuali untuk desain pada baut kekuatan tinggi) yang terbuat dari baja dengan kekuatan hasil hingga 440 MPa (4500 KGF / cm 2) membawa beban statis, ketika menghitung kekuatan	1,05
7. Lengkapi balok komposit, kolom, serta overlay baja bersama dengan kekuatan hasil hingga 440 MPa (4500 KGF / cm 2), membawa beban statis dan dibuat menggunakan senyawa baut (kecuali senyawa pada baut berkekuatan tinggi), saat menghitung kekuatan	1,1
8. Bagian elemen bergulir dan dilas, serta lapisan baja dengan kekuatan hasil hingga 440 MPa (4500 kg / cm 2) dalam sambungan sendi, dibuat pada baut (kecuali untuk persimpangan pada baut kekuatan tinggi), Membawa beban statis, selama perhitungan kekuatan:
a) balok dan kolom yang solid	1,1
b) struktur batang dan tumpang tindih	1,05
9. Elemen terkompresi dari grille dari struktur kisi spasial dari sudut tunggal sama (dilampirkan rak lebih besar):
a) melekat langsung ke ikat pinggang satu rak dengan lasan atau dua baut dan lebih banyak dipasok di sepanjang sudut:
terbelah pada Gambar. 9 *, dan	0,9
gambar struts. 9 *, B, di	0,9
terbelah pada Gambar. 9 *, di, G., d.	0,8
b) melekat langsung ke ikat pinggang dengan satu rak, satu baut (kecuali yang ditunjukkan dalam POS. 9, di tabel sekarang), serta melekat melalui jenis koneksi	0,75
c) Dengan kisi palang kompleks dengan senyawa satu baut pada Gambar. 9 *, E	0,7
10. Elemen terkompresi dari sudut tunggal yang dilampirkan oleh satu rak (untuk sudut non-ekuilibular hanya rak yang lebih kecil), dengan pengecualian elemen struktur yang ditunjukkan dalam POS. 9 dari tabel ini, pelebaran pada Gambar. sembilan, dgn B.*melekat langsung ke lasan sabuk kedua baut dan lebih banyak dipasok di sepanjang sudut dan peternakan datar dari sudut tunggal	0,75
11. Pelat pendukung yang terbuat dari baja dengan kekuatan hasil hingga 285 MPa (2900 KGF / cm 2), membawa beban statis, tebal, mm:
	1,2
b) Lebih dari 40 hingga 60	1,15
c) lebih dari 60 hingga 80	1,1
Catatan: 1. Kamera Kerja g S. 1 Saat menghitung secara bersamaan, itu tidak boleh dipertimbangkan. 2. Koefisien kondisi kerja disediakan masing-masing di POS. 1 dan 6, di; 1 dan 7; 1 dan 8; 2 dan 7; 2 dan 8, dan; 3 dan 6, b, ketika menghitung, harus dipertimbangkan secara bersamaan. 3. Koefisien dari kondisi kerja yang diberikan dalam POS. 3; empat; 6, a, di; 7; delapan; 9 dan 10, serta di POS. 5 dan 6, b (kecuali untuk sambungan las sendi), ketika menghitung senyawa elemen yang dipertimbangkan tidak boleh dipertimbangkan. 4. Dalam kasus yang tidak ditentukan dalam standar-standar ini, dalam formula harus diambil g c \u003d 1.

5. Perhitungan elemen struktur baja pada daya aksial dan lentur

Elemen yang diregangkan secara terpusat dan dikompresi secara terpusat

5.1. Perhitungan pada kekuatan elemen yang tunduk pada peregangan pusat atau kompresi dengan paksa N.kecuali yang ditentukan dalam klausa 5.2 harus dilakukan oleh rumus

Perhitungan pada kekuatan bagian di tempat pengikatan elemen yang membentang dari sudut tunggal yang dilampirkan oleh satu baut rak harus dilakukan dengan rumus (5) dan (6). Pada saat yang sama, nilainya g S. Dalam Formula (6) harus diterima oleh AD. 4 * Aturan yang ada.

5.2. Perhitungan pada kekuatan elemen struktur baja yang diregangkan dengan rasio R u./g u. > R y., eksploitasi yang mungkin dan setelah mencapai batas air, harus dilakukan oleh rumus

5.3. Perhitungan stabilitas elemen yang dipangkas padat terhadap kompresi sentral dengan paksa N.harus dilakukan oleh formula

Nilai-nilai j.

pada 0. £ 2.5.

; (8)

pada 2.5. £ 4.5.

untuk > 4,5

. (10)

Nilai numerik. j. LED dalam tabel. 72.

5.4 *. Batang dari sudut tunggal harus dihitung pada kompresi sentral sesuai dengan persyaratan yang ditetapkan dalam Klausul 5.3. Saat menentukan fleksibilitas batang ini, jari-jari inersia bagian melintang sudut sAYA. dan diperkirakan memanjang l Ef. harus diambil sesuai dengan pp. 6.1. – 6.7.

Ketika menghitung ikat pinggang dan elemen grid struktur spasial dari sudut tunggal, persyaratan paragraf 15.10 harus dilakukan.

5.5. Elemen terkompresi dengan dinding padat bagian berbentuk P terbuka dengan l x. 3aku. dimana l x. dan aku. - Perkiraan fleksibilitas elemen pada pesawat tegak lurus terhadap sumbu, masing-masing x.– x. dan y. - Y. (Gbr. 1), disarankan untuk memperkuat tali atau grille, dan persyaratan PP harus diselesaikan. 5.6 dan 5.8 *.

Dengan tidak adanya bilah atau kisi, elemen-elemen seperti itu selain perhitungan menurut formula (7) harus diperiksa stabilitas ketika rumus fleksibel rugi

dimana j y. - Koefisien bending longitudinal, dihitung sesuai dengan persyaratan klausa 5.3;

dari

(12)

dimana ;

sEBUAH. = a X./ h. - Jarak relatif antara pusat gravitasi dan pusat tikungan.

J. w. - Momen inersia sektoral bagian;

b I. dan t i. - Oleh karena itu, lebar dan ketebalan elemen persegi panjang merupakan penampang.

Untuk bagian yang ditunjukkan pada Gambar. 1, a, nilai dan sEBUAH. Harus ditentukan oleh formula:

dimana dgn B. = dgn B./h..

5.6. Untuk batang kompresi senyawa yang cabangnya dihubungkan oleh spacer atau kisi, koefisien j. relatif terhadap sumbu gratis (bidang tegak lurus bilah atau kisi-kisi) harus ditentukan oleh formula (8) - (10) dengan menggantinya EF. Nilai EF harus ditentukan tergantung pada nilai-nilai l Ef. ditunjukkan dalam tabel. 7.

Tabel 7.

Sebuah tipe		Skema			Disajikan fleksibilitas l Ef. batang cross-cutting komposit
Bagian		Bagian			dengan papan untuk		dengan kisi
					J S. L / ( J B.) 5	J S. L / ( J B.) ³ 5.
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Designations diambil dalam tabel. 7:
dgn B.			- jarak antara sumbu cabang;
l.			- jarak antara pusat-pusat papan;
l.			- Fleksibilitas terbesar dari seluruh batang;
l 1, l 2, l 3.			- Fleksibilitas cabang individu dengan menekuknya di pesawat secara tegak lurus terhadap sumbu, masing-masing, 1 – 1 , 2 - 2 I. 3 - 3, di situs antara papan yang dilas (dalam cahaya) atau di antara pusat-pusat baut ekstrem;
SEBUAH.			- Bagian dari penampang seluruh batang;
A d1. dan d2.			- area cross bagian kisi-kisi (dengan cross grid - Dua wastafel) Berbaring di pesawat tegak lurus terhadap sumbu, masing-masing, 1 – 1 dan 2 – 2;
A D.			- area penampang kisi (dengan kisi silang - Dua wastafel) berbaring di bidang satu wajah (untuk batang sisi segitiga);
a 1. dan a 2.			- Koefisien ditentukan oleh formula
Dimana			- Dimensi didefinisikan pada Gambar. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		- Koefisien didefinisikan sesuai dengan formula yang sesuai;

sini		J b1. dan J b3.		- Saat-saat inersia penampang cabang relatif terhadap sumbu, masing-masing 1 - 1 I. 3 - 3 (untuk bagian dari jenis 1 dan 3);
		J b1. dan J b2.		- sama, dua sudut relatif terhadap sumbu, masing-masing 1 - 1 I. 2 - 2 (untuk penampang tipe 2);
				- Saat inersia cross bagian dari satu papan relatif terhadap porosnya sendiri x.- x (Gbr. 3);
		J S1. dan J s2.		- Momen bagian inersia dari salah satu papan berbaring di pesawat secara tegak lurus terhadap sumbu, masing-masing 1 - 1 I. 2 - 2 (untuk penampang tipe 2).

Pada batang komposit dengan kisi, selain menghitung stabilitas batang, secara umum, stabilitas cabang individu pada bagian antara node harus diperiksa.

Fleksibilitas cabang individu l 1. , l 2. dan l 3. Di situs antara papan harus tidak lebih dari 40.

Di hadapan lembaran padat di salah satu pesawat, bukan bilah (Gbr. 1, dgn B., di) Fleksibilitas cabang harus dihitung dengan jari-jari inersia limbah relatif terhadap porosnya tegak lurus terhadap bidang papan.

Dalam batang komposit dengan kisi, fleksibilitas cabang individu antar node harus tidak lebih dari 80 dan tidak boleh melebihi fleksibilitas l Ef. Batang pada umumnya. Hal ini diperbolehkan membuat nilai fleksibilitas yang lebih tinggi dari cabang, tetapi tidak lebih dari 120, asalkan perhitungan batang tersebut dibuat sesuai dengan skema yang cacat.

5.7. Perhitungan elemen komposit dari sudut, saluran, dll., Terhubung dengan cermat atau melalui gasket, harus dilakukan sebagaimana diteliti padat, asalkan jarak terbesar pada plot antara papan yang dilas (dalam cahaya) atau di antara pusat-pusat dari baut ekstrem tidak melebihi:

untuk elemen terkompresi 40 sAYA.

untuk elemen yang membentang 80 sAYA.

Di sini adalah jari-jari inersia sAYA. Sudut atau saluran harus diambil untuk bagian kuningan atau dipanaskan relatif terhadap sumbu paralel dengan bidang lokasi tata letak, dan untuk penampang - minimal.

Pada saat yang sama, setidaknya dua gasket harus dimasukkan ke dalam panjang elemen terkompresi.

5.8 *. Perhitungan elemen penghubung (bilah, kisi) batang senyawa terkompresi harus dilakukan pada gaya transversal bersyarat Q fic.adopsi konstanta selama seluruh panjang batang dan ditentukan oleh formula

Q fic. = 7,15 × 10 -6 (2330 – E./R y.)N./j, (23)*

dimana N. - Upaya longitudinal di batang komposit;

j. - Koefisien bending longitudinal diambil untuk batang komposit di bidang elemen penghubung.

Kekuatan transversal bersyarat Q fic. Itu harus didistribusikan:

jika hanya ada papan penghubung (kisi-kisi) yang sama antara papan (kisi) yang tergeletak di pesawat yang tegak lurus terhadap sumbu relatif terhadap stabilitas;

jika ada daun padat dan papan penghubung (kisi) - Dalam setengah antara daun dan tali (kisi) berbaring di pesawat sejajar dengan lembar;

ketika menghitung batang komposit segitiga setara, gaya transversal bersyarat, yang datang ke sistem elemen penghubung yang terletak di bidang yang sama, harus diambil sama dengan 0,8 Q fic..

5.9. Perhitungan papan penghubung dan lampirannya (Gbr. 3) harus dilakukan sebagai perhitungan elemen-elemen pertanian yang tidak jelas pada:

kekuatan F.memotong bar, sesuai dengan formula

F. = Q S L./dgn B.; (24)

saat M 1., menekuk bar di pesawatnya, dengan formula

M 1. = Q S L./2 (25)

dimana T S. - Kekuatan transversal bersyarat datang ke bar satu wajah.

5.10. Perhitungan kisi-kisi penghubung harus dilakukan sebagai perhitungan kisi pertanian. Ketika menghitung pelebaran lintas kisi silang dengan spacer (Gbr. 4), upaya tambahan harus diperhitungkan N AD.timbul di setiap pemisahan dari kompresi ikat pinggang dan rumus yang ditentukan oleh rumus

(26)

dimana N. - Upaya di satu cabang batang;

TAPI - Area cross-sectional dari satu cabang;

A D. - area cross-sectional satu warna;

sEBUAH. - Koefisien ditentukan oleh rumus

sEBUAH. = aL. 2 /(sEBUAH. 3 =2dgn B. 3) (27)

dimana sEBUAH., l. dan dgn B. - Dimensi ditunjukkan pada Gambar. empat.

5.11. Perhitungan batang yang dimaksudkan untuk mengurangi panjang yang dihitung dari elemen-elemen terkompresi harus dilakukan pada upaya yang sama dengan gaya transverse terkondisi dalam elemen terkompresi utama yang ditentukan oleh rumus (23) *.

Elemen tekuk

5.12. Perhitungan kekuatan elemen (kecuali untuk balok dengan dinding yang fleksibel, dengan dinding berlubang dan balok crane) membungkuk di salah satu pesawat utama, harus dilakukan oleh formula

(28)

Nilai stres singgung t. Di bagian elemen lentur harus memenuhi kondisi

(29)

Jika ada melemahnya dinding dengan lubang untuk baut t. Dalam formula (29) harus dikalikan dengan koefisien sEBUAH. didefinisikan oleh formula

sEBUAH. = sEBUAH./(sEBUAH. – d.), (30)

dimana sEBUAH. - lubang pitch;

dgn B. - Diameter lubang.

5.13. Untuk menghitung ketebalan dinding balok di lokasi aplikasi muatan ke sabuk atas, serta di bagian pendukung balok, tidak diperkuat dengan tulang rusuk, harus ditentukan oleh stres lokal. s loc. Menurut formula

(31)

dimana F. - nilai yang dihitung dari beban (kekuatan);

l Ef. - Panjang persyaratan distribusi beban, ditentukan tergantung pada kondisi konten; Untuk kasus mingguan pada Gambar. lima.

l Ef. = dgn B. + 2t f., (32)

dimana t f. - Ketebalan sabuk balok atas, jika balok bawah dilas (Gbr. 5, tapi), atau jarak dari wajah luar rak ke awal pembulatan bagian dalam dinding, jika balok bawah digulung (Gbr. 5, dgn B.).

5.14 *. Untuk dinding balok yang dihitung dengan rumus (28), kondisi harus dipenuhi:

dimana - Tekanan normal di bidang tengah dinding, sumbu paralel balok;

y. - Saus sumbu yang sama, tegak lurus, termasuk s loc. didefinisikan oleh Formula (31);

t. Xy - Tegangan tangensial dihitung dengan rumus (29) berkaitan dengan rumus (30).

Tegangan s x. dan y. diadopsi dalam formula (33) dengan tanda-tanda mereka sendiri juga t xy. Itu harus ditentukan pada titik yang sama dari balok.

5.15. Perhitungan pada stabilitas balok bagian cross 2 arah ditekuk di bidang dinding dan memenuhi persyaratan PP. 5.12 dan 5.14 *, harus dilakukan oleh rumus

dimana TOILET. - harus ditentukan untuk sabuk terkompresi;

j. - Koefisien ditentukan oleh AD. 7 *.

Saat menentukan nilainya j. Untuk panjang balok yang dihitung l Ef. Perlu untuk mengambil jarak antara titik memperbaiki sabuk terkompresi dari perpindahan melintang (node \u200b\u200btautan longitudinal atau transversal, titik pengikat dari lantai kaku); Dengan tidak adanya koneksi l Ef. = l. (Dimana l. - Rentang balok) untuk panjang konsol yang dihitung harus diambil: l Ef. = l. Dengan tidak adanya memperbaiki sabuk terkompresi di ujung konsol di bidang horizontal (di sini l. - Panjang konsol); Jarak antara titik-titik sabuk terkompresi di bidang horizontal saat mengikat ikat pinggang di ujung dan sepanjang konsol.

5.16 *. Stabilitas balok tidak diperlukan untuk memeriksa:

a) Saat mentransmisikan beban melalui lantai keras yang solid, terus-menerus didasarkan pada sabuk balok terkompresi dan terhubung dengan andal dengannya (piring beton bertulang dari beton berat, ringan dan seluler, lantai logam datar dan diprofilkan, baja bergelombang, dll.);

b) sehubungan dengan panjang balok yang dihitung l Ef. ke lebar sabuk terkompresi dgn B.tidak melebihi nilai yang ditentukan oleh rumus tabel. 8 * Untuk balok penampang 2 arah simetris dan dengan sabuk terkompresi yang lebih berkembang, di mana lebar sabuk yang diregangkan setidaknya 0,75 lebar sabuk terkompresi.

Tabel 8 *

Muat Lokasi Aplikasi	Kebanyakan nilai l Ef. /dgn B.Di mana tidak ada perhitungan yang diperlukan untuk stabilitas balok bergulir dan dilas (pada 1 £ h./dgn B. 6 dan 15. £ dgn B./t. £ 35)
Ke sabuk atas	(35)
Ke sabuk bawah	(36)
Terlepas dari tingkat penerapan beban saat menghitung bagian balok antara koneksi atau pada lentur murni	(37)
Notasi yang diadopsi dalam Tabel 8 : dgn B.* dan t. - masing-masing lebar dan ketebalan sabuk terkompresi; H. - Jarak (tinggi) antara sumbu lembar sabuk. Catatan: 1. Untuk balok dengan koneksi pinggang pada baut kekuatan tinggi l Ef./dgn B.Diperoleh dengan rumus Tabel 8 * harus dikalikan dengan koefisien 1,2. 2. Untuk balok dengan sikap dgn B./t. /t.= 15.

Memperbaiki sabuk terkompresi di bidang horizontal harus dihitung pada gaya transversal aktual atau bersyarat. Dalam hal ini, gaya transversal bersyarat harus ditentukan:

saat memperbaiki pada titik yang dipilih oleh Formula (23) *, di mana j. harus ditentukan saat fleksibilitas l. = l Ef./sAYA. (sini sAYA. - Radius bagian inersia dari sabuk terkompresi dalam bidang horizontal), dan N. harus dihitung oleh rumus

N. = (A F. + 0,25A W.)R y.; (37, a)

dengan perbaikan terus menerus oleh rumus

q fic. = 3Q fic./l., (37, b)

dimana q fic. - kekuatan transversal bersyarat per satuan panjang balok sabuk;

Q fic. - gaya transversal yang dikondisikan ditentukan oleh rumus (23) * untuk mengambil j. \u003d 1, dan N. - Untuk menentukan dengan rumus (37, a).

5.17. Perhitungan kekuatan elemen membungkuk dalam dua pesawat utama harus dilakukan oleh rumus

(38)

dimana x. dan y. - Koordinat bagian yang dipertanyakan relatif terhadap sumbu utama.

Dalam balok yang dihitung oleh rumus (38), nilai tegangan di dinding balok harus diuji oleh formula (29) dan (33) di dua pesawat lentur utama.

Saat melakukan persyaratan paragraf 5.16 *, tapi Memeriksa stabilitas bents bents dalam dua pesawat tidak diperlukan.

5.18 *. Perhitungan pada kekuatan balok pemecahan penampang berkelanjutan dari baja dengan kekuatan hasil hingga 530 MPa (5400 kgf / cm 2), membawa beban statis, tunduk pada PP. 5.19 * - 5.21, 7,5 dan 7.24 harus dilakukan dengan mempertimbangkan pengembangan deformitas plastik oleh formula

ketika membungkuk di salah satu pesawat utama dengan tekanan singgung t. £ 0,9 R S. (kecuali bagian pendukung)

(39)

saat menekuk dua pesawat utama dengan tekanan singgung t. £ 0,5. R S. (kecuali bagian pendukung)

(40)

sini M., M x. dan M y. - Nilai absolut dari momen lentur;

C 1. - Koefisien ditentukan oleh formula (42) dan (43);

c x. dan c y. - Koefisien diambil dalam tabel. 66.

Perhitungan di bagian dukungan balok (kapan M. = 0; M x. \u003d 0 I. M y. \u003d 0) harus dilakukan oleh rumus

Di hadapan zona tikungan murni dalam formula (39) dan (40) alih-alih koefisien c 1., c x. dan c u. harus diambil sesuai:

c 1m. = 0,5(1+c.); c xm. = 0,5(1+c x.); dengan ym. = 0,5(1+c y.).

Dengan tindakan simultan di penampang M. dan kekuatan melintang Q. koefisien dengan 1. Itu harus ditentukan oleh formula:

untuk t. £ 0,5. R S. c. 1 = c.; (42)

di 0,5. R S. t. £ 0,9 R S. c 1. = 1,05b c. , (43)

dimana (44)

sini dari - Koefisien yang diterima oleh tabel. 66;

t. dan h. - masing-masing ketebalan dan tinggi dinding;

sEBUAH. - Koefisien sama. sEBUAH. \u003d 0,7 untuk lentur 2-arah lintasan di bidang dinding; sEBUAH. = 0 - Untuk jenis bagian lainnya;

dengan 1. - Koefisien diambil setidaknya satu persatuan dan tidak ada lagi koefisien dari.

Untuk mengoptimalkan balok saat menghitungnya, dengan mempertimbangkan persyaratan PP. 5.20, 7,5, 7.24 dan 13.1 Nilai koefisien dari, dengan H. dan c u. Dalam formula (39) dan (40) dibiarkan mengambil lebih sedikit nilai yang diberikan dalam tabel. 66, tetapi tidak kurang dari 1.0.

Jika ada melemahnya dinding dengan lubang untuk baut tegangan tangensial t. Itu harus dikalikan dengan koefisien yang ditentukan oleh rumus (30).