Državni komitet SSSR-a za građevinske poslove

(Gosstroy SSSR)

Izgradnja

Norm i pravila

Opće odredbe

Izgradnja

Terminologija

Moskva Stroyzdat 1980.

Šef Centralnog instituta za naučne informacije o izgradnji i arhitekturi (cinis), Odjel za tehničku regulaciju i Odjelu za procijenjene norme i ulaganja u izgradnju SSSR-a i odjela za ulaganje u izgradnju tehničke regulacije i Odjeljenja za tečajeve i Odjeljenje za procijenjene norme i ulaganja cijena u izgradnju USSR-a Izgradnja države sa istraživačkim i dizajnerskim institucijama - autori relevantnih glava.

S obzirom na to da je ovo poglavlje uključeno u strukturu građevinskih standarda i pravila (Snip) prvi put razvijen, izdaje se u obliku projekta, nakon čega slijedi pojašnjenje, odobrenje, odobrenje izgradnje USSR-a i reproduciranje 1983. godine.

Prijedlozi i komentari na pojedinačne uvjete i njihove definicije koje proizlaze iz primjene poglavlja, kao i na uključivanju dodatnih uvjeta navedenih u glavama Snap-a, pošaljite u Vniiis (125047, Moskva, A-47, ul. Gorky, 38).

Uredništvo: inženjeri Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinenev A.n., Lisogorsky A.A., Baiko V.I., Schemer F.M., Tysšenko V.V., Demin I.D., Dendisov n .i.(Goststroy SSSR), Tehnički kandidati. Nauka Eingorn M.A.i Komarov I.A.(Vniiis).

1. Opća uputstva

1.1 . Uvjeti i njihove definicije u ovom poglavlju trebaju se primijeniti u izradi regulatornih dokumenata, državnih standarda i tehničke dokumentacije za izgradnju.

Navedene definicije mogu se mijenjati u obliku prezentacije, a ne dopuštajući poremećaj granica pojmova.

1.2 . U ovom poglavlju su uključeni glavni uvjeti u odgovarajućim poglavljima I - IV dijelovi građevinskih standarda i pravila (Snip), za koji ne postoje definicije ili različita tumačenja.

1.3 . Pojmovi su raspoređeni po abecednom redu. U kompozitnim uvjetima koje se sastoje od definicija i definiranih riječi, prvo mjesto je napravljeno u osećaju definirane riječi, osim što je izuzetno prihvaćeno pojmovi koji označavaju imena dokumenata (objedinjene jedinice okruga - Eroer; Eroer; Građevinski standardi i pravila - Snip; Integrirani pokazatelji troškova izgradnje - EPSS; povećane procijenjene norme - USN), sustavi (automatizirani sistem upravljanja građevinskim upravljanjem - ASUS), kao i pojmovi sa općenito prihvaćenim planom; Generalni plan; Građevinski plan; Generalni izvođač - Opći izvođač).

U pogledu pojmova, kompozitni izrazi daju se u najčešćim oblicima u regulatornoj i naučnoj i tehničkoj literaturi (bez promjene reda riječi).

Imena pojmova pretežno su u jednini, ali ponekad u skladu s prihvaćenom naučnom terminologijom - u množini.

Ako izraz ima nekoliko vrijednosti, tada se obično kombiniraju u jednoj definiciji, ali s izlučivanjem u posljednjem od svake vrijednosti.

2. Izrazi i njihove definicije

Automatizirani upravljački sistemIzgradnja(Asus)- Kombinacija administrativnih, organizacijskih, ekonomskih i matematičkih metoda, računarske opreme, uredske opreme i komunikacija, međusobno povezana u procesu njihovog funkcioniranja, za poduzimanje odgovarajućih odluka i provjeru njihovog izvršenja.

Prianjanje- Zalijepljenje heterogenih čvrstih ili tečnih tijela u kontaktu sa njihovim površinama zbog intermolekularne interakcije.

Sidro - Uređaj za pričvršćivanje u blizini u bilo kojem fiksnom dizajnu ili u zemlji.

Wood Anti-View -duboko ili površinsko impregnacija drva s otopinom hemikalija ili smjesa (plamenova) kako bi se povećala otpornost na efekte požara.

Antisteptacija - Obrada kemikalija (antiseptici) različitih nemetalnih materijala (šuma i proizvodi iz IT, plastike itd.) Kako bi se poboljšala njihova bioznanost i povećanje vijek trajanja struktura.

Andresol- Igralište koje zauzima gornji dio prostorije stambene, socijalne ili proizvodnje namjeravalo je povećati svoje područje, plasman pomoćnog, skladišta i drugih prostorija.

Armatura - 1) elementi, poboljšanje, organski uključene u materijal građevinskih konstrukcija; 2) pomoćni uređaji i dijelovi koji nisu uključeni u glavnu opremu, već su potrebni kako bi se osigurali njen normalan rad (cjevovodni fitinzi, elektrotehnički itd.).

Armatura armirano-betonskih konstrukcija- Sastavni dio (čelični štap ili žica) armirano betonske konstrukcije, koje se podijele na: u predviđenoj svrsi.

rad (izračunato), opažajući uglavnom istezanje (i u nekim slučajevima kompresivne) napore koji proizlaze iz vanjskih opterećenja i utjecaja, vlastite težine građevina, kao i namijenjene stvaranju prenapona;

distribucija (konstruktivna), učvršćivanje štapova u okviru zavarivanjem ili pletenjem s radnom pojačanjem, osiguravajući njihov rad zajednički i promocija

ujednačena raspodjela opterećenja između njih;

montaža, koja podržava odvojene šipke radne spojnice prilikom sastavljanja okvira i pomaže u uspostavljanju u položaju projekta;

stezaljke koje se koriste za sprečavanje lemljenih pukotina u betonskim konstrukcijama (grede, trčanja, stubovi itd.) I za izradu okvira za pojačanje iz pojedinih šipki za iste strukture.

Armatura je indirektna - Poprečni (spiralni, prsten) okova centralno komprimiranih elemenata armirano-betonskih konstrukcija, dizajnirane za povećanje njihove nosivosti.

Armaturni nosač -armatura monolitnih armirano-betonskih konstrukcija sposobna za opažanjem sklopa i transporta opterećenja koja proizlaze iz proizvodnje rada, kao i opterećenja iz vlastite težine betona i oplate.

ArmaturaCevovod -uređaji koji omogućuju reguliranje i distribuiranje tekućina i gasova koji se prevoze kroz cjevovode, a podijeljeni su u zatvaranje ventila (dizalice, ventili), sigurnost (ventili), podešavanje (ventili, regulatori pritiska), dodirnite (Zračni otvor, zamka kondenzata), hitno ( signaliziranje znači) itd.

Asus- Pogledajte automatizirani sistem upravljanja građevinskim upravljanjem.

Aeracija vode- Zasićenje vode sa kisikom proizvedenim zrakom: u postrojenjima za vodoopskrbu kanalizacijom kako bi se dragi, kao i uklonili slobodan ugljični dioksid i vodonik od vode; U strukturama biološkog pročišćavanja otpadnih voda (aerotanke, aerofiltra, biofilteri) za ubrzanje procesa mineralizacije rastvorenog u otpadnim vodama organskih tvari i drugih kontaminanata.

Zgrada aeracija -organizirana je prirodna razmjena zraka izvedena zbog razlike u gustoći vanjskog i unutrašnjeg zraka.

Aerotenk- Izgradnja za biološki pročišćavanje otpadnih voda tokom svoje umjetne aeracije (I.E., prilikom zadovoljstva vodenog kiseonika) u smjesi sa aktivnim IL-om.

Aerotenk-dispenzer -aerotenk, u kojem su otpadne vode i aktivni IL priznati koncentrirani s jednom krajnjem stranom hodnika, a dostupni su i na suprotnoj strani hodnika.

Aerotenk-Sump -struktura u kojoj se Aerodynk i Sumps u direktnoj tehnološkoj vezi između sebe konstruktivno kombiniraju i funkcionalno kombiniraju.

Aerotenk-mikser -aerotenk, u kojem se opskrba otpadnim vodama i aktivnim muljem ratno vrši ravnomjerno duž duž dugodne strane hodnika, a pražnjenje - duž druge strane hodnika.

Aero Filtre- Bio filter ima uređaje za prisilnu ventilaciju.

Izgradnja osnovne proizvodnjeOrganizacije - kompleks preduzeća i strukture građevinske organizacije namenjene operativnom pružanju objekata u izgradnji u potrebnim materijalnim i tehničkim resursima, kao i za proizvodnju (preradu, obogaćivanje) u tokućih snaga materijala, proizvoda i konstrukcija koje se koriste u procesu izgradnje.

Obilaznica- cjevovod s ojačanjem za zatvaranje za vodstvo prevezenog srednjeg (tečnog, plina) iz glavnog cjevovoda i nahrani ga u isti cjevovod.

Ekspanzijski rezervoar -rezervoar u zatvorenom sistemu grijanja na vodu za primanje viška jačine zvuka proizvedenog kada se zagrijava na maksimalnu radnu temperaturu.

Banket- 1) zemljana osovina, pogodna sa glavne strane uklanjanja cesta da bi se zaštitila od protoka površinske vode; 2) Prizmu se probavlja iz jahanja i donjih dijelova brane, izgrađene iz materijala tla.

Sprej za bazen -otvoreni rezervoar s tlačnim cjevovodnom sistemom za smanjenje temperature cirkulacijske vode prskanjem u zrak koji se koristi u trenutnim vodovodnim sistemima industrijskih preduzeća, na kojima se koriste grijaće postrojenja, kompresori itd.

Kula- Slobodno stojeći visokogradnju, čija je stabilnost osigurana njenim glavnim dizajnom (bez prevare).

Berm- lidge, pogodan na padinama zemlje (kamena) nasipa, brana, kanala, utvrđenih obala, kamenoloma itd. ili između potplata nasipa (automobilske ili željezničke) i rezerve (odvodni kanal) za prebacivanje stabilnosti prekrivenog dijela strukture i zaštite od erozije atmosferskih voda, kao i za poboljšanje operativnih uvjeta strukturu.

Biovost- Nekretnina materijala i proizvoda za otpor trula ili drugim destruktivnim biološkim procesima.

Uređenje pejzaža- skup radova (na inženjerskom treningu teritorija, uređaja puteva, razvoju komunikacijskih mreža i vodosnabdijevanja, kanalizacije, opskrbe energijom itd.) I događajima (čišćenje, sušenje i vrtlarstvo, poboljšanje mikroklime, zaštitu od Zračni bazen, otvoreni rezervoari i tlo, sanitarno čišćenje, smanjujući nivo buke, itd.), provedeni kako bi se jedno ili drugo područje donijelo na državu pogodnu za izgradnju i normalnu upotrebu, stvarajući zdrav, praktičan i kulturni život uslovi stanovništva.

Blok zapremine- Pred-proizvedeni dio zapremine stambenih, javnih ili proizvodnih pogona u izgradnji (sanitarna kabina, soba, apartman, kuća za unutrašnju sobu, trafostanica transformatora itd.).

Blok odjel- Prostorni prostorni element zgrade neovisan u funkcionalnosti koji se može koristiti i u kombinaciji s drugim elementima zgrade i samostalno.

Građevinarstvo i tehnološka jedinica- Međusobno povezani elementi montiranih građevinskih konstrukcija i opreme, unapred u kombinaciji na poduzetničkom ili građevinskom mjestu u jedan nepromenljiv prostorni sistem za jačinu zvuka.

Utrka- otvorena ili zatvorena hidraulična struktura za konjugaciju netlačnih dijelova plovnog puta (rezervoar) koji se nalaze na različitim nivoima, u kojima se prolazi od gornjeg dijela do dna s velikim (kritičnijim) brzinama bez protoka potoka iz konture same strukture.

Ulazak na cjevovode - Podružnica cjevovoda iz vanjske mreže do čvora s ojačanjem u smještaju u zgradi (objekti).

Ventilacija -prirodna ili umjetna podesiva razmjena zraka u zatvorenom prostoru (zatvoreni prostori), pružajući vazdušno okruženje u skladu sa sanitarnim i higijenskim i tehnološkim zahtjevima.

Veranda - Otvorena ili ostakljena neogrijana soba, pričvršćena na zgradu ili ugrađen u njega, kao i izgrađen odvojeno od zgrade kao lagani paviljon.

Lobirati- Soba ispred ulaza zgrade namijenjena za prijem i distribuciju struja posjetitelja.

Otpornost na vlagu- Sposobnost izgradnje materijala dugi oduprem se destruktivnim učinkom vlage tokom periodičnih ovlaživača i materijala za sušenje.

Pregača- Element pričvršćivanja dna vodotoka neposredno iza vodene (vodene ploče) u obliku masivne ploče namijenjene percepciji udaraca mlaznica i energije prepunog protoka vode, kao i Za zaštitu površine vodotoka i tla bazu izgradnje građevine iz erozije.

Voda- Izgradnja u obliku tunela, kanala, ladica ili cjevovod za prolazak (hranjenje) vode pod pritiskom ili gravitacijom iz rezervacije vode (struktura vode) do mjesta potrošnje.

Unos vode (izgradnja vodenog unosa)- hidraulična struktura za ogradu vode iz otvorenog vodotoka ili rezervoara (rijeke, jezera, rezervoari) ili podzemne izvore i hrani ga u vodenu potrošnju za naknadni prijevoz i upotreba ekonomskih namjena (navodnjavanje, vodovod, proizvodnju električne energije, itd.).

Vodootporan - Kompleks mjera i uređaja koji osiguravaju uklanjanje površinskih voda i (ili) površinskih voda iz otvorenih udubljenja (pita), kamenoloma ili podzemnih voda iz rezanja, rudnika i drugih rudarskih radnika.

Pročišćavanje vode- Kombinacija tehnoloških procesa pomoću kojih se kvaliteta vode koja ulazi u vodovod iz izvora vodosnabdijevanja u uspostavljenim regulatornim pokazateljima.

Pročišćavanje vode - Pročišćavanje vode (odgađanje, desalinacija, desalinacija itd.) Što ga čini pogodnim za pare i vodovodne kotlove ili za različite tehnološke procese.

Proizvodnja vode -metoda spuštanja nivoa vode u zemlju ili zagađen uz rivu rezervoara za razdoblje izgradnje pomoću odvodnih uređaja koji su u funkcionarima, dubokim pumpama, filtrima za igle, filtre igla.

Vodeni prijemnik - 1) dio strukture unosa vode, služeći za direktno dobrodošlo vodu sa otvorene (rijeka, jezero, rezervoar) ili podzemnog izvora; 2) vodotoke, ribnjak ili šuplje, uzimajući i ispuštenu vodu prikupljene meliorativnim sustavom odvoda sa susjednim teritorijom.

Vodene cijevi- Kompleks inženjerskih struktura i uređaja za dobivanje vode iz prirodnih izvora, čišćenja, prevoz do različitih potrošača u potrebnoj količini i potrebnom kvalitetu.

Pribor za vodu (vodovod izgradnje)- hidraulična struktura za prolaznu vodu ispuštena iz gornjeg govedine u niže kako ne bi došlo do prekoračenog izračunatih vodostaja u rezervoar, kroz površinske rupe (vodootporne) na grebenu brane ili kroz duboke rupe (hidrofe) Smješten ispod nivoa vode u gornjoj govedini, ili kroz one i druge istovremeno.

Propaliti- 1) opskrbu površinskim vodama sa besplatnim (bez besplatnim) prelivom vode kroz češlju prepreka; 2) barijera, prag kroz koji protok vode preliva.

Vodovod - skup mjera za osiguravanje vode različitih potrošača (populacija, industrijska preduzeća, promet, poljoprivredu) u potrebnim količinama i potrebnim kvalitetom.

Vodootporan (vodovod izgradnje) - Dovod duboke vode u obliku rupa (cijevi) u hidrauličkoj strukturi ili zasebnom strukturu za pražnjenje rezervoara, ispiranje donjih nana, deponovano u gornjem begu, i za preskakanje (resetiranje) vode u donji bej.

Vodootporan- Pogledajte stratum vodenog stakla.

Uticaj - fenomen koji izaziva unutrašnje sile u strukturalnim elementima (od neravnih deformacija baze iz deformacija Zemljine površine u područjima utjecaja na rudarske radove i u krškim područjima, od promjena i dizajna materijala za smanjenje i puzanje materijala, iz seizmičke, eksplozivne, vlage i drugih sličnih pojava).

Kanal - cjevovod (kutija) za pokretni zrak koji se koristi u ventilacijskim sustavima, grijanjem na zrak, klima uređaj, kao i za prijevoz zraka u tehnološke svrhe.

Zrak - Djelomična ili potpuna zamjena kontaminirane zračne sobe sa čistim zrakom.

Priprema zraka -pročišćavanje zraka (pročišćavanje od prašine, štetnih gasova, nečistoća, grijanja, hlađenja, hidratantna, odvodnjavanje itd.) Da bi mu dali kvalitete koje zadovoljavaju tehnološke ili sanitarne i higijenske potrebe.

Planinarstvo -Šupljina u zemljinoj kore, formiranim kao rezultat provedbe rudarstva, u svrhu istraživanja i rudarstva minerala, inženjerskih i geoloških anketa i izgradnju podzemnih struktura.

Kotači jame -proces formiranja cotlota u velikom ili rasutom terenu s prevrtanjem uz pomoć mehaničkih udarnih materijala sa radnim tijelom u obliku žiga.

Šokantna viskoznost - uvjetne mehaničke karakteristike materijala koji procjenjuje otpor njegovom krhkom uništavanju.

Gabritis- Ograničite vanjske obrise ili veličine konstrukcija, zgrada, konstrukcija, uređaja, vozila itd.

Gabritarna opterećenje - Ograničite poprečnu (okomitu osovina željezničke pruge) obrisi u kojem treba biti lociranje tereta (uzimajući u obzir ambalažu i pričvršćivanje) na otvorenoj valjanoj liniji kada se nalazi na izravnoj vodoravnom putu.

Magnicka šminkeogranična poprečna (okomita osa staze) je obris u kojem se ugrađene zalihe na izravnoj horizontalnoj stazi treba postaviti i u prazno, a u opterećenom stanju imaju maksimalne normalizirane tolerancije i habanje, s izuzetkom bočne sklonosti na izvorima.

Gapris podređen- poprečno (okomito na smjeru protoka vodotoka) obris prostora ispod mosta koji se formira do dna raspona, izračunati brodski horizont i rubovi nosača, prema elementima mosta ili Uređaji koji se nalaze ispod njega.

Dovođenje aproksimacije zgrada- Ogranična poprečna (okomita osa staze), pored prevrtanja, ne bi trebala ući u dijelove konstrukcija i uređaja, kao i materijala, rezervnih dijelova i opreme, s izuzetkom predviđenih dijelova uređaja Za izravnu interakciju s prevrtanjem zaliha, pod uvjetom da je položaj ovih uređaja u industrijskom prostoru povezan s dijelovima kotrljanja, s kojim se mogu obratiti i da ne mogu izazvati kontakt s drugim elementima za prevrtanje.

Čišćenje gasa- Tehnološki proces razdvajanja iz industrijskih plinova sadržavao je čvrste, tečne ili gasovite nečistoće.

Plinovod- Kompleks cjevovoda, opreme i uređaja namijenjenih prijevoza zapaljivih plinova iz bilo koje točke potrošača.

Glavni gasovod -gasovod za prijevoz zapaljivih plinova sa mjesta njihove proizvodnje (ili proizvodnje) na distribuciju plina, na koji se pritisak smanjuje na nivo potreban za opskrbu potrošača.

Opskrba plinom - Organizirano snabdijevanje i distribucija plinskog goriva za potrebe nacionalne ekonomije i stanovništva.

Galerija- 1) režijski ili zemaljski, potpuno ili djelomično zatvoreni, vodoravni ili nagnuti prošireni izgradnja, povezivanje prostorija zgrada ili struktura, namijenjenih inženjerskom i tehnološkom komunikacijom, kao i za prolazak ljudi; 2) Gornji nivo auditorijuma.

Galerija anti-bomba -izgradnja, prevencija parcela ili autoputa iz planinskih boja.

Rasprostranjen razvodom -uređaj u hidromoromoru koji služi za promjenu smjera mlaznica i širine (u širinu) protoka vode kako bi se ukazao na višak kinetičke energije vode i preraspodjelu protoka u donjim preljevcima Brana.

Opći plan (opći plan) -dio projekta koji sadrži sveobuhvatno rješenje za pitanja planiranja i poboljšanja objekta izgradnje, postavljanje zgrada, građevina, transportne komunikacije, inženjerske mreže, organizaciju poslovnih i usluga potrošača.

Generalni izvođač (generalni izvođač)- Građevinska organizacija koja je na osnovu zaključenog ugovora ugovora s kupcem odgovorna za pravovremenu i kvalitativnu provedbu svih građevinskih radova predviđenih ugovorom u okviru ovog objekta sa uključivanjem drugih organizacija kao podizvođača.

Opći plan. - Pogledajte glavni plan.

Generalni izvođač - Pogledajte generalni izvođač radova.

Brtvila - Elastični ili plastični elastični materijali koji se koriste za osiguravanje nepropusnosti zglobova i spojeva strukturnih elemenata zgrada i struktura.

Diire- Izgradnja vodene hlađenje topline iz opreme za gorivo, atmosferski zrak u trenutnim vodovodnim sistemima industrijskih preduzeća i uređaja za klimatizaciju zbog isparavanja dijela vode koji prolaze kroz štap.

Pramcanje- Generalizirano ime svih vrsta stijena, koji su predmet inženjerskog i građevinskog aktivnosti osobe.

Pritisak- vrijednost koja karakterizira intenzitet sila koji djeluju na bilo koji dio tjelesne površine u pravcima okomito na ovu površinu, a određena omjerom snage, ravnomjerno raspoređenom na površini normale na njemu, na područje ove površine .

Mountain tlak - snage koje djeluju na vježbu (Faste) podzemne proizvodnje iz njenog okolnog stijena, čija je ravnotežna stanja prekršena zbog prirodnih (gravitacijskih, tektonskih pojava) i proizvodnih (podzemnih) procesa.

Braniti- Hidrotehnička struktura u obliku nasipa za zaštitu rijeke i morske obalne nizine od poplava, za kuhanje kanala, konjugacije hidrotehničkih struktura pritiska sa obalama (pritiskanje namoče), za regulisanje riječnih kreveta, poboljšati uvjete otpreme i radu vodootpornog i radova vodootporni i Strukture za unos vode (bez besplatnih brana).

Izvedba- Sistem konstrukcija za uklanjanje vode iz rijeke, rezervoara ili drugog rezervoara i prevozivši ga do hidroelektrane hidroelektrane (opskrba D.), kao i za uklanjanje vode iz nje (odvratna D.).

Detalj izgradnje - Dio građevinske strukture napravljen od homogenog materijala bez upotrebe montažnih operacija.

Deformativnost -vlasništvo privatnosti materijala do promjene početnog oblika.

Deformacija - Promjena u obliku ili veličini tijela (dio tijela) pod djelovanjem bilo kakvih fizičkih faktora (vanjske sile, grijanje i hlađenje, promjene vlage i ostalih utjecaja).

Deformacija zgrade (objekata)- Promjena oblika i veličina, kao i gubitak stabilnosti (sediment, smjena, rolanja itd.) Zgrade ili strukture pod utjecajem različitih opterećenja i utjecaja.

Deformacija dizajna -promjena oblika i veličine dizajna (ili dijela njega) pod utjecajem opterećenja i utjecaja.

Deformacija temelja -deformacija koja proizlazi iz prijenosa napora iz zgrade (strukture) na osnovu osnova ili promjena u fizičkom stanju podzemne baze tokom izgradnje i rada zgrade (strukture).

Rezidni deformacija -dio deformacije koji ne nestaje nakon otklanjanja tereta i utjecaja koji su ga uzrokovali.

Plastična deformacija -preostala deformacija bez mikroskopskih poremećaja kontinuiteta materijala formiranog kao rezultat učinaka faktora snage.

Deformacija elastika -deformacija nestaje nakon uklanjanja tereta.

Dizajn dijafragma - Čvrsti ili rešeni element prostorne konstrukcije koja doprinosi povećanju njegove krutosti.

Difragm brana -uređaj protiv filtriranja unutar brane iz brane, izgrađen od prizemnih materijala, izrađen u obliku zida nevojnih materijala (betona, armirano betonski, metalni, drveni ili polimerni filmski materijali).

Dispečer -sistem centralizovanog operativnog upravljanja svim vezama građevinske proizvodnje kako bi se osigurala ritmička i sveobuhvatna proizvodnja građevinskih i instalacijskih radova reguliranjem i praćenjem provedbe operativnih planova i rasporeda proizvodnje i za osiguranje njegovih materijalnih i tehničkih resursa, koordinacija rada Svi podizvođači, komunalna industrija i usluge.

Odjeljenje za regulatore dokumenta- Regulatorni dokument koji uspostavlja zahtjeve za pitanja koja su specifična za industriju, a ne regulisana od strane regionalnih regulatornih dokumenata, odobrena na propisani način Ministarstva ili ureda.

Regulatorno udruživanje dokumenata- regulatorni dokument koji sadrži zahtjeve za dizajn i izgradnju.

Regulatorni republikanski dokument- Regulatorni dokument uspostavljanje zahtjeva za pitanja koja su specifična za Saveznu republiku i nisu regulisana regulatornim dokumentima u javnoj sindikati.

Proizvodna dokumentacija- skup dokumenata koji odražavaju proizvodnju građevinskih i instalacijskih radova i tehničkog stanja izgradnje izgradnje (izvršne sheme i crteži, radne rasporede, akcije i izveštaja o radu, opće i posebne časopise o radu, itd .).

Izdržljivost -sposobnost zgrade ili objekata i njihovih elemenata da zadrže određene kvalitete u određenim uvjetima tokom instaliranog načina rada bez uništenja i deformacija.

Tolerancija- Razlika između najvećih i najnižih ograničenja jednaka aritmetičkoj količini dozvoljenih odstupanja od nazivne veličine.

Drena- Podzemni umjetni uređaj (cijev, bunar, šupljina) za sakupljanje i uklanjanje podzemnih voda.

Drenaža- Cevni sustav (dren), bunari i drugi uređaji za sakupljanje i uklanjanje podzemnih voda kako bi se smanjili njihov nivo, sušenje podzemnog masiva na zgradi (strukture), smanjite pritisak filtracije.

Ducker- Odjeljak pod pritiskom cjevovoda raspoređen ispod riječnog kreveta (kanal), na padinama ili dnu duboke doline (ravnine), ispod ceste koja se nalazi u iskopavanju.

Jednokrevetne cijene ujedinjenih okruga (Eroer)- centralizirana građevinska norma i pravila (Snip) i odobreni za zemlje zemlje koje je prihvatila teritorijalna podjela odobrena za prihvaćenu teritorijalnu podjelu, koja su centralno razvijena na osnovu procijenjenih normi.

Endowa- Prostor između dva susjedna krovna utora koji formiraju ladicu (dolazni ugao) za prikupljanje vode na krovu.

Yerer- Pogledajte jedinstvene okružne jedinice.

Krutost- Karakteristike strukture, procjena sposobnosti da se odupru deformacijama.

Bilješka- Radno mjesto, gdje je razvoj tla otvoren ili podzemna metoda, krećući se u procesu proizvodnog rada.

Zračna-toplotna zavjesa -uređaj koji ometa ulaz kroz otvoreno otvaranje (vrata, kapije) u sobu vanjskog hladnog zraka ubrizgavanjem ventilatoru zagrijanog zraka prema protoku, koji traže prodiranje u sobu.

Veo neflitracija- Umjetna barijerija na putu filtracije protoka vode, stvorena u podzemnoj bazi potpornog hidrotehničke strukture i u svojim obalnim pridruživanjem (ubrizgavanje rešenja, smjesa) za uklanjanje staza za filtriranje, smanjite pritisak filtriranja na potplatu iz strukture, smanjite gubitak vode za filtriranje.

Skakanje- Obim nepotpune konstrukcije na snazi, obim kapitalnih investicija i obima građevinskog i instalacijskog rada, koji bi se u stvari izvedeni u stvari na početnim objektima i kompleksima koji donose u periodima koji slijede planirane periode kako bi se osiguralo sistematsko puštanje u rad osnovnih sredstava i ritma građevinske proizvodnje.

Power natrag -ukupni dizajnerski kapacitet preduzeća koja bi trebala biti u fazi građevine na kraju planiranog razdoblja, minus kapaciteti koji su predstavljeni od početka njihove gradnje do kraja planiranog razdoblja.

Skakanje u pogledu kapitalnih investicija- Troškovi građevinskih i instalacijskih radova i drugih troškova uključenih u procijenjene troškove objekata, koji moraju biti savladani do kraja planiranog razdoblja na projektu koje traže građevinske projekte.

Tlo u pogledu građevinskih i instalacijskih radova - Deo nade u smislu kapitalnih investicija, uključujući troškove izgradnje i instalacijskog rada, koji bi trebalo izvesti na valjanju građevinskih projekata do kraja planiranog perioda.

Kupac(Programer) - organizacija, preduzeće ili institucija, koja su u nacionalnim ekonomskim planovima izdvojena sredstva za provedbu kapitalne gradnje ili čija ima svoja sredstva u te svrhe i zaključuju ugovor za proizvodnju dizajna i održavanja i građevinskih radova i građevinskih radova sa a Ugovorna organizacija (izvođač radova).

Zalog- Serija čekića udara na plaću postignuta u tlu, izvedena za mjerenje prosječne vrijednosti njegovog neuspjeha.

NamočitiTla - Metoda brtvljenja sjedećeg tla poplava vodom do određene stabilizacije izbora.

Zamrzavanje tla - Metoda privremenog jačanja slabih zasićenih tla sa formiranjem ledenog postrojenja određenih veličina i čvrstoće cirkulavanjem rashladnih cijevi, uronjenih u smrznuto tlo.

Shutter za vodu - Pogledajte hidraulično zatvarač.

Hidraulički zatvarač (zatvarač vode)- Uređaj koji sprečava prodiranje gasova iz jednog prostora na drugi (iz cjevovoda u sobu, od jednog cjevovoda do drugog), u kojem protok plinova u nepoželjnom smjeru sprečava sloj vode.

Hidraulički zatvarač -pokretni vodootporan uređaj za zatvaranje i otvaranje vode-optičkih rupa hidrotehničke strukture (vodena brana, gateway, cjevovod, hidraulični tunel, ribarstvo itd.) Da bi se prolazili protok vode koji prolaze kroz njih.

Ravni troškovi - Glavna komponenta procijenjene vrijednosti građevinskih i instalacijskih radova, uključujući vrijednost svih materijala, proizvoda i struktura, energetskih resursa, plata i troškove rada građevinskih mašina i mehanizama.

Zatezanje- Element štapa koji opaža napore za istezanje u distančnim lukovima, lukovima, splavama i slično. i povezivanje krajnjih sklopova građevinskih konstrukcija.

Ulazak- Odjeljak zgrade, strukture dizajnirane za protok izgradnje i instalacije rade s ponavljajućim i sljedećim mjestima za to sa sastavom i opsegom rada.

Skidanje kotlovane - Pojedim prizemlje s dna dna i zidova jame koji su neugodni.

Zgrada- Građevinski sustav koji se sastoji od nosača i kombiniranih ili kombiniranih (nosačkih i priloženih) konstrukcija koje čine zatvorenu jačinu zasnovana na prizemlju dizajniranu za smještaj ili boravak ljudi ovisno o funkcionalnoj svrsi i izvođenje različitih vrsta proizvodnih procesa.

Stambene zgrade - Apartmanske kuće za stalno prebivalište ljudi i hostela za život tokom perioda rada ili studija.

Zgrade i sadržaji privremeni- Posebno podignut ili privremeno prilagođen (trajni) za izgradnju zgrade (stambene, kulturne i druge) i strukture (proizvodne i pomoćne svrhe) neophodne za služenje građevinskim radnicima, organiziranjem i obavljanjem izgradnje i instalacijskog rada.

Javne zgrade i sadržaji- Zgrade i sadržaji namijenjeni socijalnim uslugama za stanovništvo i za objavljivanje administrativnih institucija i javnih organizacija.

Proizvodne zgrade - Zgrade za plasman industrijske i poljoprivredne industrije i osiguravaju potrebne uvjete za rad ljudi i rad tehnološke opreme.

Cestovna klimatska zona -uvjetni dio zemlje s homogenim na značajkama pogodnosti puteva klimatskim uvjetima, karakterizirala kombinacija vodenog termičkog režima, uzemljenja, dubine podzemne vode, dubine zamrzavanja tla i količine padavina, karakteristika samo za ovaj lokalitet.

Nečujna zona- zona u kojoj je instaliran poseban način zaštite postavljenih objekata.

Radno područje- Plact na kojem se izravno obavljaju građevinski i instalacioni radovi i postavljaju se materijali potrebni za to, spremne strukture i proizvodi, mašine i raspored.

Zona sanitarne zaštite - Zona odvajaju industrijsko preduzeće sa stambene teritorije gradova i drugih naselja, unutar kojeg se postavljaju zgrada i građevina, kao i okoliš teritorija, uređuju sanitarne standarde.

Sanitarna zaštita - teritorija i vodena površina, u određenim granicama čija se uspostavlja poseban sanitarni režim, eliminiranost mogućnosti infekcije i zagađenja izvora vodosnabdijevanja.

Zubna brana- Element brane u obliku izbočine povezane sa temeljem i puha se u bazu, koji služi za uklanjanje staze za filtriranje vode i povećati stabilnost brane.

Građevinski proizvod - Fabrički element isporučen za izgradnju u gotovom obliku.

Inženjerska istraživanja- Kompleks tehničkog i ekonomskog istraživanja građevinskog područja, koji omogućava potkrijepljenje njegove izvedivosti i lokacije, prikupite potrebne podatke za dizajn novih ili rekonstrukcije postojećih objekata.

Industrijalizacija -organizacija građevinske proizvodnje sa korištenjem sveobuhvatnih mehaniziranih procesa izgradnje zgrada i struktura i progresivnih metoda izgradnje i široko korištenje montažnih konstrukcija, uključujući integrirane sa visokom fabričkom spremnosti.

Uputstvo- Regulatorna unija (CH), republikanski (RSN) ili odeljenje (Inc) u sistemu građevinskih standarda i pravila, uspostavljanje pravila i pravila: osmišljavanje preduzeća pojedinih industrija, kao i građevine i građevine za različite svrhe, dizajniranje i inženjering oprema; proizvodnja određenih vrsta građevinskih i instalacijskih radova; Primjene materijala, struktura i proizvoda; o organizaciji dizajna i anketnog rada, mehanizaciji rada, radu i razvoju dizajna i procene dokumentacije

Službeno izdanje

Državni komitet Vijeća ministara SSSR-a za građevinske poslove (Gosstroy SSSR)

UDC * 27.9.012.61 (083.75)

Šef Snip 11-56-77 "betona i armirano-betonske konstrukcije hidrauličnih struktura" koje je razvio Vniig. B. E. Vedeneeva, Institut "Gundroproekt * njih. S. YA. Zhuka Midnergo Ministarstva željeznice SSSR-a i Higrorechetrana RSFSR sa sudjelovanjem Ministarstva energetike SSSR-a Cargoogs. Mimorflot SusmomornniProject, Hydolohea Minovikhoz SSSR i Niizb Državna izgradnja SSSR-a

Glava Snip 11-56-77 "Betonske i armirano-betonske konstrukcije hidrauličnih struktura" razvijene su na osnovu šefa Snip P-A.10-71 "građevinskih konstrukcija i baza. Osnovni dizajn pozicioniranja. "

head Snip H-i.14-69 "Betonske konstrukcije od armirano-armirano-armirano-armirano-armirano. Dizajnerski standardi ";

promjene poglavlja Snip N-I.14-69, Vysonny Rezolucija državne zgrade SSSR-a od 16. marta 1972. x * 42.

Urednici -iizh. E. A. Troitskip (Gosstroy SSSR), Cand. Tehi. Nauke A. V. Shvetsov (Vniig ih. B. E. Vedeneeva. Minerargo SSSR-a), NVG. S. F. živi i (Gundroproekt ih. S. Ya. Zhuka Marenergo iz SSSR-a) i Nnj. S. P. Shipilova (Gyprorechetrans Ministarstvo željeznica RSFSR).

H metar at. Mormat., II cm. - I. * - 77

© Stroykzdat, 1977

Državni komitet Vijeća ministara SSSR-a za građevinske poslove (Gosstroy SSSR)

I. Opće odredbe

1.1. Norme ovog poglavlja moraju se primijetiti u dizajnu ležajnih betona i armirano-betonskih konstrukcija hidrauličnih struktura koje su stalno ili periodično pod utjecajem vodenog okruženja.

Napomene: Norme ovog poglavlja ne smiju se primjenjivati \u200b\u200bu dizajnu betonskih i armirano-betonskih konstrukcija mostova, transportnih tunela, kao i cijevi smještenih pod moćnim automobilskim i željeznicama.

2. Betonske i armirano-betonske konstrukcije, NS izložene vodenom okruženju, trebaju biti dizajnirane u skladu sa zahtjevima šefa Snimpe II-2i-75 "betonskih i armirano-betonskih konstrukcija".

1.2. U dizajnu betonskih i armirano-betonskih struktura hidrauličnih struktura potrebno je voditi glavama snajpa i drugih cjelovnih regulatornih dokumenata koji reguliraju zahtjeve za materijalima, pravila za izgradnju građevinskih radova, na posebne građevinske uvjete U seizmičkim područjima, u sjevernoj građevinskoj i klimatskoj zoni i u distributivnom području sedimenata, kao i zahtjevi za zaštitu struktura od korozije u prisustvu agresivnih medija.

1.3. Prilikom dizajniranja potrebno je osigurati takve betonske i armirano-betonske konstrukcije (monolitni, prikupljanje-monolit, montažni, uključujući unaprijed naglašene), korištenje industrijalizacije i mehanizacije građevinskog radova, smanjenje potrošnje materijala, stupanja materijala, stupanja materijala, naporni Trajanje i smanjenje troškova izgradnje.

1.4. Vrste konstrukcija, glavne dimenzije njihovih elemenata, kao i stepen zasićenosti armirano-betonskih konstrukcija pojačanjem

prihvaćeni smo na temelju usporedbe tehničkih i ekonomskih pokazatelja opcija. Istovremeno, odabrana opcija mora osigurati optimalne performanse. Pouzdanost, izdržljivost i ekonomičnost strukture.

1.5. Dizajn čvorova i spojeva montažnih elemenata treba osigurati pouzdan prijenos napora, snagu elemenata u zajedničkoj zoni, priključak betona, koji se dodatno postavlja u spoj, kao i krutost, vodovod (u nekim slučajevima, prizemlje) i izdržljivost spojeva.

1.6. PRN dizajniranjem hidrauličnih struktura, ne dovoljno testiranih dizajnerskih i građevinskih praksi, za složene uvjete statičkog i dinamičkog dizajna, kada se priroda intenzivne i deformirane države ne može odrediti uz potrebnu tačnost, treba provoditi eksperimentalne studije.

1.7. Projekti trebaju uključivati \u200b\u200btehnološke i konstruktivne događaje. Doprinoseći povećanju vodootpornog i smrzavanja betona i smanjujući protuprolomenu: Postavljanje betona povećane vodootpornog i smrzavanja od pritiska pod pritiskom lica tlaka i vanjskih površina (posebno u zoni promjenjivog vodostaja); Upotreba posebnih aditiva surfaktanata na beton (biljke za praćenje, plastificiranje itd.); Hidroizolacija i smanjenje topline vanjskih površina struktura; Kompresija betona od glave lica tlaka ili vanjskih površina struktura koje doživljavaju istezanje iz operativnih opterećenja.

1.8. Prilikom dizajniranja hidrotehničkih struktura potrebno je osigurati

arktivnost njihove gradnje, sustav za rezanje po svojim privremenim šavovima i njihovom modu zatvaranja, osiguravajući najefikasniji dizajn struktura u izgradnji i operativnim periodima.

Osnovni zahtjevi za nagodbom

1.9. Betonske i armirano-konkretne konstrukcije trebale bi zadovoljiti zahtjeve za nosivost (granična stanja prve grupe) - krivična stanja svih kombinacija opterećenja i utjecaja i po prikladnosti za normalan rad (granična stanja druge grupe) - samo sa Glavna kombinacija tereta i utjecaja.

Betonske konstrukcije trebaju računati:

na nosivosti - za snagu provjere stabilnosti položaja i oblika izgradnje;

formiranjem pukotina - u skladu sa Odjeljkom 5 ovih standarda.

Armirano-betonske konstrukcije trebaju računati:

na nosivosti - za snagu provjere stabilnosti položaja i oblika strukture, kao i na izdržljivosti struktura pod utjecajem opetovano opetovanih opterećenja;

na deformacijama - u slučajevima kada veličina pomaka može ograničiti mogućnost normalnog rada dizajna ili mehanizama na njemu;

za formiranje pukotina - u slučajevima kada formiranje pukotina nije dopušteno pod uvjetima normalnog rada strukture ili na otkrivanju pukotina.

1.10. Betonske i armirano-betonske konstrukcije u kojima se uvjeti za ofanzive granične države ne mogu izraziti naporima u odjeljku (gravitacijsko i lučno brane, buternosti, debele ploče, zidne grede itd.) Treba izračunati metodama čvrstog Mediji, uzimajući u obzir u potrebnim slučajevima neelastičnih deformacija i pukotina u betonu.

U nekim slučajevima, izračunavanje gore navedenih struktura dopušteno je izradu metode otpora materijalima u skladu s oznakama dizajna pojedinih vrsta hidrauličnih struktura.

Za betonske konstrukcije, komprimiranje napona u izračunatim opterećenjima ne smiju prelaziti vrijednosti odgovarajuće betonske otpornosti; Za armirano-betonske konstrukcije, kompresivni naponi u betonu ne smiju prelaziti izračun

betonske otpore na kompresiju i silu istezanja u presječanju za napone u betonu, prelazeći vrijednost izračunatih otpora, treba u potpunosti opaziti ako izlaz iz radnog područja betona može dovesti do gubitka nosivost elementa; Istovremeno, koeficijenti trebaju biti uzimati u skladu sa PP. 1.14, 2.12 i 2.18 ovih standarda.

1.11. Regulatorna opterećenja određena su izračunom u skladu sa trenutnim regulatornim dokumentima, a u neophodnim slučajevima - na osnovu rezultata teorijskih i eksperimentalnih studija.

Kombinacije opterećenja i utjecaja, kao i koeficijenti preopterećenja, trebaju biti u skladu sa šefom reka hidrauličkih konstrukcija rijeke Snip II-50-74 ". Osnovne odredbe o dizajnu. "

Prilikom izračunavanja struktura o izdržljivosti i graničnim stanjima druge grupe, koeficijent preopterećenja treba uzimati jednak jednoj.

1.12. Deformacije armirano-betonskih konstrukcija i njihovih elemenata utvrđenih dugoročnim radom opterećenja moraju prelaziti vrijednosti utvrđene projektom na temelju zahtjeva normalnog rada opreme i mehanizama.

Proračun deformacija struktura i njihovih elemenata hidrauličkih struktura dopušteno je da se na osnovu rada operacije sličnih struktura utvrđene da je krutost ovih struktura i njihovih elemenata dovoljna za osiguranje normalan rad dizajnirane strukture.

1.13. Prilikom izračuna montažnih kućišta na naporima koji proizlaze tokom rasta, transporta i ugradnje, opterećenje iz elementa elementa trebaju biti u obzir kod koeficijenta dinamike jednak

1.3, dok se koeficijent preopterećenja na vlastitu težinu uzima jednak jednoj.

Pravilno opravdanje, koeficijent dinamike može se uzeti više

1.3, ali ne više od 1,5.

1.14. U proračunu betonskih i armirano-betonskih konstrukcija hidrauličnih struktura, uključujući one izračunate u skladu sa zajedničkim ulaganjima. 1.10 ovih standarda potrebno je uzeti u obzir koeficijente pouzdanosti i imam kombinaciju tereta p s. Od čijih vrijednosti treba uzeti u klauzuli 3.2 poglavlja Snip 11-50-74.

1.15. Veličina tipa vode u izračunatim odjeljcima elemenata treba odrediti uzimajući u obzir stvarne uslove rada

izgradnja u radnom periodu, kao i uzimanje u obzir konstruktivne i tehnološke mjere (stav 1.7 od njih

norme) promoviranje povećanja betonskog vodootporne i smanjenje protuprolomeniranja.

U elementima pritiska i podmorničkih betona i armirano-betonskih konstrukcija hidrauličnih struktura izračunato u skladu sa stavkom 1.10 ovih standarda, vodene veze se uzimaju u obzir kao rasuta sila.

U preostalim elementima krvni pritisak uzima se u obzir kao zatezna sila priložena u izračunati presjek koji se razmatra.

Podatak vode se uzima u obzir kako izračunavanje dijelova koji se podudaraju sa šavovima betoniranja i monolitnih dijelova.

1.16. Prilikom izračunavanja čvrstoće centralističke i ne-centro testirane elemente s jedinstvenim stresnim epirama i izračunavanjem čvrstoće betonskih elemenata, sklonog uzdužnoj osi elementa, kao i proračuni armirano-betonskih elemenata na formiranju Pukotina, ugnjetavanje volova treba se razlikovati prema linearnom zakonu u cijeloj visini presjeka.

U odjeljcima zavoja, prepreke sa dvocifrenim stresom koji se proteže sa dvocifrenim stresom, izračunati snagom bez uzimanja u obzir rad betonske rastegne presječene presjeke, treba uzimati tonulacija vode U obzir u okviru proširenog dijela odjeljka u obliku ukupnog hidrostatskog pritiska sa strane ispruženog lica i ne uzimajte u obzir unutar komprimiranog dijela odjeljka.

U odjeljcima elemenata s nedvosmislenim epiram kompresivnim naponima, babak vola se ne uzima u obzir.

Visina komprimirane zone konkretnog dijela određena je na temelju hipoteze ravnih dijelova; Istovremeno se ne uzima u obzir rad rastegnutih betona, a oblik betonskih naprezanja u komprimiranom dijelu presjeka presjeka je trokutast.

U elementima sa slučajem složene konfiguracije, u elementima sa korištenjem konstruktivnih i tehnoloških mjera i u elementima izračunatim u skladu sa stavkom 1.10 ovih standarda, vrijednosti u radu vode trebale bi biti određene na temelju rezultata vode Eksperimentalne studije ili proračune filtracije.

Bilješka. Oblik intenzivnog stanja elementa uspostavljen je na temelju hipoteze ravnih dijelova bez uzimanja u obzir snagu tlaka vode.

1.17. U određivanju napora u statički neodređenim armirano-betonskim konstrukcijama uzrokovanim temperaturom ili talog, kao i u određivanju reaktivnog tlaka tla, krutost elemenata trebala bi biti određena formiranjem pukotina i puzanja za zalijevanje za koje PP su osigurani. 4.6 i 4.7 ovih standarda.

U preliminarnim proračunima, ukočenost je dopuštena tokom savijanja i istezanja ne-uobičajenih nostoječnih elemenata da bi se preuzeli jednako 0,4 magnitude krutosti tokom savijanja i napetosti. određeno početnim modulom elastičnosti betona.

Bilješka. Osnovni elementi su elementi izračunati po veličini otkrivanja pukotina; Do dodirnog otpornog - trohnn izračunato na formiranju.

1.18. Izračun elemenata struktura na izdržljivosti potrebno je proizvesti s brojem ciklusa promjene opterećenja 2-10® i više od cjelokupnog procijenjenog vijeka strukture (tekući dijelovi hidrauličnih jedinica, vodotočke, vodotočke, hidroboy ploče, hidrobojni, Ugradbene strukture itd.).

1.19. Prilikom dizajniranja unaprijed naglašenih armirano-betonskih konstrukcija hidrauličnih struktura, zahtjevi šefa P-21-75 trebaju se provoditi i razmotriti koeficijente usvojene u tim standardima.

1.20. Prilikom dizajniranja unaprijed provedenih masivnih struktura, Zan-Keries u bazu, zajedno sa njihovim proračunom, trebalo bi izvršiti eksperimentalne studije kako bi se utvrdila nosivost nosivih uređaja za sidrenje, sredstva za opuštanje u betonu i sidra, kao i dodijeliti Mjere za zaštitu sidra od korozije. Projekt treba osigurati mogućnost ponovne zatezne sidre ili njihove zamjene, kao i provođenje kontrolnih promatranja sidra i betona.

2. Materijali za betonske i armirano-betonske konstrukcije

2.1. Za betonske i armirano-betonske konstrukcije hidrauličnih struktura, beton ispunjava zahtjeve ovih standarda, kao i zahtjeve odgovarajućih gostiju.

2.2. Prilikom dizajniranja betonskih i armirano-betonskih konstrukcija hidrauličnih struktura, ovisno o njihovoj vrsti i nivou

vijke dodjeljuju potrebne karakteristike betona, nazvanih markicama projekta.

U projektima je potrebno osigurati teški beton, čiji su dizajnerski marki koje trebaju biti imenovane sljedećim značajkama:

a) Prema aksijalnoj čvrstoći kompresije (Kubi * neko vrijeme), za koji se uzima otpor u aksijalnu kompresiju referentnog uzorka - kocka je doživjela prema zahtjevima odgovarajućih gostiju. Ova karakteristika je glavna i treba ih navesti u projektima u svim slučajevima na osnovu izračuna građevina. Projekti moraju osigurati sljedeće brendove betona na tlačnoj čvrstoći (skraćeno "dizajnerski markice\u003e): m 75, m 100, m 150, m 200. m 250, m 300. m 350, m 400, m 450, m 500, m 600;

b) o izdržljivosti aksijalnog istezanja, za koje se otpornost na aksijalni istezanje kontrolnih uzoraka doživljava u skladu s gostima. Ova karakteristika treba dodijeliti u slučajevima kada ima dominantnu vrijednost i nadgleda se u proizvodnji, naime, kada su operativne kvalitete strukture ili njeni elementi određene radom rastegnog betona ili stvaranjem pukotina u dizajnerskim elementima nije dopusteno. U projektima je potrebno osigurati sljedeće brendove betona na snazi \u200b\u200bdo aksijalnog istezanja: P10, P15, P20, P25, RZO, P35;

c) na otpornost na smrzavanje, za koji je broj pretvorenih ciklusa alternativnog smrzavanja i otapanje uzoraka koji se doživljava u skladu sa zahtjevima gostiju; Ova karakteristika je dodijeljena odgovarajućem gtalizaciji, ovisno o klimatskim uvjetima i broju procijenjenih ciklusa izmjeničnog zamrzavanja i odmrzavanja tokom godine (prema dugoročnim opažanjima), uzimajući u obzir radne uvjete. U projektima je potrebno osigurati sljedeće brendove betona na smrzavanju: MRZ 50, MRZ 75, MRCS 100, MPZ 150, MRCS 200, MRZ 300, MPZ 400, MPZ 500;

d) na vodootporno, za koji se uzima najveći pritisak vode, u kojem se prodiranje vode još nije primijećeno prilikom testiranja uzoraka u skladu sa zahtjevima gostiju. Ova karakteristika je propisana ovisno o gradijentu pritiska kako je definiran kao omjer maksimalnog pritiska u metrima do debljine CON-a

konstrukcije u metrima. Projekti moraju osigurati sljedeće brendove betona na vodootpornosti: B2, B4, B6, B8, B10, B12. U opsežnim otpornim betonskim betonskim konstrukcijama i u nenormalnim otpornim netpremnim strukturama morskih struktura, dizajn betona na vodootporno ne bi trebao biti niži od B4.

2.3. Za masivne betonske sadržaje sa betonskim količinama od više od milion m 1 u projektu, dozvoljeno je uspostaviti intermedijarne vrijednosti regulatornih otpora betona, što će reagirati iz sadašnjih razreda gradacije uspostavljenih u klauzuli 2.2 Kompresija.

2.4. Betonske konstrukcije hidrauličnih struktura trebaju se izvršiti dodatne zahtjeve instalirane u projektu i potvrditi eksperimentalnim studijama.

ograničenje nastavka;

otpor na agresivno izlaganje vodi;

nedostatak štetne interakcije cementnih alkalija sa agregatima;

abrazija otpornosti protokom vode s zlim i suspendovanim nanosom;

otpor kavitaciji;

hemijski uticaj razne robe;

rasprostranjenost topline prilikom stvrdnjavanja betona.

2.5. Izraz otvrdnjavanja (starosti) od betona, koji odgovara njegovim dizajnerskim markama za čvrstoću u aksijalnoj zateznici i vodootporan, u pravilu se uzimaju za dizajn riječnih hidrauličnih struktura od 180 dana, za montažne i monolitne strukture morskih i montažnih struktura riječnih transportnih objekata 28 dana. Period očvršćivanja (starosti) betona, koji odgovara njegovom dizajnerskom marku u otpornosti na smrzavanje, uzima se 28 dana.

Ako je vrijeme stvarnog učitavanja građevina, metode njihove konstrukcije, uvjeti betona, obrazac i kvalitet korištenih cementa su dozvoljeni za ugradnju dizajna betona u različitu dob.

Za montažnu, uključujući unaprijed naglašene konstrukcije, jačina odmora za odmor treba poduzeti manjim od 70% snage odgovarajućeg branda projekta.

2.6. Za armirano-betonske elemente izrađene od teških betona, izračunato na utjecaju opetovanih opterećenja i armirano-betona komprimiranih elemenata šipki (nasipi poput nadvožnjaka na hrpe, markice školjke itd.)

nanesite dizajn marka betona nije niži od M 200.

2.7. Za prethodno naglašene elemente, dizajnerski matični betonski beton treba uzeti u čvrstoću tlača:

ne manje od M 200 -st dizajna sa pojačanjem štapa;

najmanje m 250 -st dizajnira sa žicom za pojačanje velike čvrstoće;

ne manje od M 400 -st elementi uronjeni u zemlju sa šipkom ili vibracijama.

2.8. Da bi implementirali spojeve elemenata montažnih struktura, što tijekom rada mogu biti izloženi negativnim temperaturama vanjskog zraka ili efektima agresivne vode, treba primijeniti betoni dizajnerskih razreda i vodootpornog koji nisu niži od usvojenih elemenata.

2.9. Trebalo bi postojati široka upotreba aditiva surfaktanata (SDB. Početak itd.). kao i upotreba termoelektrana i drugih finih aditiva koji ispunjavaju zahtjeve odgovarajućih regulatornih dodataka kao aktivnog minerala

dokumenti za pripremu betona i rješenja.

Bilješka. U zonama struktura podvrgnuto je alternativnim zamrzavanjem i odmrzavanju, upotreba pepela ili drugih finih raspršenih mineralnih aditiva za beton ne zaustavlja se.

2.10. Ako je preporučljivo odrediti opterećenje sa vlastite težine konstrukcije, dopušteno je koristiti beton na poroznim agregatima, čiji su dizajnerski marami u skladu sa šefom Snip-a 11-21-75.

Regulatorne i izračunate karakteristike betona

2.11. Veličine regulatornog i izračunatog otpora betona, ovisno o dizajnerskim markama betona za tlatsku čvrstoću i na aksijalnom istezanju treba uzeti u tablici. jedan.

2.12. Koeficijenti radnog uslova konkretnih onih koji će izračunati strukture na graničnim stanjima prve grupe trebaju biti u tabeli. 2.

Pri izračunavanju graničnih država druge grupe, koeficijent radnih uslova betona uzima se jednak jednom, za ns-

Tabela 1.

Beton otpornost na BTC

Marka teških betona	regulatorna otpornost: Procijenjena otpornost na granične države druge grupe, kgf / cm 1		procijenjena otpornost za granične države prve grupe, kgf / cm "
	kompresijski aksijalni (brza čvrstoća) jap "th" p i	tensionski aksijalni	snaga sa kompresijom aksijalne skupštine) Ja sam u p	istezanje aksijalnog * 9
		Eter
	Zatezna čvrstoća

Bilješka. Pružanje vrijednosti regulatornih otpora navedenih u tablici. 1. Osnovana jednaka 0,95 (sa osnovnim koeficijentom varijacije 0,135), pored masivnih hidrauličnih struktura: gravitacijsko. Lukovljene, masiiaio-falsifialy brane itd. Za koji je pružanje regulatornog otpora postavljeno na 0,9 (sa osnovnim koeficijentom varijacije 0,17).

kada je izračun ključan za radnje ponavljanog ponavljanog opterećenja.

Tabela 2

2.13. Izračunata betonska otpornost prilikom izračuna armirano-betonskih konstrukcija na izdržljivosti /? P P i R P izračunavaju se množenjem odgovarajućih vrijednosti otpornosti na beton /? PR n /? P do koeficijenta radnih uslova. Tablica uzeta. 3 ovih standarda.

2.14. Regulatorna otpornost betona sa sveobuhvatnom kompresijom R & treba odrediti formula

** ", + * d - o,) a i (1)

gde je koeficijent koji se uzima na osnovu rezultata eksperimentalnih studija; U njihovom odsustvu za betonske marke dizajnerskih razreda M 200, m 250, m 300, m 350 koeficijent, i treba ga odrediti formula

oJ je najmanja od apsolutne vrijednosti glavnog napona, kgf / cm; AG - koeficijent efektivne poroznosti, određene eksperimentalnim studijama;

Procijenjeni otpor određuju se po stolu. 1 Ovisno o vrijednosti interpolacije.

2.15. Veličina početnog modula elastičnosti betona tokom kompresije i napetosti 0 £ treba unijeti u tablicu. Četiri.

Početni koeficijent poprečnog de-fomana od betona C uzima se jednak 0,15, a betonski modul za pomicanje G jednak je 0,4 odgovarajuće vrijednosti od £

Tabela 3.

gdje i po oux, respektivno, najmanji od najvećeg napona u betonu unutar

ciklus promjene učitavanja.

Bilješka. Vrijednosti koeficijenta M61 za beton, čiji je brend postavljen u dobi od 28 dana, prihvaćena je u skladu sa šefom Snip 11-21-75.

Tabela 4.

Bilješka. Vrijednosti stola. 4 Početni modul elastičnosti betona za objekte razreda treba odrediti rezultati eksperimentalnih studija.

Skupna težina teškog betona u nedostatku eksperimentalnih podataka može se uzimati jednak 2,3-2,5 t / m *.

Armatura

2.16. Za armirano-betonske konstrukcije hidrauličnih struktura, priključci se trebaju primijeniti u skladu s glavama Snip P-21-75. Snip 11-28-73 PLA - SHIELT izgradnje građevinskih konstrukcija iz korozije ", rukohvat ili specifikacije odobrene na propisani način.

Regulatorne i izračunate karakteristike armature

2.17. Vrijednosti regulatornih i izračunatih otpora glavnih vrsta pojačanja koji se koriste u armirano-betonskim konstrukcijama

Tabela 5.

	Regulacioni	Procijenjeni otpor ojačanja za granične države prve grupe, kgf / cm *
	otpor	istezanje
Pogled i klasa okova	RG i izračunata rezolucija koja se proteže za granične države druge grupe * A 11 - KGF / CM *	uzdužno, poprečno (stezaljke iz savijenih šipki) pri izračunavanju nagnutih presjeka na DSISIS-u Ayaa, savijajući me. - Trenutak "a	poprečno (stezaljke i Savijanje štapovi) pri izračunavanju nagnutih dijelova i i učinak list Si- * Ah
Okov za klase:
Klasa žice:
U prečniku
BP-I s promjerom 3-4 mm
BP-I s promjerom od 5 mm

* U zavarivanju okvira za stezaljke iz klase A im. Prečnik od kojih je prečnik manje od * / "promjera uzdužnih šipki, vrijednost / isporučena. * Uzima se jednako 2400 kgf / cm *.

Napomene: I. Vrijednosti okvira daju se za priliku korištenju žičanih armatura C-I i BP i klaline u agasljivim okvirima.

2. U nedostatku prijanjanja ojačanja sa betonskim AIAChijom ", s obzirom je jednak nuli.

3. Ojačani čelik klase A-IV i A-V dopušten je u. Promjena samo za pret-tvrde konstrukcije

hidraulične konstrukcije, ovisno o klasi priključnica, moraju se uzeti u tablici. pet.

Regulatorne i procijenjene karakteristike drugih vrsta pojačanja trebaju se preuzeti na uputstvu šefa Snip-a 11-21-75.

2.18. Koeficijenti rada radnih uvjeta ne-predenjenog pojačanja trebaju se poduzeti u tablici. 6 ovih normi i napetog okova u tablici. 24 poglavlja Snip 11-21-75.

Tabela B.

Bilješka. Sa nekoliko faktora. Postupak se ponašaju istovremeno, uvodi se izračunavanje rada odgovarajućih koeficijenata radnih uslova.

Koeficijent uslova za rad pojačanja za izračune na graničnim državama druge grupe vrši se jednak jednoj.

2.19. Procijenjena otpornost na istovar mog rastegljenog šipka R Kada izračunate armirano-konkretne konstrukcije o izdržljivosti treba odrediti formulu

/? U ■ t a, r t, (3)

gde t \\ - koeficijent radnih uslova izračunati formulom

tamo gdje su koeficijent uzimajući u obzir klasu armatura snimljenih po stolu.

za i -coffer, uzimajući u obzir promjer pojačanja, primljenog od stola. osam;

k C - koeficijent, uzimajući u obzir vrstu zavarenog spoja, primljenog po stolu. devet;

p, \u003d koeficijent asimetrijskog ciklusa,

gle A * i * N i A, ISS, respektivno, najmanji i većina napona u razvlačenim spojnicama.

Opremljenja za izdržljivost za izdržljivost ne izračunavaju se ako je vrijednost koeficijenta T A1, određena formulom (4), veća od jedinice.

Tabela 7.

Klasa armature

Vrijednost koeficijenta * u

Tabela 8.

Promjer armature, mm
Vrijednost koeficijenta

Bilješka. Za posredne vrijednosti armature, vrijednost koeficijenta "D utvrđuje interpolaciju.

Tabela 9.

Bilješka. Za pojačanje, ne zavarene spojeve, vrijednost K E uzima jednaka jednom.

2.20. Procijenjeni otpor ojačanja Pri izračunavanju izdržljivosti konstrukcija pred stresa utvrđuju se u skladu s šefom Snip 11-21-75.

2.21. Veličine modula elastičnosti nepretencioznog ojačanja i pojačanja šipke uzimaju se u tablici. 10 ovih standarda; Veličine modula elastičnosti pojačanja drugih vrsta prihvaćeni su u tablici. 29 poglavlja Snip P-21-75.

2.22. Pri izračunavanju armirano-betonskih konstrukcija o izdržljivosti neelastične deformacije u komprimiranoj zoni betona treba razmotriti

Tabela 10.

smanjenje veličine modula elastičnosti betona, uzimajući koeficijente dovođenja pojačanja na beton p "prema tablici. 11. 11. 11.

Tabela II.

Dizajn marke beton
Koeficijent donošenja p "

3. Izračun elemenata

Betonske i armirano-betonske konstrukcije na graničnim stanjima prve grupe

Izračun betonskih elemenata snage

3.1. Izračun snage elemenata betonskih konstrukcija treba napraviti za odjeljke. Normalno do svoje uzdužne osi, a elementi izračunati u skladu sa stavkom 1.10 ovih standarda, "mjesto glavnog napona.

Ovisno o uvjetima elemenata, izračunavaju se i bez uzimanja u obzir i uzimajući u obzir otpor betonskog rastegljenog presjeka.

Bez uzimanja u obzir otpor betona, rastegnuta zona presjeka izračunava se Ekscentre-bez komprimiranim elementima, u kojima je dozvoljeno stvaranje pukotina u skladu s radnim uvjetima.

Uzimajući u obzir otpor betona, rastegnuta zona presjeka izračunava sve elemente savijanja, kao i ECC centralni i stisnuti elemente, u kojima stvaranje pukotina nije dopušteno u operativnim uvjetima.

3.2. Betonske konstrukcije čija je snaga određena čvrstoćom betona

izvučeni zona presjeka dopuštena je da se koriste ako formiranje pukotina u njima ne dovodi do uništenja, neprihvatljivih deformacija ili poremećaja vodootpornog dizajna. Istovremeno, to je obavezna provjera elemenata iz pukotine takvih struktura, uzimajući u obzir utjecaje temperature i vlage u skladu s odjeljkom 5 ovih standarda.

3.3. Izračun izuzetno komprimiranih betonskih elemenata bez uzimanja u obzir Otpor betonske rastezljene zone presječenog presječenog vrši se betonskim otpornošću na kompresiju, koja uvjetno karakterizira napone jednake /? Ave. pomnožen sa koeficijentima radnog uslova betona.

3.4. Utjecaj odstupanja od strane pnotter-komprimiranih elemenata na njihovu sposobnost za nošenje uzima u obzir množenjem veličine ograničavajuće sile koju opaža presjek na koeficijentu<р, принимаемый по табл. 12.

Tabela 12.

Oznake usvojene u tabeli. 12:

U izračunati element dužine;

B - najmanja veličina ravnog presjeka; G je najmanji polumjer presjeka.

Prilikom izračunavanja fleksibilnih betonskih elemenata -\u003e 10 ili -\u003e 35, treba razmotriti

učinak dugoročnog rada tereta na sposobnost nosača strukture u skladu sa šefom Snip 11-21-75 u uvođenjem izračunatih koeficijenata usvojenih u ovim standardima.

Elementi savijanja

3.5. Izračun betonskih elemenata za savijanje treba provesti formula

/ M.< т А те /?„ 1Г Т, (5)

gdje je t a koeficijent odredio ovisno o visini presjeka na stolu. 13;

trenutak otpora ispružene ruše odsjeka, određeno od strane

Tabela 13.

razmatranjem neelastičnih svojstava betona prema formuli u \\ u1g. (6)

gdje je y koeficijent, koji uzima u obzir utjecaj plastičnih deformacija betona, ovisno o obliku i omjeru veličine odjeljka, primljenim od lril. jedan;

№ ... trenutak otpora ispružene rublje odsjeka, definiran kao elastični materijal.

Za složenije dionice oblika, za razliku od podataka navedenih u oglasu. 1, W R treba se odrediti u skladu sa klauzulom 3.5 poglavlja Snip 11-21-75.

Essentreno-komprimirani elementi

3.6. Esentren-komprimirani betonski elementi koji nisu podložni agresivnoj vodi i ne percepcijski tlak vode trebaju se izračunati bez uzimanja u obzir otpor betonske presječene presječene presjek u recept

Sl. 1. Shema placa i stresa u odjeljku, normalno do uzdužne osi uhapšenog komprimiranog betonskog elementa, izračunato bez uzimanja u obzir otpor betonske rastezljene zone B - ■ prereketiraju pravokutni napredak; B - ■ Pretpostavka trokutastim pritiskom stresa

groom pravokutnog oblika sticanog stresa (Sl. 1, a) formulom

k n n c n / n<5 Рпр Рб> I)

tamo gdje je GS presjek konciznog zona betona, utvrđeno iz stanja da se njeno težište podudara sa točkom primjene jednakih vanjskih sila.

Bilješka. U odjeljcima izračunatim formulom (7), iznos ekscentričnosti E 0 izračunatog napora u odnosu na središte težine odjeljka ne smije prelaziti 0,9 udaljenosti od centra mjesta odsjeka do njenog najtežih lica.

3.7. Viscentren-komprimirani elementi betonskih konstrukcija izloženih radnji agresivne podloge ili percepcije tlaka vode, bez uzimanja u obzir otpor ispružene presječene zone, treba izračunati u pretpostavci trokutastih stresnog stresa (Sl. 1.6); U ovom slučaju, jestivi kompresivni napon C trebao bi zadovoljiti stanje

<р т<5 /? П р ° < 8)

Pravokutni presjeci izračunavaju se formulom

3 m0.5a-, o) s "pm

3.8. Elementi betonskih konstrukcija, prilikom registracije otpornosti ispruženog dijela, trebaju se izračunati iz stanja ograničavanja veličine ivice zatezane i kompresivnih naprezanja pomoću formula:

* Vp e ')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"C (° C - ■ + -7)< Ф «в. О»

gDJE i w c su trenuci otpora, odnosno za rastegnute n komprimirani rub odjeljka.

Prema formuli (11), također je dozvoljeno izračunati skrivene konstrukcije sa komprimiranim komprimiranim betonskim konstrukcijama sa nedvosmislenim naponskim epirama.

Izračun armirano-betonskih elemenata

3.9. Snaga elemenata armirano-betonskih konstrukcija treba provesti za odjeljke, simetrično u odnosu na ravninu aktivnih napora M. N i Q, normalne na svoju uzdužnu os, kao i za presjeke najopasnijeg smjera .

3.10. Prilikom instaliranja u odjeljku elementa pojačanja različitih vrsta i klasa uvodi se u izračun snage odgovarajućim izračunatim otporom.

3.11. Proračun elemenata za uvijanje sa zavojem i na lokalnoj akciji opterećenja (lokalna kompresija, kompresija, odvajanje, odvajanje i izračunavanje hipotekarnih dijelova) dopušteno je provoditi u skladu s metodom opisanom u poglavlju Snip P-21-75 , uzimajući u obzir koeficijente usvojene u ovim standardima.

Izračun presjeka snage, normalan do uzdužnu osovinu elementa

3.12. Određivanje ograničavajućeg napora u odjeljku, normalno uz uzdužno osovinu elementa, treba izvesti pod pretpostavkom izlaska iz rada rasterećene zone betona, uvjetno uzimanje napona u komprimiranoj zoni distribuirano preko pravokutne scene i jednaki motfnp. I napon u armaturi - ne više od t l i t "/? A., respektivno, za istegnute i komprimirane spojnice.

3.13. Za savijanje, neprekidno ili insegcentriranje-ispruženo s velikim elementima ekscentričnosti, izračun presjeka normalnih do uzdužne osi elementa, kada vanjska sila djeluje u ravnini simetriji osi presjeka i pojačanje je koncentrirano u okomito na određenu ravninu ivica elementa, potrebno je proizvesti ovisno o omjeru između vrijednosti relativne visine komprimirane zone £ \u003d

Određeno iz stanja ravnoteže i

granična vrijednost relativne visine komprimirane ir zone. U kojem se granično stanje elementa događa istovremeno s postignućem u rastegnutom armaturu stresa. jednak izračunatim otpornosti m a r t.

Savijanje i odjeknuto ispružen velikim betonskim elementima armiranoj ekscentričnosti, u pravilu mora zadovoljiti stanje za elemente, SIM

metrički u odnosu na avion akcija trenutnog i normalne sile, ojačane u nesvrsnim spojnicama, granične vrijednosti | moram biti uzimati u stolu. četrnaest.

Tabela 14.

3.14. Ako je visina komprimirane zone, određena bez uzimanja u obzir komprimirane spojnice, manje od 2a ", tada se komprimirani spojevi ne uzimaju u obzir.

Elementi savijanja

3.15. Izračun betonskih betonskih elemenata za savijanje (Sl. 2), podložno stavljenju klauzule 3.13 ovih standarda, trebaju se izvršiti formulama:

k l p s m ^ / i $ r a r s & 4 * i? i ja sam sa s *; (12)

Sl. 2. Shema napora i epire naglašaka u odjeljku, normalno do uzdužne osi savijanje elementa tona željeza, pri izračunavanju snage

3.16. Treba izraditi izračun elemenata za savijanje pravokutnog presjeka:

u £ ^ £ i formulas:

p S M.< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T, /?, E ^ (a, -a "); (14)

/ Ja sam /? | - ja sam | I a s fj * yag rnp a x \\ (15

u £\u003e £ "prema formuli (15). Uzimanje g "\u003d" "

Ekstracentirani komprimirani elementi

3.17. Izračun ne-centralno-komprimiranih betonskih elemenata (Sl. 3) u £<|я следует производить по формулам:

l sa n e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l c ^ "T 6 I AM PR-u -1- / I, ja sam ... sa f" - / i ja. F ,. (17)

3.18. Treba izraditi izračun ekstracentno komprimiranih pravokutnih elemenata:

u £ ^ | i formulas:

A i ja c / v e

T, ja ,. sa ^ (a # -o); (18)

A n p s lg ^ tiepradg + t * i a c f "- m t j. f a; (19)

U £\u003e | Ja sam takođe formula (18) i formulama:

* N l sa "- t b yr. A lh ■ + t" i sa f "- / i i ja *; (dvadeset)

a za elemente sa beknog betona iznad M 400, izračun treba izvršiti u skladu s klauzulom 3.20 poglavlja Snip P-21-75, uzimajući u obzir izračunate koeficijente usvojene u tim standardima.

3.19. Izračun jela sudjela na fleksibilnosti --- ^ 35, a elementi pravougaonog odjeljka na - ~ ^ 10 trebaju biti

lED uzimajući u obzir odstupanje i u ravnini ekscentričnosti uzdužne sile i u normalnom ravninu do nje u skladu sa stavcima. 3.24. i 3,25 poglavlja Snip 11-21-75.

Centralni istegnuti elementi

3.20. Proračun centralno ispruženih armiranih betonskih elemenata treba napraviti formula

* .p sa AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Proračun zatezne čvrstoće stabiranja betonskih školjki okrugle vode pod djelovanjem uniformne unutarnjeg tlaka u unutrašnjem vodom treba izvršiti formula

"P sa AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

gdje je n napor u ljusci hidrostatičkog pritiska, uzimajući u obzir hidrodinamičku komponentu;

F 0 i R - respektivno, područje presjeka i izračunata otpornost na istezanje čelične ljuske, određene u skladu s čeličnim čeličnim strukturama glave Snip i B.3-72 ". Standardi za obradu

ESSENTRENNO-ISTRED ELEMENTI

Sl. 3- Dijagram napora stresa stresa u odjeljku, normalan do uzdužnoj osi anccontrol komprimiranog armiranog betonskog elementa, pri izračunavanju snage

3.22. Izračun ne-centralno rastegnutih armiranih betonskih elemenata treba napraviti: s malom ekscentričnošću, ako je snaga n

primjenjuje se između rezultirajućih napora u ventilu (Sl. 4, a), prema formulama:

^ Fn t r t s t ', (25)

Sl. 4. Shema sile i epere naglašaka u presjeku, normalno x uzdužna osovina ekstrakcijsko-raslauto betonskog elementa, pri izračunavanju snage

a - uzdužna sila n primjenjuje se između RVModsissistmpm i pojačanja A i L "; 6 - uzdužnu silu n primjenjuje se" i ograničenja udaljenosti između jednakih napora i a ojačanja A i A "

za veliko ekscentričnost, ako se sila n primijeni izvan udaljenosti između rezultirajuće sile u armaturi (Sl. 4.6), prema formulama:

^ $$ + i * i ja shsh e ^ a * (26)

* ■ I E LG ■■ t sh yash f "~~ / me, r t t - fflj /? Ili ^ in (27)

3.23. Trebalo bi izraditi izračun ekstracentriranih elemenata pravokutnog dijela:

a) Ako se snaga n primjenjuje između rezultirajućih napora u armaturi, prema formulama:

*\u003e n c arb

k a n c ne "

b) Ako se sila n primjenjuje izvan udaljenosti između rezultirajuće sile u ventilu:

sa £ l po formulama:

kuncnt ^ m ^ rep uz (A * - 0,5x) +

+ "B * SCC (30)

ku ^ n w | /? # FJ - M, E - NIJ /? PR B X (31) na 1\u003e Ir nema formule (31), uzimajući x \u003d.

Izračun snage odjeljka. Sklona uzdužnom osi elementa.

O akciji poprečne sile i savijanja

3.24. Prilikom izračunavanja dijelova sklonih uzdužnoj osi elementa, uvjet treba primijetiti za poprečnu silu * i L 0<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

gdje je b minimalna širina elementa u odjeljku.

3.25. Izračun poprečne armature nije napravljen za dijelove elemenata, unutar kojeg se slijedi uvjet.

A, PE<г

gde je QC poprečna sila koja se shvata betonskim komprimiranim zonama u nagnutom dijelu utvrđenom formulom<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gDR K je koeficijent uzet L - 0,5+ + 25-

Relativna visina komprimiranog dijela presjeka £ određuje se formulama: za elemente savijanja:

za vanzemaljsko komprimirano i odjeknuto ispruženo velikim elementima ekscentričnosti

»Fa Yash, * F36.

BA * /? BP * BA, /? "P * 1 *

ako je znak plus "prihvaćen za krajnje sa komprimiranjem, a znak" minus "je za visokoestorste itstresene elemente.

Kut između nagnutog presjeka i uzdužne osi elementa 0 određuje se formulom

tEP - * 7sr ~ t (37)

tamo gdje je m i q, respektivno, savijajući trenutak n u poprečnom sili u normalnom dijelu, prolazeći kraj nagnutog dijela u komprimiranoj zoni.

Za elemente sa visinom presjeka od 60 cm, vrijednost QC utvrđena formulom (34) treba smanjiti za 1,2 puta.

TGP vrijednost definirana formulom (37) treba zadovoljiti stanje 1,5 ^\u003e w\u003e 0,5.

Bilješka. Za extratektualno istegnuto s malim elementima ekscentričnosti treba poduzeti

3.26. Za dizajn ploče, prostorno radno i na elastičnoj osnovi, izračunavanje poprečnog pojačanja NA se vrši ako se uvjet primijeti

3.27. Izračun poprečne armature u nagnutim dijelovima elemenata konstantne visine (Sl. 5) treba napraviti formula

n sa q | % £ m t /? a _ x f \\ 4- 2 m t /? A _ x g 0 grijeh o-tqe. (39)

Sl. 5. Shema sile u odjeljku, sklonom uzdužnoj osi pojačanog betonskog elementa, pri izračunavanju, snagom do djelovanja Polsky snage A - teret, nanosi se na strani ressyuto Gr * " i Melya-t "; B - opterećenje se nanosi komprimiranim rubom Memsita

gdje je Qi poprečna sila koja djeluje u nagnutom dijelu, od tada. Ravnopravnost svih poprečnih sila iz vanjskih opterećenja smještenih na jednoj strani nagnutog odjeljka koji se razmatra;

2m a R AX FX i SMATFA-XFOSINCC - količina poprečnih sila shvaćenih respektivnim stezaljkama i savijenim šipkama koji prelaze nagnut odjeljak; A-In Incl nagnite savijene šipke na uzdužnu osovinu elementa u nagnutom dijelu.

Ako vanjsko opterećenje djeluje na element iz njenog ispruženog lica, kao što je prikazano na Sl. 5, L, izračunata veličina poprečne sile QI određuje Formula Q. * co * str. (40)

gdje je q jačina poprečne sile u referentnom odjeljku;

Qo je jednako vanjsko opterećenje koje djeluje na element unutar dužine projekcije nagnutog dijela uzdužnu osovinu elementa;

W je veličinu pritiska sile koja se ponaša u nagnutom SSHSNIN-u, određenom u skladu sa stavkom 1.16 ovih standarda.

Ako se vanjsko opterećenje nanosi na komprimirani rub elementa, kao što je prikazano na Sl. 5.6, tada se vrijednost Q 0 u formuli (40) ne uzima u obzir.

3.28. U slučaju da je omjer procijenjene dužine elementa na njegovoj visini manji od 5, izračunavanje armiranih betonskih elemenata na poprečnim silama treba izvršiti u skladu sa stavkom 1.10 ovih standarda na glavnim zatezanjima.

3.29. Izračun zavoja i visećih komprimiranih elemenata konstantne visine, ojačane stezaljcima, dozvoljen je u skladu s klauzulom 3.34 glava SNPP-a 11-21-75, uzimajući u obzir izračunate koeficijente K ". P s. GP (t. Usvajao sam u ovim standardima.

3.30. Udaljenost između poprečnih šipki (stezaljka), između kraja prethodnog i početka naknadnog ispunjavanja, kao i između podrške i kraj fleksibilnosti, najbliža podršci ne bi trebala biti više od vrijednosti I * AKS. Definisana formulom

M.

3.31. Za elemente promjenjive visine s nagnutom ispruženom licu (Sl. 6), dodatna poprečna sila Q * uvede se u desnu stranu formule (39). Jednaka projekcija napora u uzdužnom armaturu, koja se nalazi na nagnutom licu, u normalu do osi elementa utvrđene formulom

P "C 6. Shema truda u nagnutom dijelu elementa armirano-betonske konstrukcije s nagnutom ispruženom licu pri izračunavanju snage na poprečnu silu

gde je m m na trenutak savijanja u presjeku, normalan do uzdužne osi elementa koji prolaze kroz početak nagnutog dijela u istegnutoj zoni; M-udaljenost od jednakih napora u armaturi A u jednak napor u komprimiranoj zoni betona u istom odjeljku;

O je ugao nagiba pojačanja a osi elementa.

Bilješka. U slučajevima kada se visina elementa opada povećanjem momenta savijanja, vrijednosti

3.32. Proračun konzole, dužina od kojih je / * jednak ili manji od njegove visine u referentnom odjeljku l (kratka konzola), treba izvesti metodom teorije elastičnosti, kao i za homogeno izotropno tijelo.

Napori na rastezanju u presjecima konzole trebaju biti u potpunosti permizirani pojačanjem na stresovima koji ne prelaze izračunati otpor /? Ali. Uzimajući u obzir koeficijente usvojene u ovim standardima.

Za konzole sa konstantnom ili varijabilnom visinom odjeljka na I * ^ 2 m, dopušteno je preuzeti dio glavnih zateznih napona u odjeljku za podršku u obliku trokuta s orijentacijom glavnih napona pod uglom od 45 ° u odnosu na referentni presjek.

Područje presjeka stezaljki ili prelaska savijanja Referentni odjeljak treba odrediti formulas:

P * "0,71 F X, (44)

gdje je p jednaki vanjski teret; A je udaljenost od jednakog vanjskog opterećenja u referenci.

3.33. Izračun dijelova, sklon uzdužnoj osi elementa, na djelovanje nag trenutka za savijanje treba napraviti formula

* u n s m ^ m t r t f t z + s t, r, f 0 z 0 +2 t l r t f x z x, (45)

gdje je m trenutak svih vanjskih sila (uzimajući u obzir bahak), smješten na jednoj strani nagnutog dijela koji se razmatra, u odnosu na osovinu. prolazeći kroz točku aplikacije ravnopravnog napora u komprimiranoj zoni i okomito na točku akcije ravnine; M M R X F A Z, 2m x R x F O Z 0. ZM A R X F X Z X je zbroj momenata u odnosu na istu osovinu, odnosno iz sile u uzgoj armaturi, u savijenim šipkama i stezaljkama koji prelaze istegnutu zonu nagnutog dijela; G. G 0. z x - trud ramena u uzdužnim spojnicama. U savijenim šipkama i stezaljkama u odnosu na istu osovinu (Sl. 7).

Sl. 7. Shema napora u odjeljku, sklonom uzdužnoj osi armirano-betonskog elementa, kada je izračunava, snagom do djelovanja savijanja

Visina komprimirane zone u nagnutom dijelu, mjerena normalnim na uzdužnu osovinu elementa, određuje se u skladu sa PP. 3.14-3.23 ovih standarda.

Izračun prema formuli (45) treba biti napravljen za odjeljke testirane za snagu pod djelovanjem poprečnih snaga, kao i:

u odjeljcima koji prolaze kroz promjene u području područja uzdužnih ispruženih spojnica (mjesto teorijske litice pojačanja ili promjene promjera);

na mjestima oštre promjene veličine presjeka elementa.

3.34. Elementi sa konstantnom ili glatkom promjenjom visinom presjeka ne izračunavaju se čvrstoćom nagnutog odjeljka o djelovanju trenutka savijanja u jednom od sljedećih slučajeva:

a) ako se sva uzdužna spojnica komuniciraju uz podršku ili do kraja elementa i ima dovoljno sidrenja;

b) ako se armirano-betonski elementi izračunavaju u skladu sa stavkom 1.10 ovih standarda;

c) u pločici, prostorno radno strukture ili u strukturama na elastičnoj osnovi;

d) Ako su uzdužne rasterećene šipke, podijeljene dužine elementa, riješeni su za normalan dio u kojem nisu potrebni izračunom, za dužinu<о, определяемую по формуле

gde je q poprečna sila u normalnom odeljku koja prolazi kroz točku teorijske litice štapa;

F 0. A - respektivno, područje presjeka i ugao nagiba savijenih šipki koji se nalaze u dijelu dužine<о;

YAG "Tišina u stezaljkama po jedinici dužine elementa na površini dužine do, određena formulom

d - promjer slomljenog štapa, vidi

3.35. U kutnim konjugiranjem masivnih armirano-betonskih konstrukcija (Sl. 8), potreban broj računarske ojačanja F 0 određuje se iz čvrstoće nagnutog odeljenja koji prolazi kroz bisektor dolaznog ugla do akcije momenta savijanja *

Sl. 8. Shema pojačanja kutne konjugiranje masivnih armirano-betonskih konstrukcija

to. U ovom slučaju, rame unutarnjeg para snage R u nagnutom dijelu treba biti odveden na ravnomjerno rame unutarnjeg para sila najmanjih u visini korijenskog presjeka elemenata parenja.

Izračun armirano-betonskih elemenata na izdržljivosti

3.36. Proračun elemenata armirano-betonskih konstrukcija o izdržljivosti treba u usporedbu s jestivim naponima u betonu i ispruženim spojnicama s odgovarajućim izračunatim betonskim otporima

a ventili R% definirani u skladu sa stavcima. 2.13 i 2.19 ovih standarda. Komprimirani okovi za izdržljivost se ne izračunavaju.

3.37. U elementima otporan na pukotine, granični naponi u betonu i pojačanju određeni su izračunom kao i za elastično tijelo, ali dato presjecima u skladu sa stavkom 2.22 ovih standarda.

U elementima koji nisu debla, područje i trenutak otpora navedenog odjeljka treba utvrditi bez uzimanja u obzir istegnutu zonu betona. Napon u fitingima trebaju se odrediti u skladu sa stavkom 4.5 ovih standarda.

3.38. U elementima armirano-betonskih konstrukcija, pri izračunavanju izdržljivosti kosih dijelova, glavni zatezni naponi shvataju betonom ako njihova vrijednost ne prelazi R str. Ako je glavni

zatezni naponi prelaze R P, tada se njihov rođak mora u potpunosti prenijeti na poprečne spojnice na stresovima u njemu jednaka izračunatoj otpornosti R,.

3.39. Veličina glavnih zatezanih naprezanja o CH treba odrediti formulama:

4. Izračun elemenata armirano-betonskih konstrukcija na graničnim stanjima druge grupe

Izračun armirano-betonskih elemenata formiranjem pukotina

U formulama (48) - (50): o * i t - respektivno, normalan i tangentni napon u betonu;

IA - trenutak inercije datog dijela u odnosu na njegovo težište;

S n je statički trenutak dela datog odeljenja koji leži na jednoj strani osi, na nivou se određuju tangenti;

y je udaljenost od centra gravitacije određenog dijela do linije, na kojem se utvrđuje napon;

b - širina odjeljka na istom nivou.

Za elemente pravokutnog dijela, tangentni napon T može se odrediti formulom

gdje je 2 \u003d 0,9

U formuli (48), zatezni naponi trebaju biti uvedeni sa znakom "plus", a kompresivno - sa znakom "minus".

U formuli (49), znak minus prihvaćen je za ne-središnje komprimirane elemente, plus znak - za vanredno istegnuto.

Kada uzimaju u obzir normalan napredove koji djeluju u smjeru okomito na osovinu elementa, glavni zatezni naponi određuju se u skladu s klauzulom 4.11 poglavlja Snip H-21-75 (Formula 137).

4.1. Izračun armirano-betonskih elemenata za formiranje pukotina treba napraviti:

za elemente pritiska koji se nalaze u varijabilnom području vodostaja i izloženi periodičnom zamrzavanju i odmrzavanju, kao i za elemente na koje zahtijeva vodootpornost, uzimajući u obzir indikacije LP-a. 1.7 i 1.15 ovih standarda;

ako postoje posebni zahtjevi za dizajnerski standardi pojedinih vrsta hidrauličnih struktura.

4.2. Izračun, ali stvaranje pukotina, normalan do uzdužne osi elementa, treba izvesti:

a) za centralno istegnute elemente formulom

n c ff.

b) za savijanje elemenata po formuli

"cm<т л у/?рц V, . (53)

gdje su SHI i y koeficijenti usvojeni na uputstvima stavka 3.5 ovih standarda;

Trenutak otpora zadanog odjeljka, određeno formulom

ovdje je 1 a trenutak inercije navedenog odjeljka;

od C - udaljenost od centra gravitacije određenog dijela do komprimiranog lica;

c) za visoko centrirane komprimirane elemente formulom

gdje je f a površina današnjeg dijela;

d) za visoko testirane elemente formulom

4.3. Izračun pucanja pod djelovanjem opetovano ponavljajućeg opterećenja treba napraviti od stanja

p s ** Yats * n (57)

ako je ili maksimalna normalna zatezna napetost u betonu, određena izračunom u skladu sa zahtjevima stavka 3.37 ovih standarda.

Izračun armirano-betonskih elemenata za otkrivanje pukotina

4.4. Širina otkrivanja pukotina T. mm, normalan do uzdužne osi elementa, treba odrediti formulu

o t - * c d "1 7 (4-100 c) v" (58)

gde je k koeficijent koji se uzima jednak: za savijanje i domaćin elemenata - 1; za centralno i odjeknuto povišen elemente-1.2; Sa višestrukom armaturom lokacijom - 1.2;

C D-ćelija, uzeta jednaka:

kratkoročni rad tereta - 1;

trajno i vremenski dugoročni tereti - 1.3;

više puta opetovano opterećenje: sa suhom zrakom betona - sa -2-p a. gdje je p * asimetrični koeficijent ciklusa;

sa stanjem zasićenog na vodi - 1.1;

1) - koeficijent koji je uzet ravnopravan: sa spojnicama štapa: periodični profil - 1; Glatko - 1.4.

sa žičanim fitingima:

periodični profil-1.2; glatka - 1.5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

uzima jednak p \u003d .---, ali ne

više od 0,02; D - prečnik ojačanih šipki, mm.

za centralno istegnute elemente

za ehocentrno-ispružene i visoko-centrijske komprimirane elemente sa velikim ekscentoritisom

N (e ± g) f * z

U formulama (59) i (61): g. Na ramenu Interni par snaga usvojen prema rezultatima izračuna presjeka snage;

e je udaljenost od centra gravitacije presjeka pojačanja A do točke primjene uzdužne sile JV.

U formuli (61), znak plus "je usvojen tokom vanredne napetosti, a" minus "znak - sa vanrednim kompresijom.

Za bespilotne elemente s malim ekscentoritisom o i treba ih odrediti formulom (61) zamjenom e-daleko "

Po veličini --- za pojačanje

A i "a _-- --- za fitinge A." "

Proračun koji određuje širinu otkrivanja pukotina u nedostatku posebnih zaštitnih mjera navedenih u stavku 1.7 ovih standarda ne bi trebalo biti više od vrijednosti navedenih u tablici. Petnaest.

Snip II-23-81 *
Ustupati
Snip II-B.3-72;
Snip II-I.9-62; CH 376-67

Čelične konstrukcije

1. Opće odredbe

1.1. Ovi standardi trebaju se pridržavati u dizajnu čeličnih građevinskih građevina zgrada i struktura različitih namjena.

Norme se ne primjenjuju na dizajn čeličnih konstrukcija mostova, transportne tunele i cijevi pod moćnim.

Prilikom dizajniranja čeličnih konstrukcija u posebnim radnim uvjetima (na primjer, dizajnirana domenskih peći, glavnih i tehnoloških cjevovoda, specijalnih namjena, građevinskih konstrukcija koje su podvrgnute seizmičkim efektima ili utjecajima agresivnih hidrauličnih struktura, Konstrukcije jedinstvenih zgrada i građevina, kao i posebne vrste konstrukcija (na primjer, prethodno napeto, prostorno, viseće), treba primijetiti dodatne zahtjeve, odražavajući osobine radova ovih struktura koje su predviđene relevantnim regulatornim dokumentima koje su predviđene relevantnim regulatornim dokumentima ili dogovoreno od strane državne zgrade USSR-a.

1.2. Prilikom dizajniranja čeličnih konstrukcija potrebno je promatrati standarde za zaštitu građevinskih konstrukcija iz korozije i vatrootpornih standarda za dizajn zgrada i struktura. Povećanje debljine valjanih i zidova cijevi za zaštitu struktura od korozije i povećanja granice otpornosti na požar strukture nije dopušteno.

Svi dizajni moraju biti dostupni za promatranje, čišćenje, boju, a također ne bi trebali odgađati vlagu i ometati ventilaciju. Zatvoreni profili moraju biti zapečaćeni.

1.3 *. Prilikom dizajniranja čeličnih konstrukcija:

odaberite optimalnu u shemi izvodljivosti struktura i presjeka elemenata;

primijenite ekonomski profili zakupa i efikasan čelik;

podnijeti zahtjev za zgrade i građevine, u pravilu, objedinjene tipične ili standardne strukture;

primijenite progresivne strukture (prostorni sustavi iz standardnih elemenata; konstrukcije koje kombiniraju nosače i zatvaranje funkcija; prekompatirani, momak, tanko list i kombinirane konstrukcije iz različitih čelika);

osigurati proizvodnji proizvodnje i ugradnje konstrukcija;

primjenjuju strukture koje osiguravaju najmanji intenzitet rada njihove proizvodnje, transporta i ugradnje;

obezbediti, u pravilu proizvodnju građevina i njihov transporter ili veliku burunu instalaciju;

omogućiti korištenje tvorničkih spojeva progresivnih vrsta (automatsko i poluautomatsko zavarivanje, prirubnički spojevi, sa mililliranim krajevima, na vijcima, uključujući visoke čvrstoće itd.);

predviđaju, u pravilu, montažnim spojevima na vijcima, uključujući visoku čvrstoću; Zavareni montažni priključci su dozvoljeni uz odgovarajuću potvrdu;

izvršite zahtjeve državnih standarda na dizajn odgovarajućih vrsta.

1.4. Prilikom dizajniranja zgrada i strukture potrebno je poduzeti konstruktivne sheme koji osiguravaju snagu, stabilnost i prostornoj nepromjenjivosti zgrada i struktura uopšte, kao i njihove pojedinačne elemente tokom transporta, instalacije i rada.

1.5 *. Čelik i materijali spojeva, ograničenja upotrebe čelika C345T i C375T, kao i dodatni zahtjevi za priloženim čelikom, predviđeni državnim standardima i CEA standardima ili tehničkim uvjetima ili detaljnim (KMD) i detaljnim (KMD) ) Čelične konstrukcije i u dokumentaciji za narudžbu materijala.

Ovisno o karakteristikama struktura i njihovim čvorovima, potrebno je navesti klasu kontinuiteta softvera.

1.6 *. Čelični dizajni i njihov izračun trebaju ispunjavati zahtjeve "pouzdanosti građevinskih konstrukcija i osnova. Osnovne odredbe za izračun" i ST Sev 3972 - 83 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i baza. Čelični dizajn. Osnovne odredbe za izračun."

1.7. Izračunate sheme i glavni preduvjeti moraju odražavati stvarne radne uvjete za čelične konstrukcije.

Čelične konstrukcije u pravilu bi se trebale izračunati i pojedinačni prostorni sustavi.

Prilikom dijeljenja pojedinačnih prostornih sistema u zasebne ravne dizajne, interakcija elemenata između sebe treba uzeti u obzir u bazi.

Izbor shema izračuna, kao i metode izračuna čeličnih konstrukcija, mora se izvršiti u pogledu efikasne upotrebe računara.

1.8. Izračun čeličnih konstrukcija u pravilu bi se trebalo izvesti u pogledu neelastičnih deformacija čelika.

Za statički neodređene strukture, način izračunavanja koji uzimajući u obzir neelastične deformacije, čelik nije razvijen, izračunati napori (savijanje i obrtni moment, uzdužne i poprečne sile) trebale bi se odrediti pod pretpostavkom elastičnih deformacija čelika na an nepravilna shema.

Uz odgovarajuću tehničku i ekonomsku opravdanje, izračun je dozvoljen za proizvodnju prema deformiranoj šemi, koja uzima u obzir učinak kretanja građevina pod opterećenjem.

1.9. Elementi čeličnih konstrukcija trebaju imati minimalne presjeke koji ispunjavaju zahtjeve ovih standarda, uzimajući u obzir sortiranje za najam i cijevi. U kompozitnim odjeljcima utvrđenim izračunom, inepalion ne smije prelaziti 5%.

2. Materijali za strukture i veze

2.1 *. Ovisno o stupnju odgovornosti dizajna zgrada i struktura, kao i o uvjetima njihovog rada, sve su strukture podijeljene u četiri grupe. Čelik za čelične konstrukcije zgrada i struktura treba uzimati u tablici. Pedeset *.

Čelik za građevine izgrađene u klimatskim regijama I 1, i 2, II 2 i II 3, ali djeluju u grijanim prostorijama, treba uzeti u obzir u klimatsko područje II 4 prema tablici. 50 *, s izuzetkom čelika C245 i C275 za dizajn grupe 2.

Za prirubnice i čvorove okvira treba ga koristiti na najma na TU 14-1-4431 – 88.

2.2 *. Za čelične konstrukcije za zavarivanje, primijenite: Elektrode za ručno lučno zavarivanje prema GOST 9467- 75 *; Žica za zavarivanje prema Gost 2246 - 70 *; Fsuss prema Gost 9087 - 81 *; Ugljični dioksid prema GOST 8050 – 85.

Primijenjeni materijali za zavarivanje i tehnologija zavarivanja trebaju pružiti vrijednost vremenskog otpora metala zavarivanja ne nižom od normativne vrijednosti vremenskog otpora R unosnovni metal, kao i vrijednosti tvrdoće, šok viskoznosti i relativno produljenje metalnih zavarenih veza utvrđenih relevantnim regulatornim dokumentima.

2.3 *. Odljevci (referentni dijelovi itd.) Za čelične konstrukcije trebaju biti dizajnirane iz karbonskih razreda 15L, 25L, 35L i 45L, zadovoljavajući zahtjeve za grupe odljevaka II ili III prema GOST 977 - 75 *, kao i iz sivog livenog željeza Mokoka MOK15, SC20, SCH25 i SCH30, zadovoljavajući zahtjeve GOST 1412 – 85.

2.4 *. Za vijčene spojeve, čelični vijci i matice, koji zadovoljavaju zahtjeve *, Gost 1759.4 treba primijeniti - 87 * i gost 1759.5 - 87 *, a perilice zadovoljavaju zahtjeve *.

Vijci bi trebali biti propisan iz tablice57 * i *, *, Gost 7796-70 *, Gost 7798-70 *, a kada ograničavaju deformacije spojeva - prema Gost 7805-70 *.

Matice treba primijeniti prema Gost 5915 - 70 *: Za vijke klase snage 4.6, 4.8, 5.6 i 5.8 - matice snage 4; Za vijke klase snage 6.6 i 8.8 - matice klase snage, odnosno 5 i 6, za vijke klase snage 10.9 - Matice 8. razred 8.

Treba primijeniti podloške: krug prema Gost 11371 - 78 *, kosi prema Gost 10906 - 78 * i proljeće normalno prema Gost 6402 – 70*.

2.5 *. Treba izdati odabir čeličnih razreda za temeljne vijke, a njihov dizajn i veličine uzimaju *.

Vijci (u obliku slova) za pričvršćivanje kašnjenja antenskih konstrukcija komunikacije kao i u obliku slova U-Fondacije zračnih linija moći i distributivnih uređaja treba koristiti od čeličnih razreda: 09G2C-8 i 10G2C1-8 prema GOST-u 19281 - 73 * Uz dodatni zahtjev za viskoznost šoka na temperaturi od minus 60 ° sa najmanje 30 j / cm 2 (3 kgf × m / cm 2) u klimatskom području I 1; 09G2S-6 i 10G2C1-6 prema Gost 19281 - 73 * u klimatskim regijama I 2, II 2 i II 3; EMBOLSP2 prema Gost 380 - 71 * (od 1990. godine, ST3P2-1 prema Gost 535 - 88) u svim ostalim klimatskim područjima.

2.6 *. Treba primijeniti matice za vijke za osnivanje i u obliku slova U:

za vijke izrađene od čeličnih marki ES3P2 i 20 - Klasa snage 4 prema Gost 1759.5 – 87*;

za vijke izrađene od čeličnih razreda 09G2C i 10G2C1 - Klasa snage ne niže od 5 prema Gost 1759.5 - 87 *. Dozvoljeno je primijeniti matice iz čeličnih razreda primljenih za vijke.

Matice za temeljne vijke i vijke u obliku slova promjera manje od 48 mm treba primijeniti u skladu s Gost 5915 - 70 *, za vijke s promjerom više od 48 mm - Prema Gost 10605 – 72*.

2.7 *. Vijke velike čvrstoće treba primijeniti *, * i u 14-4-1345 - 85; Orasi i perilice za njih - Prema Gost 22354 - 77 * i *.

2.8 *. Za nosače elemente visećih premaza, pričvršćivanja BL podrške i vune, jarbola i kula, kao i napete elemente u konstrukcijama pred stresa, primjenjuju:

spiralni užad prema Gost 3062 - 80 *; Gost 3063. - 80 *, Gost 3064 – 80*;

dvokrevetni užad prema Gost 3066 - 80 *; Gost 3067. - 74 *; Gost 3068. - 74 *; Gost 3081. - 80 *; Gost 7669. - 80 *; Gost 14954. – 80*;

konopci zatvoreni nosači prema Gost 3090 - 73 *; Gost 18900. - 73 * Gost 18901 - 73 *; Gost 18902. - 73 *; Gost 7675. - 73 *; Gost 7676. – 73*;

paketi i pramenovi paralelnih žica nastalih od žice kablova koje zadovoljavaju zahtjeve GOST 7372 – 79*.

2.9. Fizičke karakteristike materijala koji se koriste za čelične konstrukcije trebaju se poduzeti prema oglasu. 3.

3. Procijenjene karakteristike materijala i spojeva

3.1 *. Izračunate otpornosti valjanih, savijenih profila i cijevi za različite vrste intenzivnih država trebale bi odrediti formule prikazane u tablici. jedan *.

Tabela 1 *

Stresno stanje		Simbol	Procijenjena otpornost na valjanje i cijevi
Istezanje	Snagom prinosa	R y.	R y \u003d r yn /g M.
Kompresija i savijanje	Privremenim otporom	R u.	R u \u003d r UN /g M.
		R S.	R s \u003d.0,58R YN / g M.
Zaključavanje krajnje površine (u prisustvu fit)		R P.	R P \u003d r UN /g M.
Lokalne drobljenje u cilindričnim šarkama (pričvršćivači) s tijesnim dodirom		R lp.	R lp. \u003d 0,5R UN / g M.
Dijametralna kompresija klizanja (sa besplatnim dodirom u konstrukcijama sa ograničenom pokretljivošću)		R CD.	R CD. \u003d 0,025R UN / g M.
Istezanje u smjeru debljine kotrljanja (do 60 mm)		R th.	R th. \u003d 0,5R UN / g M.
Oznaka usvojena u tabeli. jedan *:
g M. - koeficijent pouzdanosti materijala definiranim u skladu sa klauzulom 3.2 *.

3.2 *. Vrijednosti koeficijenata pouzdanosti na materijalu valjanih, savijenih profila i cijevi trebaju se uzimati u tablici. 2 *.

Tabela 2 *

Državni standard ili tehnički uvjeti za najam	Koeficijent pouzdanosti materijalom g M.
(osim čelika C590, C590K); TU 14-1-3023. - 80 (za krug, kvadratne, pruge)	1,025
(čelik C590, C590K); Gost 380. - 71 ** (za krug i kvadrat sa dimenzijama nedostaje u TU 14-1-3023 - 80); Gost 19281. - 73 * [za krug i kvadrat sa čvrstoćom prinosa do 380 MPa (39 kgf / mm 2) i dimenzije nedostaju u TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
Gost 19281. - 73 * [za krug i kvadrat sa čvrstoćom prinosa od preko 380 MPa (39 kgf / mm 2) i dimenzije nedostaju u TU 14-1-3023 - 80]; Gost 8731. - 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Procijenjeni otpor tijekom napetosti, kompresije i savijanja lima, širokopojasni univerzalni i oblikovani valjani čelik. 51 *, cijevi - U kartici. 51, a. Izračunata otpornost savijenih profila trebaju biti podjednačena izračunatim otporom listova za kotrljanje, iz kojeg su napravljeni, dok je dozvoljeno uzeti u obzir stvrdnjavanje čeličnog valjanog čelika u području GiB-a.

Izračunata otpornost kruga, kvadrata i trake treba odrediti tablicom. 1 *, uzimajući vrijednosti R YN. i R un jednaka, respektivno, snagu prinosa i vremenski otpor na 14-1-3023 - 80, Gost 380 - 71 ** (od 1990. Gost 535 - 88) i Gost 19281 – 73*.

Izračunate otpornosti valjanog tla krajnje površine, lokalni zgužvani u cilindričnim spojevima i dijametralnom kompresijom klizanja dato se u tablici. 52 *.

3.3. Izračunata otpornost od kabinskog čelika i odljevanih livenih livenih gvožđa treba uzeti u tablici. 53 i 54.

3.4. Izračunata otpornost zavarenih spojeva za različite vrste spojeva i stresnih stanja treba odrediti formulama prikazanim u tablici. 3.

Tabela 3.

Zavarene veze	Stanje napona		Simbol	Procijenjeni otpor zavarenih veza
Šokovi	Kompresija. Istezanje i savijanje sa automatskim, poluautomatskim ili ručnim zavarivanjem sa fizičkim	Snagom prinosa	R wy.	R wy. \u003d R y.
	kontrola kvaliteta šavova	Privremenim otporom	R wu.	R wu. \u003d R u.
	Istezanje i savijanje sa automatskim, poluautomatskim ili ručnim zavarivanjem	Snagom prinosa	R wy.	R wy. \u003d 0,85R y.
	Pomak		R ws.	R ws. \u003d R S.
Sa kutnim šavovima	Sing (uslovno)	Na metalnom šavu	R WF.
		Na granici metalne fuzije	R WZ.	R WZ. \u003d 0,45R UN
Napomene: 1. Za šavove izvedene ručnim zavarivanjem, vrijednostima R Wun. Treba ga podnijeti jednake vrijednosti vremenskog otpora zavarivanja metala zavarivanja, navedene u Gost 9467-75 *. 2. Za šavove koji se izvode automatskim ili poluautomatskim zavarivanjem, vrijednost R Wun treba uzimati u tablici. 4 * PRAVILA PRAVILA. 3. Vrijednosti omjer pouzdanosti za materijal za šav g Wm. Jednako treba poduzeti: 1,25 - na vrijednostima R Wun. ne više od 490 MPa (5.000 kgf / cm 2); 1.35 - na vrijednostima R Wun. 590 MPa (6.000 kgf / cm 2) i još mnogo toga.

Izračunati otporni samostajaćih spojeva elemenata od čelika s različitim regulatornim otpornostima trebaju se poduzeti u pogledu stoličnih spojeva čelika male vrijednosti normativnog otpora.

Izračunata metalna otpornost zavarenih spojeva s kutnim šavovima dat je u tablici. 56.

3.5. Izračunati otpor jednoosnovnih spojeva treba odrediti formulama prikazanim u tablici. pet*.

Izračunata otpornost reza i istezanje vijaka dat je u tablici. 58 *, zgužvani elementi povezani vijcima, - U kartici. 59 *.

3.6 *. Procijenjena otpornost na istezanje fondacionih vijaka R ba.

R ba. = 0,5R.. (1)

Procijenjena otpornost na istezanje vijaka u obliku slova U R bvnaveden u str. 2.5 * treba odrediti formula

R bv \u003d. 0,45R un. (2)

Izračunata otpornost na istezanje vijka zaklade dat je u tablici. 60 *.

3.7. Procijenjena otpornost na istezanje vijaka velike čvrstoće R bh treba odrediti formula

R bh = 0,7R. Lepinja., (3)

gde R B. un - Najmanji privremeni otpor vijaka pauze, snimljen u tabeli. 61 *.

3.8. Procijenjena otpornost na istezanje čelične žice velike čvrstoće R dh.Koristi se u obliku greda ili nagrada treba odrediti formulu

R dh. = 0,63R un. (4)

3.9. Vrijednost procijenjene otpornosti (napora) s istezanjem čeličnog konopa treba uzimati jednaka vrijednosti napora užadi za rizik općenito, uspostavljena državnim standardima ili tehničkim uvjetima na čeličnim užadima podijeljenim sa faktorom pouzdanosti g M. = 1,6.

Tabela 4 *

Žičane marke (prema Gost 2246 - 70 *) za automatsko ili poluautomatsko zavarivanje		Marka Poroshkova	Vrijednosti normativno
Pod fluelom (Gost 9087 – 81*)	u ugljičnom dioksidu (prema Gost 8050 - 85) ili u svojoj mješavini s argonom (prema Gost 10157 – 79*)	Žice (prema Gost 26271 – 84)	Metalni otpornost na šav R Wun., MPa (kgf / cm 2)
SV-08, SV-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	SV-08G2S.	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
SV-10nma, SV-10G2	SV-08G2C *	–	590 (6000)
SV-09HN2GMY	SV-10HG2SMA SV-08HG2	–	685 (7000)
* Prilikom zavarivanja sa žicom SV-08G2C vrijednosti R Wun. Treba ga uzimati jednako 590 MPa (6000 kgf / cm 2) samo za uglađene šavove sa katetom k F. £ 8 mm u čeličnim konstrukcijama sa čvrstoćom prinosa od 440 MPa (4500 kgf / cm 2) i još mnogo toga.

Tabela 5 *

		Procijenjeni otpor jednosnovnih spojeva
Stresno stanje	Simbol	Pjevati i istezanje vijaka klase			Zgužvana kombiniranih elemenata izrađenih od čelika sa čvrstoćom prinosa do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf / cm 2)
	R BS.	R bs \u003d.0,38R lepinja.	R BS.\u003d 0.4R lepinja.	R BS.\u003d 0.4R lepinja.	–
Istezanje	R bt.	R bt s \u003d0,38R lepinja.	R bt \u003d.0,38R lepinja.	R bt \u003d.0,38R lepinja.	–
	R BP.
a) vijci za tačnost klase		–	–	–
b) klasa vijaka B i C		–	–	–
Bilješka. Dozvoljeno je koristiti vijke velike čvrstoće bez podesive napetosti od čelika 40x "Select", dok je izračunata otpornost R BS. i R bt.treba utvrditi kao za vijke klase 10.9, te izračunati otpor kao za vijke klase tačnosti B i C. Vijke velike čvrstoće za TU 14-4-1345 - 85 Dozvoljeno je da se prijavi samo kada rade za istezanje.

četiri *. Računovodstvo za rad i dizajn uvjeta

Prilikom izračunavanja struktura i spojeva treba razmotriti: koeficijenti pouzdanosti za imenovanje g N. usvojen prema pravilima računovodstva stupnja odgovornosti zgrada i struktura u dizajnu građevina;

koeficijent pouzdanosti g. U. \u003d 1.3 za elemente konstrukcija izračunati za snagu koristeći izračunate otpore R u.;

faintFicenti o radnim uslovima g C. i koeficijenti uslova veze g B. Tablica uzeta. 6 * i 35 *, odjeljci ovih standarda za dizajn zgrada, struktura i struktura, kao i na oglasu. četiri *.

Tabela 6 *

Elementi struktura	FaintFicenti o radnim uslovima g S.
1. Čvrsti grede i komprimirani elementi farmi preklapanja pod dvoranama kazališta, klubova, kina, pod podorijima, pod prostorijama trgovina, knjiga i arhiva, itd. Uz težinu preklapanja, jednak ili veći privremeni teret	0,9
2. Stupci javnih zgrada i nosači vodenih tornjeva	0,95
3. Komprimirani osnovni elementi (osim podržanih) rešetki kompozitnog okidača iz ugla zavarenih prevlaka i podova (na primjer, rafter i slične farme) kada fleksibilnost l. ³ 60.	0,8
4. Čvrste grede prilikom izračunavanja uobičajene stabilnosti kada j B. 1,0	0,95
5. Zatezanje, potisak, kašnjenje, privjesci izrađeni od valjanog čelika	0,9
6. Elementi dizajna štapa premaza i preklapaju:
a) Komprimirani (s izuzetkom zatvorenih cevastih dijelova) pri izračunavanju stabilnosti	0,95
b) ispružen u zavarenim konstrukcijama	0,95
c) Ispružene, komprimirane, kao i obloge za stražnjicu u vijcima (osim dizajna na vijcima velike čvrstoće) izrađene od čelika sa čvrstoćom prinosa do 440 MPa (4500 kgf / cm 2) kada izračunavaju statičku opterećuju	1,05
7. Kompletne kompozitne grede, stupce, kao i zajednički čelični prekrivanje sa čvrstoćom prinosa do 440 MPa (4500 kgf / cm 2), noseći statički opterećenja i izrađene pomoću vijčanih spojeva (osim spojeva na vijcima velike čvrstoće), prilikom izračunavanja snaga	1,1
8. Sekcije valjanih i zavarenih elemenata, kao i čelične obloge sa čvrstoćom prinosa do 440 MPa (4500 kgf / cm 2) u zglobovima zglobova, izrađenih na vijcima (osim vijka visokih čvrstoća), Nošenje statičkog opterećenja, tokom proračuna snage:
a) čvrste grede i stupce	1,1
b) Strukture štapa i preklapanje	1,05
9. Komprimirani elementi rešetke prostornih rešetaka iz jedne jednake jednake (priložene veće polica) uglovi:
a) Priložen direktno na pojaseve jedne police sa zavarivanjem ili dva vijka i više isporučene duž ugla:
split na slici. 9 * i	0,9
slika. 9 *, b, u	0,9
split na slici. 9 *, unutra, G., d.	0,8
b) pričvršćen direktno na pojaseve s jednom policom, jedan vijak (osim onih koji su naznačeni u POS. 9, u sadašnjem stolu), kao i u prilogu oblika, bez obzira na vrstu veze	0,75
c) sa složenim križnim rešetkama sa jednobojnim spojevima na slici. 9 *, E	0,7
10. Komprimirani elementi iz pojedinačnih uglova pričvršćenih jednom policom (za ne-ekvilibularne uglove samo manja polica), s izuzetkom elemenata struktura naznačenih u POS. 9 ovog stola, dilatacija na slici. devet *, b.Priložite direktno za zavarivanje remena ili dva vijka i više isporučene duž ugla i ravnih farmi iz pojedinačnih uglova	0,75
11. Podrška pločama od čelika sa čvrstoćom prinosa do 285 MPa (2900 kgf / cm 2), nošenje statičkog opterećenja, debelog, mm:
	1,2
b) preko 40 do 60	1,15
c) preko 60 do 80	1,1
Napomene: 1. Radni fotoapatiji g S. 1 Prilikom izračunavanja istovremeno, ne bi se ne treba razmotriti. 2. Koeficijenti radnog uslova predviđenih u POS-u. 1 i 6, u; 1 i 7; 1 i 8; 2 i 7; 2 i 8, i; 3 i 6, b, kada se izračunavaju, treba razmotriti istovremeno. 3. Koeficijenti radnog uslova navedenih u POS-u. 3; četiri; 6, A, unutra; 7; osam; 9 i 10, kao i u POS-u. 5 i 6, b (osim za zajedničke zavarene spojeve), kada izračunate spojeve elemenata koji se razmatraju ne treba razmatrati. 4. U slučajevima koji nisu navedeni u ovim standardima, u formulama treba poduzeti g c \u003d 1.

5. Izračun elemenata čeličnih konstrukcija na aksijalnoj snazi \u200b\u200bi savijanju

Centralno ispruženi i centralno komprimirani elementi

5.1. Izračun na snazi \u200b\u200belemenata koji su podložni središnjim istezanjem ili kompresijom silom N.Osim onih navedenih u klauzuli 5.2 treba izvesti formula

Proračun na čvrstoću dijelova u mjestima pričvršćivanja rastegnutih elemenata iz pojedinačnih uglova pričvršćenih po jednim vijcima po jedan polica trebaju se izvesti formulama (5) i (6). Istovremeno, vrijednost g S. U formuli (6) treba prihvatiti oglas. 4 * PRAVILA PRAVILA.

5.2. Izračun na snazi \u200b\u200bistegnutih elemenata čeličnih konstrukcija sa omjerom R u./g u. > R y., čija je eksploatacija moguća i nakon dostizanja granice vode treba izvesti formula

5.3. Izračun stabilnosti čvrstih ukrašenih elemenata podložna je središnjoj kompresiji silom N.treba izvesti formula

Vrijednosti j.

na 0. £ 2,5

; (8)

na 2.5 £ 4.5

za > 4,5

. (10)

Numeričke vrijednosti j. LED u tabeli. 72.

5.4 *. Šipke iz pojedinačnih uglova treba izračunati na centralnoj kompresiji u skladu sa zahtjevima navedenim u odredbi 5.3. Prilikom određivanja fleksibilnosti ovih šipki, radijus inercije presjeka ugla i. i procijenjena dužina l ef treba uzeti u skladu sa PP-om. 6.1 – 6.7.

Prilikom izračunavanja pojaseva i elemenata prostornog strukturne mreže iz pojedinačnih uglova trebaju se izvršiti zahtjevi stava 15.10.

5.5. Komprimirani elementi sa čvrstim zidovima otvorenog P-u obliku slova P sa l X. 3l y. gde l X. i l y. - Procijenjena fleksibilnost elementa u avionima okomito na osi, respektivno x.– x. i y. - Y. (Sl. 1), preporučuje se jačanje kaiševa ili rešetke, a zahtjevi PP moraju biti završeni. 5.6 i 5.8 *.

U nedostatku letvica ili rešetke, takvi elementi pored izračuna prema formuli (7) treba provjeriti za stabilnost kada je gubitak formule fleksibilne formule

gde j y. - koeficijent uzdužnog savijanja, izračunato prema zahtjevima klauzule 5.3;

od

(12)

gde ;

sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: = sJEKIRA./ h. - Relativna udaljenost između težišta i centra zavoja.

J. w. - sektorski trenutak inercije odjeljka;

b I. i t I. - Prema tome, širina i debljina pravokutnih elemenata koji čine presjek presjeka.

Za odjeljak prikazan na Sl. 1, a, vrijednosti i sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: Moraju se odrediti formulama:

gde b. = b./h..

5.6. Za složene komprimirane šipke čije su grane povezane odstojki ili rešetki, koeficijent j. u odnosu na slobodnu osovinu (okomito ravnina letvica ili rešetka) treba odrediti formulama (8) - (10) s zamjenom na Ef.. Vrijednost Ef. treba odrediti ovisno o vrijednostima l ef prikazano u tabeli. 7.

Tabela 7.

Vrsta			Shema			Predstavljena fleksibilnost l ef Kompozitne međusečne šipke
Odjeljci			Odjeljci			sa daske za		sa rešetkama
						J S. L / ( J B B.) 5	J S. L / ( J B B.) ³ 5.
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Oznake uzete u tablici. 7:
b.				- udaljenost između osovina grana;
l.				- udaljenost između centara dasaka;
l.				- najveća fleksibilnost cijelog štapa;
l 1, l 2, l 3.				- Fleksibilnost pojedinih grana sa savijanjem u avionima okomito na osi, odnosno 1 – 1 , 2 - 2 I. 3 - 3, na web lokacijama između zavarenih dasaka (u svjetlu) ili između centara ekstremnih vijaka;
SVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR:				- dio presjeka cijelog štapa;
A D1. i D2.				- površina presjeka rešetki (sa križnom rešetkom - dva sudopera) ležeći u avionima okomito na osi, odnosno 1 – 1 i 2 – 2;
A D.				- površina presjeka rešetke (sa križnom rešetkom - dva sudopera) ležeći u ravnini jednog lica (za trokutasti jednakostraničarni štap);
a 1. i a 2.				- koeficijenti određeni formulom
Gde				- Dimenzije definirane na slici. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			- koeficijenti su definirani prema formulama u skladu s tim;
ovdje			J B1. i J B3.		- trenuci inercijskog presjeka grana u odnosu na osovine, respektivno 1 - 1 I. 3 - 3 (za dijelove vrsta 1 i 3);
			J B1. i J B2.		- Isti, dva ugla u odnosu na osi, respektivno 1 - 1 I. 2 - 2 (za poprečni presjek tipa 2);
					- Trenutak inercijskog presjeka jedne daske u odnosu na vlastitu osovinu x.- x (Sl. 3);
			J S1 i J S2.		- trenuci inercijskog dijela jedne od dasaka koji leže u avionima okomito na osi, respektivno 1 - 1 I. 2 - 2 (za poprečni presjek tipa 2).

U kompozitnim šipkama s rešenjima, osim izračuna stabilnosti štapa, općenito, treba provjeriti stabilnost pojedinih grana na odjeljcima između čvorova.

Fleksibilnost pojedinih grana l 1. , l 2. i l 3. Na mjestu između dasaka ne bi trebalo biti više od 40.

U prisustvu čvrstog lista u jednom od aviona umjesto letvica (Sl. 1, b., u) Fleksibilnost grane treba izračunati polumjerom inercije kanalizacije u odnosu na svoju osovinu okomito u ravninu dasaka.

U kompozitnim šipkama s rešenjima, fleksibilnost pojedinih grana između čvorova ne smije biti više od 80 i ne smije prelaziti fleksibilnost l ef Štap općenito. Dozvoljeno je izvršiti veće vrijednosti fleksibilnosti grana, ali ne više od 120, pod uvjetom da se izračunavanje takvih šipki vrši u skladu s deformiranom shemom.

5.7. Izračun kompozitnih elemenata iz ugla, kanala itd., Potpuno ili kroz brtve, treba izvesti kao solidno istraženo, pod uvjetom da su najveće udaljenosti na parcelama između zavarenih dasaka (u svjetlu) ili između centara ekstremnih vijaka ne prelaze:

za komprimirane elemente 40 i.

za istegnute elemente 80 i.

Evo polumjera inercije i. Treba uzeti ugao ili kanal za mesingane ili grijane dijelove u odnosu na osovinu paralelno s avionom lokacije izgleda i za presjeke - Minimalno.

Istovremeno, najmanje dvije brtve treba staviti u dužinu komprimiranog elementa.

5.8 *. Proračun priključnih elemenata (letvice, rešetki) komprimiranih složenih šipki trebaju se izvesti na uslovnu poprečnu silu Q ficusvojena konstanta preko cijele dužine štapa i određena formulom

Q fic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E./R y.)N./j, (23)*

gde N. - uzdužni napor u kompozitnom šipku;

j. - koeficijent uzdužnog savijanja uzeta za kompozitnu šipku u ravnini spojnih elemenata.

Uvjerljive poprečne sile Q fic Trebalo bi ga distribuirati:

ako postoje samo priključne daske (rešetke) jednako između dasaka (rešetki) koji leže u avionima okomito na osovinu u odnosu na uspostavljanje stabilnosti;

ako postoji čvrsta lišća i povezivanje dasaka (rešetke) - na pola između lišća i kaiševa (rešetki) ležeći u avionima paralelno s limom;

prilikom izračuna ravnoteže trokutaste kompozitne šipke, uslovne poprečne sile, što dolazi do sistema povezivanja elemenata koji se nalaze u istoj ravnini, treba uzimati jednako 0,8 Q fic.

5.9. Izračun priključnih dasaka i njihovih priloga (Sl. 3) moraju se izvesti kao izračunavanje elemenata ne-čiste farme na:

snaga F.Rezanje trake, prema formuli

F. = Q S L./b.; (24)

momenat M 1., savijajući bar u svom avionu, uz formulu

M 1. = Q S L./2 (25)

gde Q S. - Uslovna poprečna sila koja dolazi u bar jednog lica.

5.10. Proračun povezivanja rešetki treba izvesti kao izračunavanje rešetaka na farmi. Pri izračunavanju poprečne dilacije križnih rešetaka sa odstojnicima (Sl. 4), treba uzeti u obzir dodatni napori N oglas.nastaje u svakom podijeljenju od kompresije pojaseva i formule definirane formulom

(26)

gde N. - trud u jednoj grani štapa;

Ali - presjek jednog grana;

A D. - presjek jedne boje;

sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: - koeficijent određeno formulom

sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: = a L. 2 /(sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: 3 =2b. 3) (27)

gde sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR:, l. i b. - Dimenzije označene na slici. Četiri.

5.11. Proračun šipki namijenjenih smanjenju izračunatog duljina komprimiranih elemenata treba izvesti u nastojanju jednakom kondicioniranom poprečnom silu u glavnom komprimiranom elementu definiranom formulom (23) *.

Elementi savijanja

5.12. Izračun snage elemenata (osim greda sa fleksibilnim zidom, sa perforiranim zidnim i dizalicama) zavoji se u jednom od glavnih aviona, treba izvesti formula

(28)

Vrijednost tangentnih naprezanja t. U odjeljcima elemenata savijanja trebaju udovoljiti stanju

(29)

Ako postoji slabljenje zida rupama za vijke t. U formuli (29) treba umnožiti koeficijentom sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: definirana formulom

sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: = sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR:/(sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: – d.), (30)

gde sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: - rupe za nagib;

b. - Prečnik rupe.

5.13. Da biste izračunali debljinu zida grede na lokaciji aplikacije za učitavanje na gornji pojas, kao i u potpornim dijelovima greda, koji nisu ojačani rebrima, treba odrediti lokalnim stresom. s loc. Prema formuli

(31)

gde F. - izračunata vrijednost opterećenja (čvrstoća);

l ef - uvjetno duljina raspodjele opterećenja, odlučna ovisno o uvjetima sadržaja; Za slučaj da se popne na slici. pet.

l ef = b. + 2t F., (32)

gde t F. - debljina gornjeg remena snopa, ako je donji snop zavaren (Sl. 5, ali), ili udaljenost od vanjskog lica police do početka unutrašnjeg zaokruživanja zida, ako se donji snop valja (Sl. 5, b.).

5.14 *. Za zidove greda izračunanih formulom (28), moraju se ispuniti uslovi:

gde - Normalni naprezanja u srednjem ravnini zida, paralelna os snopa;

s y. - iste, okomitne osi osi, uključujući s loc. definirano formulom (31);

t. XY. - Tangencijalni napon izračunat formulom (29) u pogledu formule (30).

voltaža s X. i s y. usvojen u formuli (33) sa svojim znakovima t XY. Treba odrediti u istoj točki grede.

5.15. Izračun na stabilnosti greda dvosmjernog presjeka savijenog u ravnini zida i zadovoljavajući zahtjeve PP-a. 5.12 i 5.14 *, treba izvesti formula

gde TOALET. - treba odrediti za komprimirani pojas;

j B. - Koeficijent određeno oglasom. 7 *.

Pri određivanju vrijednosti j B. Za izračunatu dužinu snopa l ef Potrebno je uzeti udaljenost između tačaka pričvršćivanja komprimiranog pojasa iz poprečnih pomaka (čvorovi uzdužnih ili poprečnih veza, pričvršćivanja krutog podova); U nedostatku veza l ef = l. (Gde l. - Span grede) za izračunatu dužinu konzole treba poduzeti: l ef = l. U nedostatku popravljanja komprimiranog pojasa na kraju konzole u vodoravnoj ravni (ovdje) l. - dužina konzole); Udaljenost između točaka komprimiranog remena u vodoravnom ravninu prilikom pričvršćivanja pojasa na kraju i duž dužine konzole.

5.16 *. Stabilnost greda nije potrebno za provjeru:

a) Prilikom prenošenja tereta kroz čvrsti čvrsti podovi, kontinuirano zasnovani na remenu komprimiranog snopa i pouzdano povezani s njim (armirano-betonske ploče od teških, lakih i celijskih betona, ravnih i profiliranih metalnih podova, valovitih čelika itd.);

b) s obzirom na izračunatu dužinu snopa l ef do širine komprimiranog pojasa b.ne prelazi vrijednosti određene formulama tablice. 8 * Za grede simetričnog dvosmjernog presjeka i s razvijenim komprimiranim pojasom, za koji je širina rastegnutog pojasa najmanje 0,75 širine komprimiranog remena.

Tabela 8 *

Lokacija aplikacije za učitavanje	Većina vrijednosti l ef /b.u kojem se za stabilnost valjanih i zavarenih greda nije potreban izračun (na 1) £ h./b. 6 i 15. £ b./t. £ 35)
Do gornjeg pojasa	(35)
Do donjeg pojasa	(36)
Bez obzira na nivo primjene tereta pri izračunavanju dijela snopa između veza ili u čistom savijanju	(37)
Notacija usvojena u tablici 8 *: b. i t. - respektivno širina i debljina komprimiranog pojasa; H. - Udaljenost (visina) između osovina limova pojasa. Napomene: 1. Za grede sa priključcima struka na vijcima velike čvrstoće l ef/b.Dobivene formulama tablice 8 * treba pomnožiti sa koeficijentom od 1.2. 2. Za grede sa stavom b./t. /t.= 15.

Učvršćivanje komprimiranog pojasa u vodoravnoj ravni moraju se izračunati na stvarnu ili uvjetnu poprečnu silu. U ovom slučaju treba utvrditi uslovne poprečne sile:

prilikom popravljanja na odabranim bodovima po formuli (23) *, u kojem j. treba odrediti kada fleksibilnost l. = l ef/i. (ovdje i. - polumjer inercijskog dijela komprimiranog pojasa u vodoravnoj ravnini) i N. treba izračunati formulom

N. = (A F. + 0,25A W.)R y.; (37, a)

sa kontinuitetom pričvršćivanjem formule

q fic = 3Q fic/l., (37, b)

gde q fic - uslovna poprečna sila po jedinici dužine pojasa snopa;

Q fic - kondicionirana poprečna sila određena formulom (23) * u kojoj treba uzeti j. \u003d 1, i N. - Da biste odredili formuli (37, a).

5.17. Izračun snage elemenata zavoje u dva glavna aviona treba provesti formula

(38)

gde x. i y. - Koordinate odjeljka u pitanju u odnosu na glavne osi.

U gredama izračunatim formulom (38), vrijednosti napona u zidu snopa moraju se testirati formulama (29) i (33) u dva glavna ravnatelja savijanja.

Prilikom obavljanja zahtjeva stava 5.16 *, ali Provjera stabilnosti zavoja greda u dva aviona nije potrebna.

5.18 *. Obračun na snagu cijepanja grede stalnog presjeka od čelika sa tečenja do 530 MPa (5400 kgf / cm 2), noseći statičko opterećenje, u skladu sa PP. 5.19 * - 5.21, 7.5 i 7.24 treba izvesti uzimajući u obzir razvoj plastičnih deformiteta formulama

prilikom savijanja u jednom od glavnih aviona sa tangentnim naglašenjima t. £ 0,9 R S. (Osim potpornih odjeljaka)

(39)

prilikom savijanja u dva glavna aviona sa tangentnim naglašenjima t. £ 0,5 R S. (Osim potpornih odjeljaka)

(40)

ovdje M., M X. i M Y. - apsolutne vrijednosti savijanja momenata;

C 1 - koeficijent određeno formulama (42) i (43);

c X. i c y. - Koeficijenti uzeti u tabeli. 66.

Proračun u odjeljku za podršku gredama (kada M. = 0; M X. \u003d 0 I. M Y. \u003d 0) treba izvesti formula

U prisustvu čiste zona zavoja u formulama (39) i (40) umjesto koeficijenata c 1, c X. i c u treba uhvatiti u skladu s tim:

c 1m. = 0,5(1+c.); c XM. = 0,5(1+c X.); sa YM-om. = 0,5(1+c y.).

Sa istodobnim akcijama u presjeku M. i poprečna snaga TUŽILAC WHITING - PITANJE: koeficijent sa 1. Treba odrediti formulas:

za t. £ 0,5 R S. c. 1 = c.; (42)

na 0,5 R S. t. £ 0,9 R S. c 1 = 1,05b C. , (43)

gde (44)

ovdje od - Koeficijent primljen po stolu. 66;

t. i h. - respektivno debljina i visina zida;

sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: - koeficijent jednak sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: \u003d 0,7 za dvosmjerni presjek savijanja u ravnini zida; sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: = 0 - za druge vrste odjeljaka;

sa 1. - koeficijent uzet barem jedinstvo i nema više koeficijenta od.

Da biste optimizirali grede prilikom izračunavanja, uzimajući u obzir zahtjeve PP-a. 5.20, 7.5, 7.24 i 13.1 Vrijednosti koeficijenata od, sa H. i c u U formulama (39) i (40) dozvoljeno je da uzme manje vrijednosti date u tablici. 66, ali ne manje od 1,0.

Ako postoji slabljenje zida rupama za vijke tangencijalnih napona t. Treba ga umnožiti koeficijentom utvrđenim formulom (30).