dr. O.D. Samarin, izr.
Moskovska državna univerza za gradbeništvo, Moskva
V članku so predstavljena dokaj preprosta in natančna razmerja za koeficient urne nepravilnosti pri porabi tople vode, ki je potrebna pri izračunu opreme za izmenjavo toplote sistemov za oskrbo s toplo vodo (STV) in ogrevalnih omrežij.
Kot veste, so toplotni izmenjevalniki za ogrevanje vode v sistemih sanitarne vode, kot tudi cevovodi zunanjih ogrevalnih omrežij v primeru nepovezane regulacije dobave toplote v sanitarno vodo in potreb po ogrevanju in prezračevanju, izračunani za največjo urno porabo sanitarne vode. toplo vodo in s tem tudi toploto. V tem primeru se pogosto uporablja koncept koeficienta urne neenakomerne porabe tople vode K h, s pomočjo katerega je mogoče določiti zahtevani pretok skozi normativno povprečno dnevno porabo vode.
Za parameter K h je enostavno napisati izraz, ki temelji na pravilih za izračun drugega in urnega pretoka vode v skladu s sklepi, ki jih je avtor pridobil v delu in nam omogoča, da predlagamo analitične odvisnosti:
Takšne odvisnosti bi bile zelo uporabne tako v praksi oblikovanja kot pri poenostavitvi izobraževalnega procesa. Ne zahtevajo sklicevanja na referenčne tabele in nomograme, kar je zelo dragoceno, saj je njihova uporaba kot vir podatkov precej priročna le za ročne izračune.
Produkt NP, ki igra vlogo matematičnega pričakovanja števila sočasno vklopljenih sanitarnih naprav, za objekt kot celoto najdemo z očitnim izrazom:
V tem primeru je razpoložljivost pretoka vode, ki ustreza takšnemu številu vključkov, t.j. verjetnost, da dejanska poraba ne bo presegla zmnožka porabe vode ene naprave in parametra NP je 0,5.
Tukaj q h ru - poraba tople vode na porabnika na uro največje porabe vode, l/h; q h hr , m - povprečna poraba tople vode na uro na porabnika na teden ogrevalnega obdobja, l/h; q h hr , mh =q h um /24, kjer je q h um povprečna dnevna poraba tople vode na porabnika na teden v ogrevalnem obdobju, l/dan. Parameter U predstavlja skupno število porabnikov tople vode v objektu, vrednost q o , hr pa je urna poraba tople vode za en sanitarni aparat (narekovalec), l/h. Hkrati je treba opozoriti, da za določitev koeficienta urne neenakomernosti verjetnost vklopa vodnih preklopnih naprav P, kot tudi skupno število naprav na objektu N, nima neposrednega pomena. , saj jih vsa izračunana razmerja ne vključujejo, temveč le njihov produkt NP, ki ga lahko neodvisno izračunamo s formulo (2). To se zgodi, ker je vrednost N vključena tudi v izraz za izračun P, zato se pri množenju zmanjša.
Vendar je treba upoštevati, da analitični izrazi, pridobljeni in uporabljeni pri pisanju formule za K np iz (1), veljajo na splošno samo za P<0,1 или при любом значении P, но для числа приборов N, превышающего 200, поскольку разработаны на основе анализа . Конечно, при существующем уровне нормативных расходов горячей воды, а также N и U, величина P, даже часовая, обычно не превышает 0,1, а значения N<200 могут встретиться только для небольших объектов, преимущественно нежилого назначения. Однако для общности предлагаемых рекомендаций целесообразно рассмотреть и другой вариант. С помощью источника нетрудно установить, что расчетные расходы воды в этом случае будут всегда меньше, чем при P<0,1 или N>200, zato nam izraz (1) daje koeficient neenakomernosti za kateri koli obseg začetnih podatkov z določeno mejo. Hkrati že za N>20 in P<0,2, что соответствует подавляющему большинству наблюдаемых на практике случаев, такой запас не превышает 10% и быстро уменьшается с дальнейшим ростом N, что вполне находится в пределах обычной точности инженерных расчетов.
Koeficient Knp je priporočljivo predstaviti kot popravek mejne minimalne vrednosti Kh za neskončno število porabnikov, ki je, kot lahko vidite, enak vrednosti hru/q h um . Njegov fizični pomen je v povezavi z vsoto matematičnega pričakovanja števila sočasno vklopljenih vodnih naprav m in njegovega trojnega standardnega odklona od matematičnega pričakovanja. V pogojih normalne porazdelitve naključne spremenljivke m to ustreza zahtevani določitvi izračunane stopnje pretoka, ki je enaka 0,99865, t.j. možna negotovost oskrbe z vodo največ 1 uro na mesec. Če NP<100, начинает сказываться влияние фактической конечности числа испытаний, приводящее к отклонению вероятности, рассчитываемой для имеющей на самом деле место биномиальной схемы, от ее предельного уровня, соответствующего нормальному распределению. Это отклонение учитывается за счет введения в соотношение (1) дополнительного поправочного множителя A. Ясно, что Knp всегда больше единицы, и тем существеннее, чем меньше произведение NP. Зависимость Knp при NP от 2 до 100, построенная по соотношению (1), приведена на рис. 1 (сплошная линия).
Ker q h ru \u003d 10 l / h in q h um \u003d 105 l / dan. za stanovanjske stavbe z višino do 12 nadstropij s kadmi, opremljenimi s tuši, in z več kot 12 nadstropji in povečanimi zahtevami za njihovo izboljšanje q h ru = 10,9 l / h in q h um = 115 l / dan. , bo vrednost q h ru /q h um v obeh primerih enaka 2,28. Za ta primer je na sl. 1 narisan Kh (pikčasta črta). Zlahka je videti, da se vrednosti, pridobljene tukaj, praktično ne razlikujejo od tistih, ki so podane v .
Če uporabimo urno porabo tople vode qo, hr za narekovalno napravo - tuš v količini 200 l/h, lahko ugotovimo, da je število prebivalcev na 1000 ljudi. ustreza nivoju NP=50 za stavbe do 12 nadstropij in NP=54,5 - za stavbe nad 12 nadstropij. Potem je koeficient neenakomernosti po formuli (1) enak 3,28 oziroma 3,22. Izračun za daje pri U=1000 vrednost Kh=3,27, tj. izračun po (1) vodi do napake, ki ne presega 1-2 %, kar je glede na približevanje samega koncepta koeficienta neenakomernosti, osredotočenega na določen povprečni nabor porabnikov in njihove posplošene značilnosti, zelo dober pokazatelj. . Za druge vrednosti NP je slika precej podobna.
Zanimivo je tudi vprašanje, kako se bodo izrazi (1) spremenili, če sprejmemo drugo določilo ocenjenega toka. Trenutno je to zelo pomembno, saj se zdi povsem smiselno stališče, da bi morala biti ta določba odvisna od razreda stanovanj (ekonomski, poslovni, elitni itd.) in različnih zahtev po zanesljivosti oskrbe z vodo, ki iz tega izhajajo. Iz teorije verjetnosti sledi, da bi se v tem primeru moral spremeniti številčni koeficient v formuli za Knp, ki bo v splošnem primeru zapisan takole:
Tukaj je Pn sprejeta negotovost oskrbe z vodo, ierf je posebna funkcija (inverzni integral verjetnosti). Če predpostavimo, da je Zn število ur na mesec, med katerim je dovoljena prekinitev oskrbe z vodo, bo Pn očitno v delcih enote enak Zn / 720 ali v odstotkih Zn / 7,2. V tem primeru pa je za določitev D potrebno uporabiti tabele integrala verjetnosti, na primer iz. V res zanimivem razponu Rн od 0,075 do 0,44 %, kar ustreza možnemu pomanjkanju oskrbe od 0,55 do 3,2 ure na mesec, je mogoče dobiti približek v obliki:
D=2,37-0,314.ln(Рn), (4)
kjer je treba Rн nadomestiti v odstotkih. Odvisnost (4) lahko grafično ponazorimo s pomočjo sl. 2.
Kar zadeva korekcijski faktor A, ki upošteva, da je število sočasno priklopljenih vodnih pip končno, je neposredni izračun porabe vode s pomočjo računalniškega programa, ki ga je razvil avtor, ki uporablja originalno binomsko shemo neodvisnih testov, in naknadna primerjava rezultatov s podatki formule (3) brez upoštevanja parametra A kaže, da v obravnavanem območju variacije Рн ostane zgornji izraz za A veljaven z napako, ki praviloma ne presega 1 %. In šele pri majhni vrednosti NP (manj kot 3,5) in znatni negotovosti oskrbe z vodo (več kot 0,25%) postane odstopanje bolj opazno in v smeri nekega precenjevanja koeficienta A, t.j. rezultat je dosežen z nekaj rezerve. Vendar ob upoštevanju lastne napake začetnega razmerja za A, ki nekoliko zmanjša pretok v obravnavanem območju NP, skupna napaka presega 1 % samo pri NP<2 и Рн>0,32%.
Tako smo dobili dokaj preprosta in natančna razmerja za koeficient urne neenakomernosti porabe tople vode, ki je potrebna pri izračunu opreme za izmenjavo toplote toplovodnih sistemov in ogrevalnih omrežij. Ustrezne formule so upravičene z vidika teorije verjetnosti in so primerne za inženirske izračune, pa tudi priročne za uporabo v izobraževalnem procesu.
Literatura
1. Ionin A.A. itd. Oskrba s toploto. - M.: Stroyizdat, 1982, 336 str.
2. SNiP 2.04.01-85* "Notranja oskrba z vodo in kanalizacija stavb". - M.: GUP TsPP, 2000.
3. Priročnik za oblikovalce. Notranje sanitarno-tehnične naprave. 2. del. Vodovod in kanalizacija / Ed. I. G. Staroverova in Yu.I. Schiller. - M.: Stroyizdat, 1990, 248 str.
4. Samarin O.D. O izračunu porabe vode v sistemih oskrbe s hladno in toplo vodo // Informacijski sistem za oskrbo s toploto RosTeplo.ru - www.rostep-lo.ru.
5. Sevastjanov B.A. Verjetnostni modeli. - M.: Nauka, 1992, 176 str.
6. Matskevič I.P., Svirid G.P. Višja matematika: teorija verjetnosti in matematična statistika. - Minsk: Višja šola, 1993, 271 str.
Objavljeno: 05.12.2010 | |Naša organizacija je skozi vse leto 2004 prejemala prijave za izdelavo tehničnih predlogov kotlovnic za oskrbo s toploto stanovanjskih in javnih objektov, pri katerih so bile obremenitve za oskrbo s toplo vodo zelo drugačne (nižje) od predhodno zahtevanih za enake odjemalce. To je bil razlog za analizo metod za določanje obremenitev oskrbe s toplo vodo (STV), ki so podane v veljavnih SNiP, in možnih napak, ki nastanejo pri njihovi uporabi v praksi.
E.O. SIBIRCO
Trenutno postopek za določanje toplotnih obremenitev za oskrbo s toplo vodo ureja normativni dokument SNiP 2.04.01-85 * "Notranja oskrba z vodo in kanalizacija stavb".
Metoda za določanje ocenjenih pretokov tople vode (največja sekunda, največja urna in povprečna urna) in toplotnih tokov (toplotna moč) v eni uri pri povprečni in največji porabi vode v skladu s 3. razdelkom SNiP 2.04.01–85 * temelji na izračunu ustreznih stroškov preko vodnih zgibnih naprav (ali skupin podobnih naprav z naknadnim povprečenjem) in ugotavljanju verjetnosti njihove hkratne uporabe.
Vse servisne tabele s podatki o različnih specifičnih stopnjah porabe itd., ki so podane v SNiP, se uporabljajo samo za izračun pretoka skozi posamezne naprave in verjetnost njihovega delovanja. Ne veljajo za določanje stroškov na podlagi števila porabnikov, tako da se število porabnikov pomnoži s specifično porabo! Ravno to je glavna napaka mnogih kalkulatorjev pri določanju toplotne obremenitve za oskrbo s toplo vodo.
Predstavitev metodologije izračuna v 3. oddelku SNiP 2.04.01–85 * ni preprosta. Uvedba številnih nadpisnih in podpisnih latinskih indeksov (izpeljanih iz ustreznih izrazov v angleščini) še dodatno oteži razumevanje pomena izračuna. Ni povsem jasno, zakaj je bilo to storjeno v ruskem SNiP - navsezadnje vsi ne govorijo angleško in zlahka povežejo indeks " h« (iz angleščine vroče- vroče), indeks " c« (iz angleščine hladno- hladno) in " tot« (iz angleščine skupaj- rezultat) z ustreznimi ruskimi koncepti.
Za ponazoritev standardne napake, ki se pojavlja pri izračunih porabe toplote in goriva, bom navedel preprost primer. Potrebno je določiti obremenitev sanitarne vode za stanovanjsko stavbo s 45 stanovanji s 114 prebivalci. Temperatura vode v dovodni cevi za sanitarno vodo je 55°C, temperatura hladne vode pozimi je -5°C. Zaradi jasnosti predpostavimo, da ima vsako stanovanje dve podobni vodni točki (umivalnik v kuhinji in umivalnik v kopalnici).
Možnost izračuna I je napačna (s tem načinom izračuna smo se že večkrat srečali):
V skladu s tabelo "Normacije porabe vode s strani potrošnikov" obveznega Dodatka 3 SNiP 2.04.01–85 * določimo za "stanovanjske stavbe: s kadmi dolžine od 1500 do 1700 mm, opremljene s tuši" poraba tople vode na prebivalca na uro največje porabe vode je enaka q hhr, u = 10 l/h Nadalje se zdi, da je vse precej preprosto. Skupna poraba tople vode na hišo v uri največje porabe vode, glede na število prebivalcev 114 oseb: 10. 114 = 1140 l/h.
Potem bo poraba toplote v uri največje porabe vode enaka:
kje U- število prebivalcev v hiši; d je gostota vode, 1 kg/l; od- toplotna zmogljivost vode, 1 kcal/(kg °С); t h - temperatura tople vode, 55°C; t c je temperatura hladne vode, 5°C.
Kotlovnica, ki je bila dejansko zgrajena na podlagi tega izračuna, očitno ni bila kos obremenitvi oskrbe s toplo vodo v trenutkih analize vršne tople vode, o čemer pričajo številne pritožbe stanovalcev te hiše. Kje je tukaj napaka? Leži v tem, da če natančno preberete razdelek 3 SNiP 2.04.01–85 *, se izkaže, da indikator q hhr, u, podana v prilogi 3, se v metodi izračuna uporablja le za ugotavljanje verjetnosti delovanja sanitarnih naprav, največji urni pretok tople vode pa je določen precej drugače.
Možnost izračuna II - v strogem skladu z metodologijo SNiP:
1. Določite verjetnost naprave.
,
kje q hhr,u = 10 l - po Dodatku 3 za to vrsto porabnika vode; U\u003d 114 ljudi - število prebivalcev v hiši; q h0 \u003d 0,2 l / s - v skladu z odstavkom 3.2 za stanovanjske in javne stavbe je dovoljeno vzeti to vrednost, če ni tehničnih značilnosti naprav; N- število sanitarnih naprav s toplo vodo glede na dve točki vnosa vode, ki jih sprejmemo v vsakem stanovanju:
N= 45 . 2 = 90 napeljav.
Tako dobimo:
R= (10 x 114)/(0,2 x 90 x 3600) = 0,017.
2. Zdaj pa določimo verjetnost uporabe sanitarnih naprav (zmožnost oskrbe naprave z normalizirano urno porabo vode) v predvideni uri:
,
kje P- verjetnost delovanja naprave, opredeljena v prejšnjem odstavku, - P= 0,017; q h0 \u003d 0,2 l / s - drugi tok vode, povezan z eno napravo (tudi že uporabljen v prejšnjem odstavku); q h0,hr - urna poraba vode naprave, v skladu s točko 3.6, če ni tehničnih lastnosti posebnih naprav, je dovoljeno vzeti q h0,hr = 200 l/h, potem:
.
3. Ker P h je manjši od 0,1, uporabimo nadaljnjo tabelo. 2 Priloge 4, po katerem določimo:
pri 
.
4. Zdaj lahko določimo največjo urno porabo tople vode:
.
5. Na koncu določimo maksimalno toplotno obremenitev sanitarne vode (toplotni tok za obdobje največje porabe vode v uri največje porabe):
,
kje Q ht - toplotne izgube.
Upoštevamo toplotne izgube in jih vzamemo kot 5 % izračunane obremenitve.
.
Dobili smo rezultat, več kot dvakrat večji od prvega izračuna! Praktične izkušnje kažejo, da je ta rezultat veliko bližje dejanskemu povpraševanju po topli vodi za stanovanjsko stavbo s 45 stanovanji.
Za primerjavo lahko podate rezultat izračuna po stari metodi, ki je navedena v večini referenčne literature.
Možnost III. Izračun po stari metodi. Največja urna poraba toplote za potrebe oskrbe s toplo vodo za stanovanjske zgradbe, hotele in splošne bolnišnice po številu odjemalcev (v skladu s SNiP IIG.8–62) je bila določena na naslednji način:
,
kje k h - koeficient urne neenakomerne porabe tople vode, vzet na primer po tabeli. 1.14 priročnika "Postavitev in delovanje omrežij za ogrevanje vode" (glej tabelo 1); n 1 - ocenjeno število potrošnikov; b - stopnja porabe tople vode na 1 porabnika, je vzeta v skladu z ustreznimi tabelami SNiPa IIG.8-62i za stanovanjske stavbe, opremljene s kopalnicami dolžine od 1500 do 1700 mm, je 110-130 l / dan; 65 - temperatura tople vode, ° C; t x - temperatura hladne vode, ° С, sprejmemo t x = 5°C.
Tako bo največja urna poraba toplote za sanitarno vodo enaka:
.
Zlahka je videti, da ta rezultat skoraj sovpada z rezultatom, pridobljenim s trenutno metodo.
Uporaba stopnje porabe tople vode na prebivalca na uro največje porabe vode (na primer za "stanovanjske stavbe s kopalnimi kadmi od 1500 do 1700 mm" q hhr == 10 l/h), ki je navedena v obveznem dodatku 3 SNiP 2.04.01–85* "Notranja oskrba z vodo in kanalizacija stavb", je nezakonito določiti porabo toplote za potrebe oskrbe s toplo vodo z množenjem. glede na število prebivalcev in temperaturno razliko (entalpije) tople in hladne vode. Ta sklep potrjuje tako podani primer izračuna kot tudi neposredna navedba tega v izobraževalni literaturi. Na primer, v učbeniku za univerze "Oskrba s toploto" izd. A.A. Ionina (M.: Stroyizdat, 1982) na strani 14 beremo: »... Največja urna poraba vode G ur max se ne sme mešati z običajno porabo vode na uro največje porabe vode G i.h. Slednja se kot določena meja uporablja za določitev verjetnosti delovanja naprav za zlaganje vode in postane enaka G ur max samo z neskončno velikim številom vodnih priključkov. Izračun po stari metodi daje veliko natančnejši rezultat, pod pogojem, da se uporabljajo dnevne stopnje porabe tople vode za spodnjo mejo obsegov, navedenih v ustreznih tabelah starega SNiP, kot "poenostavljen" izračun, ki ga mnogi kalkulatorji izvedite z uporabo trenutnega SNiP.
Podatke iz tabele v Dodatku 3SNiP 2.04.01–85* je treba uporabiti posebej za izračun verjetnosti delovanja naprav za zlaganje vode, kot zahteva metodologija iz oddelka 3 tega SNiP, nato pa določiti bhr in izračunati porabo toplote za potrebe oskrbe s toplo vodo. V skladu z opombo v odstavku 3.8 SNiP 2.04.01–85 * za pomožne zgradbe industrijskih podjetij vrednost q hr lahko opredelimo kot vsoto porabe vode za uporabo prhe in gospodinjskih in pitnih potreb, vzeto po obvezni prilogi 3 glede na število porabnikov vode v najštevilčnejši izmeni.
Pozdravljeni prijatelji! Za značilnosti neenakomerne porabe tople vode se uporablja izraz, kot je koeficient urne neenakomernosti Kh. Koeficient urne neenakomernosti se določi po formuli: Kch = Qmax sanitarna voda/Qavg sanitarna voda = 24*Gmax ura/Gavg dan. Na splošno je treba povedati, da je koeficient urne neenakomernosti pomembna in nujna vrednost. Vpliva na izbiro načina regulacije oskrbe s toploto in sodeluje pri formuli za izračun količine porabe tople vode. Pogosto se pri izračunih v formulo nadomesti standardna vrednost Kch, enaka 2,4. Na splošno je ta številka priporočljiva v standardih oblikovanja, zato ne bomo oporekali njeni pravilnosti. Toda moje mnenje o sliki, če se izračun izvede za veliko skupino stavb, potem je Kf = 2,4 najmanjša vrednost koeficienta urne neenakomernosti.
Če pogledate tabelo, ki prikazuje vrednosti Cf za različne tipe stavb, lahko vidite, da se lahko koeficient urne neenakomernosti bistveno razlikuje za različne skupine stavb. Takšno tabelo si lahko ogledate predvsem v knjigi "Vodna ogrevalna omrežja, Referenčni priročnik" N.K. Gromov, I.V. Belyaykina, V.P. Vitaliev, 1988, tabela 7.2., str.86. Ta priročnik lahko brezplačno prenesete na spletu. Ugotavljamo, da je Cf za stanovanjske stavbe stanovanjskega tipa približno 2,0, za delavnice industrijskih podjetij pa Cf = 9,6. Takšen je razpon vrednosti.
Poglejmo, kako se izračuna dejanski urni faktor valovanja. Vzemimo dejanske številke za števec toplotne energije v centralnem ogrevalnem mestu (centralno kurilno mesto). Dejanske številke za kurilno sezono sem vzel iz števca toplote centralne toplotne postaje, ki šteje odčitke toplotne energije za stanovanjski prostor. Obremenitev oskrbe s toplo vodo za območje je Qmax sanitarna voda = 14,986 Gcal/h. Na območju so poleg stanovanjskih stanovanj še trije vrtci, lekarna, hranilnica, trgovine, zobozdravstvena ambulanta. Spodaj so ti podatki o porabi vode:
januar, G1 (poraba v oskrbi) = 241829,55 ton; G2 (povratni tok) = 214615,00 ton; Ggws (poraba sanitarne vode) = 27214,55 ton.
februar, G1 (poraba v oskrbi) = 219253,30 ton; G2 (povratni tok) = 191136,40 ton; Ggws (poraba sanitarne vode) = 28116,9 tn.
marec, G1 (poraba v oskrbi) = 244222,10 ton; G2 (povratni tok) = 211269,70 ton; Ggws (poraba sanitarne vode) = 32952,40 ton.
april, G1 (poraba v oskrbi) = 242529,54 ton; G2 (povratni tok) = 208075,50 ton; Ggws (poraba sanitarne vode) = 34454,04 tone.
maj (od 1. do 15.), G1 (poraba v oskrbi) = 118918,37 ton; G2 (povratni tok) = 101563,85 ton; Ggws (poraba sanitarne vode) = 17354,52 tone.
oktober (od 3. do 31.), G1 (poraba v oskrbi) = 241579,55 ton; G2 (pretok v povratku) = 210018,38 ton; Ggws (poraba sanitarne vode) = 31561,17 ton.
november, G1 (poraba v oskrbi) = 234745,42 ton; G2 (povratni tok) = 203446,18 ton; Ggws (poraba sanitarne vode) = 31299,24 tone.
december, G1 (poraba v oskrbi) = 245033,26 ton; G2 (povratni tok) = 215893,64 tone; Ggws (poraba sanitarne vode) = 29139,62 ton.
Kot sem napisal zgoraj, se koeficient urne neenakomernosti Kch izračuna po formuli: Kch \u003d 24 * Gmax ura / Gavg dan,
kjer je Gmax ura poraba vode za oskrbo s toplo vodo, ki ustreza največji uri oskrbe s toplo vodo, t / h Gmax ura se izračuna iz izračunane obremenitve Qmax oskrbe s toplo vodo za stanovanjsko območje. Qmax topla voda = 14,986 Gcal/uro. G max ura \u003d Qmax oskrba s toplo vodo * 1000 / (t oskrba s toplo vodo-tkhv) \u003d (14,986 * 1000) / (65-5) \u003d 249,76 ton / uro.
Gav dan - poraba vode za oskrbo s toplo vodo na dan, povprečna v obravnavanem mesecu, t / dan.
Izvedemo izračun za januar, v januarju je 31 dni:
G poročni dan= 27214,55/31 = 877,89 ton/dan;
Kch \u003d 249,76 * 24 / 877,89 \u003d 6,83.
Izvedemo izračun za februar, februar je 28 dni:
G poročni dan= 28116,9/28 = 1004,175 ton/dan;
Kch \u003d 249,76 * 24 / 1004,175 \u003d 5,97.
Preostali meseci se izračunajo na enak način.
Kch = Kch1*j1 + Kch2*j2 + ... Kchn*jn/j1+j2+...jn;
kjer je j trajanje enega meseca v dnevih. Kch \u003d 6,83 * 31 + 5,97 * 28 + 5,6 * 31 + 5,2 * 30 + 5 * 15 + 5,3 * 28 * 5,75 * 30 +6,38 * 31 /+ 31 31+30+15+28+30+31 = 5,84.
Tako bo dejanski (nestandardni) koeficient urne neenakomernosti za stanovanjsko območje za kurilno sezono enak Cr = 5,84. Na tem štejemo, da je izračun dejanskega Cf končan.
Vsebina razdelka
Sistemi za oskrbo s toplo vodo so kompleks tehničnih in tehnoloških naprav, namenjenih za pripravo, transport in distribucijo tople pitne vode od vira do vodne pipe potrošnika. Sestava opreme sistemov za oskrbo s toplo vodo je odvisna od stopnje centralizacije sistemov. Sistemi za oskrbo s toplo vodo so glede na stopnjo centralizacije priprave tople vode razdeljeni na centralizirane, skupinske, lokalne in individualne. Največja centralizacija je dosežena pri sistemih za oskrbo s toplo vodo z neposrednim dovodom tople vode iz sistemov za oskrbo s toploto (odprti sistemi za oskrbo s toploto). V tem primeru imata topla voda in toplotni nosilec sistemov za oskrbo s toploto enake lastnosti. V tem primeru mora hladilna tekočina v celoti ustrezati zahtevam. Topla voda se pripravlja v tehnoloških napravah za pripravo vode, ki se uporablja kot toplotni nosilec v sistemih za oskrbo s toploto. Te enote so običajno nameščene na viru proizvodnje toplote. Sistemi za pripravo vode v kotlovnicah in v termoelektrarnah so podobno obravnavani v. Posebnost odprtih sistemov za oskrbo s toploto je prisotnost akumulatorja tople vode v sistemu, ki je zasnovan tako, da izenači dovod toplote v sistem, katerega neenakomernost je razložena s posebnostjo dnevne neenakomernosti porabe vode.
V zaprtih sistemih za oskrbo s toploto se priprava tople vode za vsako skupino odjemalcev izvaja na centralnih toplotnih mestih (SPTE), kjer se združuje toplotni tok iz vira sistema oskrbe s toploto in pitna voda iz sistemov oskrbe s pitno vodo. V stanovanjskih stavbah z individualnim virom toplote (lokalni sistemi) se topla voda pripravlja v lokalnih toplovodnih inštalacijah. Individualni sistemi oskrbe s toplo vodo so oblikovani na podlagi tehničnih naprav, ki omogočajo pripravo tople vode v zahtevanem stanju neposredno pri odjemalcu. Toda tudi v tem primeru sta za pripravo tople vode potrebna toplota in voda pitne kakovosti.
Sl.2.4.1, 2.4.2
Oskrba s toplo vodo ima zelo neenakomerno naravo porabe vode (in posledično toplote) tako čez dan kot med tednom, za vsako vrsto porabnika pa bo imela dnevna in tedenska poraba nekaj značilnosti. Na primer, poraba tople vode za stanovanjske stavbe ima dva dnevna maksimuma (glej sliko 2.4.1), medtem ko ima poraba vode v šolah samo enega (glej sliko 2.4.2). Največja obremenitev oskrbe s toplo vodo v stanovanjskih območjih poteka praviloma v soboto, v industrijskih območjih pa v četrtek. Hkrati je več posameznih heterogenih porabnikov priključenih na sistem za oskrbo s toploto, manj je neenakomerna njegova obremenitev.
riž. 2.4.1. Dnevni razpored oskrbe s toplo vodo za stanovanjsko območje:
a - dan povprečne porabe vode; b - dan največje porabe vode
Tako se metode za načrtovanje sistemov tople vode razlikujejo glede na stopnjo njihove centralizacije. Objekti oblikovanja so lahko tako sistem kot celota kot njegovi posamezni elementi.
Za projektantske naloge, ki se nanašajo na določanje zmogljivosti novozgrajenih toplotnih virov za centralizirane sisteme in izbiro opreme zanje, se izračun izračunanih količin toplote izvede glede na njene povprečne tedenske, povprečne dnevne in povprečne urne stroške.
riž. 2.4.2. Značilnosti dnevne in tedenske neenakomerne porabe tople vode v šolah
Povprečna tedenska poraba toplote (povprečna tedenska toplotna obremenitev), kW, oskrbe s toplo sanitarno vodo posameznih stanovanjskih, javnih zgradb in industrijskih stavb ali skupine stavb iste vrste v ogrevalnem obdobju je določena z
| Q g.z cf.s \u003d 1,2M (a + b) (t g -t x.s) c p cf / n c, | (2.84) |
kjer je M ocenjeno število porabnikov; a je stopnja porabe vode za oskrbo s toplo vodo pri temperaturi t g = 55 0 С na osebo na dan, kg / (dan × oseba), ki živi v stavbi s toplo vodo. Sprejeto je glede na stopnjo udobja stavb v skladu z; b - poraba tople vode s temperaturo t g = 55 0 С, kg (l) za javne zgradbe, ki se nanaša na enega prebivalca območja; če ni natančnejših podatkov, je priporočljivo vzeti b = 25 kg na dan na osebo, kg / (dan × oseba); cp av =4,19 kJ/(kg×K) - specifična toplotna zmogljivost vode pri njeni povprečni temperaturi t av = (tg -t hladna voda)/2; t hladna voda - temperatura hladne vode v času ogrevanja (v odsotnosti podatkov se predpostavlja, da je 5 0 С); n c - ocenjeno trajanje oskrbe s toploto v oskrbi s toplo vodo, s / dan; z 24-urnim napajanjem n c =24×3600=86400 s; koeficient 1,2 upošteva izsušitev tople vode v naročniških sistemih za oskrbo s toplo vodo.
Povprečna tedenska poraba toplote v neogrevalnem obdobju je določena po formuli, podobni (2.84), z edino razliko, da je namesto temperature hladne vode v zimskem obdobju temperatura hladne vode v poletnem obdobju t ch.l upoštevano (glej formulo (2.85)) V odsotnosti podatkov je t ch.l enak +15 0 С.
Stopnje porabe vode (a in b) za oskrbo s toplo vodo za različne vrste odjemalcev so podane v tabeli 2.14.
Temperaturo tople vode v odvodnih mestih je treba vzdrževati v naslednjih mejah:
Tabela 2.14.
Stopnje porabe tople vode
| Potrošnik | merska enota | Poraba | ||
| tedensko povprečje a g.w cf1, l/dan | na dan največje porabe vode a g.w cf2, l/dan | največ na uro, a g.w max , kg/h | ||
| Stanovanjske stavbe stanovanjskega tipa, opremljene z: umivalniki, umivalniki in prhe sedeče kopeli in prhe kopalne kadi dolžine od 1,5 do 1,7 m in prhe |
1 prebivalec | 85 | 100 | 7,9 |
| Stanovanjske stavbe stanovanjskega tipa z višino stavbe več kot 12 nadstropij in povečanim udobjem | 1 prebivalec | 115 | 130 | 10,9 |
| spalnice: s skupnimi tuši s tuši v vseh sobah s skupnimi kuhinjami in tuš bloki v nadstropjih |
1 prebivalec | 50 | 60 | 6,3 |
| Hoteli, penzioni in moteli s skupnimi kopalnicami in tuši | 1 prebivalec | 70 | 70 | 8,2 |
| Hoteli, penzioni s tuši v vseh sobah | 1 prebivalec | 140 | 140 | 12 |
| Hoteli s kadjo v zasebnih sobah: v 25 % skupnega števila sob enako v 75% v vseh prostorih |
1 prebivalec | 100
150 180 |
100
150 180 |
10,4 |
| bolnišnice: s skupnimi kopalnicami in tuši s sanitarnimi prostori v bližini oddelkov nalezljiva |
1 postelja | 75 | 75 | 5,4 |
| Sanatoriji in počitniške hiše: s kadjo v vseh dnevnih sobah s tuši v vseh dnevnih sobah |
1 postelja | 120 | 120 | 4,9 |
| Poliklinike in ambulante | 1 pacient na izmeno | 5,2 | 6 | 1,2 |
| pralnice: mehaniziran nemehanizirani |
1 kg suhega perila | 25 15 | 25 15 | 25 15 |
| Upravne stavbe | 1 delujoč | 5 | 7 | 2 |
| Izobraževalne ustanove (vključno z višjimi in posebnimi s tuši v telovadnicah in bifeji) | 6 | 8 | 1,2 | |
| Poklicne šole | 1 učenec in 1 učitelj | 8 | 9 | 1,4 |
| Gostinski obrati: za kuhanje, prodaja v jedilnici; enako prodajajo doma. |
1 jed | 12,7 | 12,7 | 12,7 |
| Trgovine: hrana; izdelano blago. |
1 delavec na izmeno | 65 5 | 65 7 | 9,6 2 |
| Stadioni in telovadnice: za gledalce za športnike za športnike |
1. mesto 1 športna vzgoja. 1 športnik | 1 30 | 1 30 60 | 0,1 2,5 5 |
| kopeli: za pranje v milnici z izpiranjem pod prho; enako s sprejemom wellness postopkov; tuš kabina; kopalniška kabina. |
obiskati | - - - - | 120
240 360 |
120 |
| Prhe v domačih prostorih industrijskih podjetij | 1 paravan za tuš na izmeno | - | 270 | 270 |
Stopnje porabe tople vode v tabeli. 2.15, se nanaša na temperaturo t g = 55 0 C. Pri uporabi vode z drugačno temperaturo tgi za oskrbo s toplo vodo za gospodinjstvo se njena stopnja porabe določi iz pogoja oskrbe naročnikov z normalizirano količino vode po formuli
kjer je K day max koeficient dnevne neenakomernosti porabe toplote ob upoštevanju neenakomernosti porabe tople vode in toplote za njeno pripravo po dnevih v tednu. Ker eksperimentalnih podatkov ni, je priporočljivo vzeti K dni max = 1,2 za stanovanjske in javne zgradbe, K dni max = 1 za industrijske zgradbe in podjetja.
Izračunana (največja urna) poraba toplote za oskrbo s toplo vodo za gospodinjstvo, kW, je enaka povprečni urni porabi toplote na dan največje porabe vode, pomnoženi z urnim koeficientom neenakomernosti, ob upoštevanju neenakomerne porabe tople vode in toplota za njeno pripravo po urah dneva:
|
kjer je K h max koeficient urne neenakomernosti porabe toplote za dan največje porabe vode. V približnih izračunih se lahko vzame za mesta K h max = 1,7 ÷ 2,0, za industrijske zgradbe in podjetja K h max = 2,5 ÷ 3,0.
Razmerja za določitev povprečne porabe toplote za teden, dan največje porabe vode in največjo urno porabo se uporabijo za oceno moči vira sistema za oskrbo s toploto, izbiro hranilnika tople vode v sistemu daljinskega ogrevanja, določitev temperaturni dodatek toplotnega nosilca do temperaturnega razporeda za odvajanje toplote iz vira sistema za oskrbo s toploto, izberite zmogljivost črpalk za kroženje vode skozi ogrevalni sistem.
Za projektantske naloge v zvezi z določanjem toplotne moči novozgrajenih centralnih toplotnih enot (SPTE), ki oskrbujejo skupino stavb in individualnih toplotnih mest (ITP), ki oskrbujejo eno stavbo; Uporabljeni so izračuni hidravličnih režimov v sistemih tople vode in izbira opreme zanje največja (izračunana) poraba vode (hladilne tekočine) skozi vsak odsek sistema za oskrbo s toplo vodo.
Izračun največjega (ocenjenega) pretoka vode temelji na verjetnostni metodi za določanje hkratnega delovanja naprav za zlaganje vode, ki sestavljajo sistem oskrbe s toplo vodo. Predpostavlja se, da so dogodki, ki označujejo hkratno delovanje naprav, običajni dogodki in zato upoštevajo Poissonov zakon o porazdelitvi. Ob upoštevanju te pripombe je algoritem za izračun porabe vode skozi vsak odsek vodovodnih cevi znotraj hiše naslednji:
1. Celoten sistem oskrbe s toplo vodo je razdeljen na odseke, za katere so značilni pritrjeni prostori, v katerih so nameščene naprave za zlaganje vode.
2. Za vsak od teh prostorov se določi število vrst vodnih zložljivih naprav, ki so v njem nameščene (A pom) in skupno število vodnih zložljivih naprav vseh vrst (N pom). Med temi izstopajo tiste vodne zgibne naprave, ki so priključene na toplovodni sistem (N g.v.i pom).
3. Za vsako w-to vrsto naprav za zlaganje vode iz tabele. 2.15 poiščite ocenjeno drugo porabo tople vode (g o.i \u003d g g.v.i p) z eno napravo, kg / s.
Tabela 2.15.
Poraba tople vode skozi vodovodne pipe
| Ime naprave za zlaganje vode | Sekundarna poraba tople vode, g g.w.i kg/s | Urna poraba tople vode, g x.v.i h, kg/h | Prosta glava pri napravi za zlaganje vode, H v.p.i, m |
| Umivalnik s pipo | 0,09 | 40 | 2 |
| Umivalnik (umivalnik) s pipo in mešalnikom | 0,09 | 60 | 2 |
| Umivalnik (za gostinske obrate) z mešalnikom | 0,2 | 280 | 2 |
| Kopalna kad s pipo (skupna za kad, umivalnik in prho) | 0,18 | 200 | 3 |
| Tuš kabina s plitkim tuš kadjo in pipo | 0,09 | 60 | 3 |
| Tuš v skupinski montaži z mešalnikom | 0,14 | 230 | 3 |
| Bide z mešalnikom | 0,05 | 54 | 5 |
4. Določi se število oseb (M g.v.i pom), ki uporabljajo naprave za zlaganje vode, nameščene v teh prostorih (stanovalci v stanovanju, delavci v delavnici, otroci v vrtcu ipd.).
5. Za naprave vsake vrste, ki jih uporabljajo isti porabniki (na primer umivalnik, ki ga uporabljajo vsi stanovalci stanovanja), se izračunajo verjetnosti vsakega od njih v uri največje porabe vode:
| P topla voda i = a max vroč zrak * M pom / (g tople vode i p * N tople vode v sobi * 3600), | (2.89) |
kjer je i oznaka (indeks) vrste obravnavane naprave za zlaganje vode; a g.w max - stopnje porabe tople vode za eno osebo v obravnavanem prostoru, na uro največje porabe vode, kg / (h × porabnik).
Vrednost a g.v max, določena na podlagi statistične obdelave opazovanj narave porabe vode v stanovanjskih, javnih industrijskih in drugih stavbah, je podana v tabeli. 2.14.
6. Vse različne vrste vodnih zložljivih naprav, nameščenih v katerem koli obravnavanem prostoru, kjer je znano skupno število vrst teh naprav, enako A pom, se pogojno nadomestijo z enakim številom enakovrednih enakovrednih naprav iste vrste, za katere poraba tople vode skozi vsako od njih se izračuna:
Če se skozi obravnavani odsek sistema za oskrbo s toplo vodo dovaja voda do vodnih zgibnih naprav, nameščenih v j prostorih iste vrste (na primer več stanovanj različnih nadstropij), potem skupne vrednosti verjetnost delovanja naprav v sistemu oskrbe s toplo vodo (P hvac e. n), izračunana po (2.91), z edino razliko, da se namesto M pom vzame ΣM pom, namesto N pom pa ΣN pom je zaseden. Če pa topla voda prehaja skozi lokacijo in vstopa v j-te prostore različnih vrst (na primer, topla voda prehaja skozi en del sistema za oskrbo s toplo vodo, vstopa v stanovanja in trgovino), potem za vsako vrsto prostorov , se izračunajo lastne vrednosti verjetnosti delovanja enakovrednih vodnih zložljivih naprav (P gwmag ep in P gvkv ep), za njihov izračun pa se uporabi (2.91), nato pa povprečna vrednost najdemo verjetnost za odsek:
9. Glede na izračunane vrednosti izdelkov iz sl. 2.4.3 in 2.4.4 se izberejo vrednosti koeficientov α gv in nato največji (izračunani) pretok tople vode skozi obravnavani odsek notranjega sistema oskrbe s toplo vodo, ki se imenuje tudi največji drugi pretok (kg/s) se določi:
| g g.v.c p =5g g.v.e.p α g.v., | (2.94) |
Algoritem se ponovi za naslednji odsek sistema za oskrbo s toplo vodo. Običajno se določitev ocenjenega pretoka vode začne z lokacij od najbolj oddaljenih porabnikov in se postopoma približuje točki vnosa, t.j. do lokalnega ali skupinskega ogrevalnega mesta. Tako se zberejo podatki o predvidenem pretoku vode v sistemu oskrbe s toplo vodo, zadnji izračun drugega pretoka pa se izvede za odvodno cev sistema za oskrbo s toplo vodo na centralni toplotni postaji oziroma ITP. Ta vrednost je označena kot G g.v p (kg / s).
Slika 2.4.3. Vrednosti koeficienta α d.c. pri P d.c. >0,1 in N d.c.<200 шт. Slika 2.4.4. Vrednosti koeficienta α g.c. pri P g.v. in katerem koli N g.v. (a), pa tudi pri P g.v. >0,1 in N g.v. >200 kosNa sl. 2.4.5 prikazuje najpogostejše sheme za priključitev tople vode znotraj centralnega ogrevanja ali IPT na sisteme za oskrbo s toploto.
Hkrati z drugim pretokom G g.v p vode se določi povprečni urni pretok vode v sistemu oskrbe s toplo vodo, kg / h:
Količina toplote (kJ / h), potrebna za ogrevanje vseh teh tokov vode, se določi kot razlika v njenih entalpijah pred in po segrevanju, tj:
| Q g.v max.h \u003d Q g.v. p \u003d G.v. max.h (h g.v. -h h.v.) \u003d G.v. c x.c t x.c), | (2.97) |
kjer sta c h.w in c h.w specifična toplotna zmogljivost tople in hladne vode, kJ / (kg × 0 С); t h.v in t h.v - temperatura tople in hladne vode 0 С; h.w. in h.h.w. sta entalpije vode po in pred segrevanjem, kJ/kg.
Datoteka:C:\Users\Samsung\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip image002.jpg
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Datoteka:C:\Users\Samsung\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip image004.jpg
|
|||||||||||||||||||||||||||||
| v Shema povezovanja oskrbe s toplo vodo z neposrednim dovodom vode hladilne tekočine | |||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Grelniki tople vode. Za ogrevanje vode v zaprtih sistemih za oskrbo s toplo vodo se uporabljajo grelniki vode, kjer se kot ogrevalni medij uporablja toplotni nosilec iz ogrevalnega omrežja, pitna kakovostna voda pa se ogreva iz sistema za oskrbo s hladno vodo. Uporabljata se lahko dve vrsti grelnikov vode: vodoravna lupina in cev ali plošča. Ploščni toplotni izmenjevalniki se vse pogosteje uporabljajo v sistemih za toplo vodo, medtem ko uporaba cevnih toplotnih izmenjevalnikov v njih ni prepovedana. Kot sekcijski grelniki vode iz školjke in cevi je priporočljivo uporabljati grelnike vode-vode v skladu z GOST 27590, ki so sestavljeni iz odsekov tipa lupine in cevi z blokom podpornih predelnih sten za hladilno tekočino s tlakom 1,6 MPa in temperaturo do 150 0 С (slika 2.4.6), hladilna tekočina pa se premakne v obročast prostor, segreta voda pa v ceveh.
Grelniki vode po GOST 15518 so bili uporabljeni kot ploščni grelniki, vendar niso bili posebej zasnovani za delovanje v sistemih za oskrbo s toploto. So okorni in manj učinkoviti v primerjavi z zasnovami podjetij, kot so Alfa Laval, SVEP (glej sliko 2.4.7) in drugih.
riž. 2.4.7. Splošni pogled na ploščni grelnik vodeZa izbiro standardne velikosti grelnika vode je potrebno oceniti njegovo ogrevalno površino. Izračuna se pri temperaturi toplotnega nosilca v dovodnem cevovodu ogrevalnega omrežja, ki ustreza prelomni točki grafa temperature toplotnega nosilca (glej odstavek 2.6), ali pri najnižji temperaturi toplotnega nosilca, če ni prelom v temperaturnem grafu:
kjer sta Δt b oziroma Δt m večja oziroma manjša temperaturna razlika med grelnim in ogrevanim medijem na vstopu ali izstopu iz grelnika vode.
V posebnem primeru z enostopenjskim ogrevanjem tople vode
kjer je τ 01 izl temperatura toplotnega nosilca v dovodnem cevovodu ogrevalnega omrežja na prelomni točki grafa temperature toplotnega nosilca, 0 С; τ g r - enako po grelniku tople vode, priključenem na ogrevalno omrežje po enostopenjski shemi, 0 С; t x temperatura vode, ki prihaja iz sistema za oskrbo s pitno vodo v ogrevalni sezoni, 0 С; t g je temperatura vode, ki vstopa v sistem oskrbe s toplo vodo porabnikov na izhodu iz grelnika vode z enostopenjskim preklopnim sistemom, 0 С.
Če je v sistemu oskrbe s toplo vodo nameščen rezervoar za toplo vodo, potem Q g.v p = Q g.v cf. Če so toplotne izgube skozi cevovode za oskrbo s toplo vodo znatne, potem Q g.v p = Q g.v p * (1 + k mn, kjer so k mn relativne toplotne izgube po cevovodih za oskrbo s toplo vodo.
Po določitvi velikosti površine grelnika vode se njegova velikost izbere glede na tabele njihovih tehničnih značilnosti (glej tabelo 2.16.)
Tabela 2.16.
Tehnične značilnosti grelnikov vode po GOST 27590
| Ogrevalna površina enega odseka, [] m 2, z dolžino, m | Toplotna zmogljivost enega odseka, kW, dolžina, m | Zunanji premer telesa profila, []mm | Število cevi v odseku, [], kos | Površina prečnega prereza obročastega prostora, m 2 | Površina prečnega prereza cevi, m 2 | ||||
| gladke cevi | Profilirane cevi | ||||||||
| 2 | 4 | 2 | 4 | 2 | 4 | ||||
| 0,37 | 0,75 | 8 | 18 | 10 | 23 | 57 | 4 | 0,00116 | 0,00062 |
| 0,65 | 1,32 | 12 | 25 | 15 | 35 | 76 | 7 | 0,00233 | 0,00108 |
| 0,93 | 1,88 | 18 | 40 | 20 | 50 | 89 | 10 | 0,00327 | 0,00154 |
| 1,79 | 3,58 | 40 | 85 | 50 | 110 | 114 | 19 | 0,005 | 0,00293 |
| 3,49 | 6,98 | 70 | 145 | 90 | 195 | 168 | 37 | 0,0122 | 0,00570 |
| 5,75 | 11,51 | 114 | 235 | 150 | 315 | 219 | 61 | 0,02139 | 0,00939 |
| 10,28 | 20,56 | 235 | 475 | 315 | 635 | 273 | 109 | 0,03077 | 0,01679 |
Po izbiri toplotnega izmenjevalnika se izvedejo njegovi kalibracijski toplotni in hidravlični izračuni. Izbira velikosti toplotnega izmenjevalnika je lahko drugačna, če niso izpolnjeni pogoji za eno od toplotnih ali hidravličnih konstrukcijskih omejitev (na primer izguba tlaka v toplotnem izmenjevalniku presega dovoljene vrednosti).
V tabeli. 2.17 prikazuje tehnične značilnosti ploščnih toplotnih izmenjevalnikov.
Tabela 2.17.
Specifikacije ploščnih toplotnih izmenjevalcev
Alfa Laval za oskrbo s toploto
| Indikator | enote | Neločljivo spajkano | Zložljiva z gumijastimi tesnili | |||||
| SV-51 | SV-76 | SV-300 | M3-XFG | M6-MFG | M10-BFG | M15-BFG8 | ||
| grelna površina plošče | m 2 | 0,05 | 0,1 | 0,3 | 0,032 | 0,14 | 0,24 | 0,62 |
| Vstavite mere | mm | 50×520 | 92×617 | 365×990 | 140×400 | 247×747 | 460×981 | 650×1885 |
| Najmanjša debelina plošče | mm | 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
| Teža plošče | kg | 0,17 | 0,44 | 1,26 | 0,24 | 0,8 | 1,35 | 2,95 |
| Količina vode v kanalu | l | 0,047 | 0,125 | 0,65 | 0,09 | 0,43 | 1,0 | 1,55 |
| Največje število plošč na enoto | PCS | 60 | 150 | 200 | 95 | 250 | 275 | 700 |
| Delovni tlak | MPa | 3,0 | 3,0 | 2,5 | 1,6 | 1,6 | 1,6 | 1,6 |
| Najvišja temperatura | 0 С | 225 | 225 | 225 | 130 | 160 | 150 | 150 |
| Vgradne dimenzije | mm | |||||||
| premer | 103 | 192 | 466 | 180 | 320 | 470 | 650 | |
| višina | 520 | 617 | 1263 | 480 | 920 | 981 | 1885 | |
| dolžina | 286 | 497 | 739 | 500 | 1430 | 2310 | 3270 | |
| Premer cevi | mm | 24 | 50 | 65/100 | 43 | 60 | 100 | 140 |
| Standardno število plošč | PCS | 10,20,30, 40,50,60, 80 | 20,30,40, 50,60, 70, 80,90, 100, 110,120130, 140,150 | |||||
| Teža namestitve, s številom plošč minimalno |
kg | 5,2 | 15,8 | - | 38 | 146 | 307 | 1089 |
| največ | 15,4 | 73,0 | 309 | 59 | 330 | 645 | 3090 | |
| Največji pretok tekočine | m 3 / h | 8,1 | 39 | 60/140 | 10 | 54 | 180 | 288 |
| Izguba tlaka pri največjem pretoku | kPa | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| Koeficient toplotne prehodnosti | W/ (m 2 × 0 C) | 7700 | 7890 | 7545 | 6615 | 5950 | 5935 | 6810 |
| Toplotna moč pod standardnimi pogoji | kW | 515 | 2480 | 8940 | 290 | 3360 | 11480 | 18360 |
balansirni ventili. Za prilagajanje enostavnih sistemov tople vode se uporabljajo balansirni ventili, katerih funkcija je vzdrževati tlak na vstopu v sistem v okviru določenih projektnih meja in ga po potrebi zmanjšati ali povečati. Balansirni ventili, kot je prikazano na sl. 2.4.8 so opremljeni z odcepi za priključitev prenosnih merilnikov pretoka in tlaka, kar omogoča uravnoteženje sistema na podlagi rezultatov primerjave izračunanih in izmerjenih vrednosti.
Filtri. Delovanje kovinskih cevovodov sistemov za oskrbo s toplo vodo spremlja nastanek različnih vrst korozijskih usedlin na njihovi površini, kar posledično vodi do kontaminacije tople vode in krši njen standard kakovosti. Za preprečevanje vdora razpršenih delcev v naprave za zlaganje vode in skozi njih do potrošnikov so nameščeni filtri. V zadnjem času so bili nameščeni sistemi za toplo vodo s filtri, podobnimi tistim, ki so prikazani na sl. 2.4.9.
riž. 2.4.9. Splošni pogled na filtre za sisteme za toplo vodoV sistemih za oskrbo s toplo vodo je bila do nedavnega priporočena vgradnja samo blatnih kolektorjev - ekspanzijskih naprav, ki so bile namenjene vgradnji na vhodu v ogrevalno mesto in so služile za zaščito hišnega sistema pred vdorom razpršenih trdnih nečistoč iz ogrevalno omrežje. Praksa je pokazala, da zbiralniki blata kljub rahlemu hidravličnemu uporu niso opravljali zahtevanih funkcij, zato se v praksi načrtovanja sistemov za oskrbo s toplo vodo kljub povečani izgubi tlaka v primerjavi z blatnimi zbiralniki vse pogosteje uporabljajo samočistilna cedila. .
Posebne sheme oskrbe s toplo vodo za visoke stavbe. V domači praksi načrtovanja sistemov za oskrbo s toplo vodo za stavbe nad 16 nadstropij je običajno, da se sistem razdeli na navpične cone. Vsaka od con takšnega sistema je samostojen sistem z lastnimi instalacijami za ogrevanje vode in črpalkami. Med gradnjo stolpnic v Moskvi v petdesetih letih prejšnjega stoletja je bila vsaka cona opremljena tudi s svojim rezervoarjem. Nadalje je bila zasnova izvedena pod pogojem uporabe stalno delujočih črpalk zgornje cone (slika 2.4.10).
| 1 | - | vnos |
| 2 | - | Pospeševalna črpalka zgornjega območja |
| 3 | - | Spodnja pospeševalna črpalka |
| 4 | - | Prva stopnja grelnika tople vode spodnje cone |
| 5 | - | Druga stopnja grelnika tople vode spodnje cone |
| 6 | - | Prva stopnja grelnika tople vode zgornje cone |
| 7 | - | Druga stopnja grelnika tople vode zgornje cone |
| 8 | - | Zgornja obtočna črpalka |
| 9 | - | Obtočna črpalka spodnje cone |
| 10 | - | Vodne dvižne cevi zgornje cone |
| 11 | - | Vodne dvižne cevi spodnjega območja |
