DRŽAVNI ODBOR ZA GRADBENIŠTVO ZSSR

(GOSSTROY ZSSR)

GRADNJA

STANDARDI IN PRAVILA

SPLOŠNE DOLOČBE

GRADNJA

TERMINOLOGIJA

MOSKVA STROYIZDAT 1980

Poglavje SNiP I-2 "Gradbena terminologija" so razvili Centralni inštitut za znanstvene informacije o gradbeništvu in arhitekturi (TsINIS), Oddelek za tehnično regulacijo in standardizacijo in Oddelek za ocenjene norme in cene v gradbeništvu države ZSSR Odbor za gradbeništvo s sodelovanjem raziskovalnih in oblikovalskih inštitutov - avtorjev ustreznih poglavij SNiP ...

Glede na to, da je bilo to poglavje, vključeno v strukturo gradbenih normativov in pravil (SNiP), razvito prvič, je izdano v obliki osnutka z naknadnimi pojasnili, odobritvijo Državnega gradbenega odbora ZSSR in ponatisom leta 1983.

Predloge in komentarje o posameznih izrazih in njihovih definicijah, ki so nastali ob uporabi poglavja, pa tudi o vključitvi dodatnih izrazov iz poglavij SNiP, pošljite na VNIIIS (125047, Moskva, A-47, Gorky st., 38).

Uredniški odbor: inženirji Sychev V.I., Govorovsky B.Y., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Baiko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N.AND.(Gosstroy ZSSR), tehnični kandidati. znanosti Eingorn M.A. in Komarov I.A.(VNIIIS).

1. SPLOŠNA NAVODILA

1.1 . Izraze in njihove opredelitve v tem poglavju je treba uporabiti pri pripravi regulativnih dokumentov, državnih standardov in tehnične dokumentacije za gradnjo.

Zgornje opredelitve lahko po potrebi spremenimo v obliki predstavitve, ne da bi kršili meje konceptov.

1.2 . To poglavje vključuje glavne izraze, podane v ustreznih poglavjih I - IV delov Gradbenega kodeksa ravnanja (SNiP), za katere ni nobenih opredelitev ali se pojavijo drugačne razlage.

1.3 . Izrazi so navedeni po abecednem vrstnem redu. V sestavljenih izrazih, ki jih sestavljajo opredelitve in opredeljene besede, je glavni pomen besede, ki se določa, z izjemo splošno sprejetih izrazov, ki označujejo imena dokumentov (Enotne regionalne cene na enoto - EPER; Gradbene norme in pravila - SNiP; Združeni kazalniki stroškov gradnje - UPSS; Povečane norme ocen - USN), sistemi (Avtomatizirani sistem vodenja gradbeništva - ACS), pa tudi izrazi s splošno sprejetimi okrajšavami (glavni načrt - glavni načrt; glavni načrt gradnje - gradbišče načrt; glavni izvajalec - generalni izvajalec).

V indeksu izrazov so sestavljeni izrazi predstavljeni v najpogostejši obliki v normativni in znanstveni ter tehnični literaturi (brez spreminjanja vrstnega reda besed).

Imena izrazov so navedena predvsem v ednini, včasih pa v skladu s sprejeto znanstveno terminologijo tudi v množini.

Če ima izraz več pomenov, so praviloma združeni v eni definiciji, vendar s poudarkom na zadnjem od vsakega pomena.

2. POGOJI IN NJIHOVE OPREDELITVE

AVTOMATIZIRANI SISTEM KRMILJENJAGRADNJA(ASUS)- sklop upravnih, organizacijskih, ekonomskih in matematičnih metod, računalniške tehnologije, pisarniške opreme in komunikacij, ki so medsebojno povezani za sprejemanje ustreznih odločitev in preverjanje njihovega izvajanja.

ADHEZIJA- lepljenje različno trdnih ali tekočih teles v stiku z njihovimi površinami zaradi medmolekularne interakcije.

SIDRO- pritrdilna naprava, vdelana v katero koli fiksno konstrukcijo ali v tla.

ANTIPYING LES - globoka ali površinska impregnacija lesa z raztopino kemikalij ali zmesi (zaviralci ognja), da se poveča njegova odpornost na ogenj.

ANTISEPTACIJA- obdelava s kemikalijami (antiseptiki) različnih nekovinskih materialov (les in izdelki iz lesa, plastika itd.), da se izboljša njihova biostabilnost in poveča življenjska doba konstrukcij.

ANTREZOL- območje, ki zavzema zgornji del prostornine stanovanjske, javne ali industrijske stavbe, namenjeno povečanju njegove površine, namestitvi pomožnih, skladiščnih in drugih prostorov.

VENTILI- 1) elementi, ojačitve, organsko vgrajeni v material gradbenih konstrukcij; 2) pomožne naprave in deli, ki niso del glavne opreme, so pa potrebni za zagotovitev njenega normalnega delovanja (cevovodni priključki, električni elementi itd.).

ARMIRANI BETONSKI FITING- sestavni del (jeklena palica ali žica) armiranobetonskih konstrukcij, ki je glede na svoj namen razdeljen na:

delovno (izračunano), ki zaznava predvsem natezne (in v nekaterih primerih tlačne) sile, ki izhajajo iz zunanjih obremenitev in vplivov, lastno težo konstrukcij in so zasnovane tudi za ustvarjanje prednapenjanja;

razporeditev (strukturna), pritrditev palic v okvir z varjenjem ali pletenjem z delovno ojačitvijo, zagotavljanje njihovega skupnega dela in prispevanje

enakomerna porazdelitev obremenitve med njimi;

sklop, ki med montažo okvirjev podpira posamezne palice delovne ojačitve in pomaga pri njihovi namestitvi v konstrukcijskem položaju;

objemke, ki se uporabljajo za preprečevanje poševnih razpok v betonu konstrukcij (nosilci, nosilci, stebri itd.) in za izdelavo armaturnih kletk iz ločenih palic za iste konstrukcije.

POSREDNI VENTILI- prečna (spiralna, obročasto) ojačitev centralno stisnjenih elementov armiranobetonskih konstrukcij, namenjena povečanju njihove nosilnosti.

NOSILNI VENTILI - ojačitev monolitnih armiranobetonskih konstrukcij, ki lahko prevzamejo montažne in transportne obremenitve, ki nastanejo med izdelavo del, pa tudi obremenitve zaradi lastne teže betona in opažev

VENTILICEVOVOD - naprave, ki omogočajo regulacijo in distribucijo tekočin in plinov, ki se prevažajo po cevovodih, in so razdeljene na zaporne ventile (pipe, zaporni ventili), varnostne (ventili), regulacijske (ventili, regulatorji tlaka), preusmeritve (zračniki, odtoki kondenzata) , zasilni (signalna sredstva) itd.

ASUS- glej Avtomatiziran sistem vodenja gradbeništva.

ZRAČENJE VODE- nasičenje vode z zračnim kisikom, proizvedeno: v čistilnih napravah z namenom deferrizacije, pa tudi za odstranjevanje prostega ogljikovega dioksida in vodikovega sulfida iz vode; v bioloških čistilnih napravah (aerotanki, aerofiltri, biofiltri) za pospešitev procesa mineralizacije organskih snovi in ​​drugih onesnaževalcev, raztopljenih v odpadni vodi.

ZRAČENJE ZGRADB - organizirana naravna izmenjava zraka, ki se izvaja zaradi razlike v gostoti zunanjega in notranjega zraka.

AEROTENK- objekt za biološko čiščenje odpadne vode z umetnim prezračevanjem (tj. ko je voda nasičena z atmosferskim kisikom), pomešanim z aktivnim blatom.

AEROTENK-DISPLACER - prezračevalni rezervoar, v katerem se odpadna voda in aktivno blato koncentrirano sprejemata z ene končne strani hodnika, koncentrirano pa se odvajata tudi z nasprotne končne strani hodnika.

AEROTENK-SEDIMENT - zgradba, v kateri sta prezračevalna posoda in usedalnik strukturno in funkcionalno združeni, kar je medsebojno neposredno tehnološko povezano.

MEŠALEC AEROTENK - prezračevalni rezervoar, pri katerem se dobava odpadne vode in aktivnega blata enakomerno izvaja po eni dolgi strani hodnika, izpust pa po drugi strani hodnika.

AEROFILTER- biofilter z napravo za prisilno prezračevanje.

IZDELAVA OSNOVNE PROIZVODNJEORGANIZACIJE- kompleks podjetij in struktur gradbene organizacije, namenjen operativnemu zagotavljanju objektov v gradnji s potrebnimi materialno-tehničnimi viri, pa tudi izdelavi (predelavi, obogatitvi) materialov, izdelkov in konstrukcij, ki se uporabljajo v gradbeništvu obdelajo sami.

OBVOZ- obvodni cevovod z zapornimi ventili za odstranjevanje dovedenega medija (tekočina, plin) iz glavnega cevovoda in dovajanje v isti cevovod.

RAZŠIRITVENI REZERVOAR - rezervoar v zaprtem sistemu za ogrevanje vode za sprejem odvečne količine vode, ki nastane, ko se segreje na najvišjo delovno temperaturo.

BANKET- 1) zemeljski nasip, urejen na gorski strani cestnega izkopa, da ga zaščiti pred površinskim vodnim odtokom; 2) prizma, izlivena iz kamna v zgornjem in spodnjem delu jeza, zgrajena iz talnih materialov.

BREZERJET - odprt rezervoar s sistemom tlačnih cevovodov za znižanje temperature obtočne vode z brizganjem v zrak, ki se uporablja v sistemih za oskrbo z vodo v industrijskih podjetjih, ki uporabljajo toplotne elektrarne, kompresorje itd.

STOLP- samostoječa stolpnica, katere stabilnost zagotavlja njena glavna konstrukcija (brez mostičnih žic).

BERM- polica, urejena na pobočjih zemeljskih (kamnitih) nasipov, jezov, kanalov, utrjenih brežin, kamnolomov itd. ali med dnom nasipa (cesta ali železnica) in rezervatom (drenažni jarek) za stabilizacijo prekrivnega dela konstrukcije in zaščito pred erozijo v atmosferskih vodah ter za izboljšanje obratovalnih pogojev objekta.

BIOSTABILNOST- lastnost materialov in izdelkov, da se uprejo propadanju ali drugim uničujočim biološkim procesom.

IZBOLJŠAVA- sklop del (inženirska priprava ozemlja, gradnja cest, razvoj komunikacijskih omrežij in oskrbe z vodo, kanalizacija, oskrba z električno energijo itd.) in ukrepi (čiščenje, odvodnjavanje in urejanje ozemlja, izboljšanje mikroklime, zaščita proti onesnaženju zračnega bazena, odprtih vodnih teles in tal, sanitarnemu čiščenju, zmanjševanju hrupa itd.), ki se izvede, da se določeno ozemlje pripelje v stanje, primerno za gradnjo in normalno uporabo po predvidenem namenu, s čimer se ustvari zdravo, udobno in kulturne življenjske razmere za prebivalstvo.

GLASNOSTNI BLOK- predhodno izdelani del prostornine stanovanjske, javne ali industrijske stavbe v gradnji (sanitarna kabina, soba, stanovanje, utility, transformatorska postaja itd.).

BLOKIRANI ODDELEK- volumetrično-prostorski element stavbe, funkcionalno samostojen, ki se lahko uporablja tako v kombinaciji z drugimi gradbenimi elementi kot samostojno.

GRADBENI IN TEHNOLOŠKI BLOK- medsebojno povezani elementi sestavljenih gradbenih konstrukcij in opreme, ki so v podjetju ali gradbišču predhodno združeni v en nespremenljiv volumetrično-prostorski sistem.

RACE- odprta ali zaprta hidravlična konstrukcija za konjugacijo odsekov prostega pretoka vodovoda (rezervoarja), ki se nahajajo na različnih nivojih, v katerih se voda prenaša iz zgornjega odseka v spodnji z višjimi (bolj kritičnimi) hitrostmi, ne da bi ločevala pretok od konture same strukture.

VHODNI CEV- odcep cevovoda od zunanjega omrežja do vozlišča z zapornimi ventili, ki se nahajajo znotraj stavbe (konstrukcije).

PREZRAČEVANJE - naravna ali umetna nadzorovana izmenjava zraka v prostorih (zaprti prostori), ki zagotavlja ustvarjanje zračnega okolja v skladu s sanitarno-higienskimi in tehnološkimi zahtevami.

VERANDA- odprta ali zastekljena neogrevana soba, pritrjena na stavbo ali vgrajena vnjo, pa tudi zgrajena ločeno od stavbe v obliki svetlobnega paviljona.

LOBI- prostor pred vhodom v notranje dele stavbe, zasnovan za sprejem in razporeditev pretoka obiskovalcev.

VODOODPORNOST- sposobnost gradbenih materialov, da se dolgo časa upirajo uničujočemu delovanju vlage med periodičnim vlaženjem in sušenjem materiala.

APRON- element za pritrditev dna vodotoka neposredno za prelivom (prelivom) jezu v obliki masivne plošče, namenjene absorbiranju udarcev curkov in ublažitvi energije prelivajočega se vodnega toka ter zaščiti vodotok in tla konstrukcije na osnovi erozije

OSKRBA Z VODO- zgradba v obliki tunela, kanala, pladnja ali cevovoda za prehod (dovod) vode pod pritiskom ali s pomočjo gravitacije od zajetja vode (zajemne strukture vode) do mesta njene porabe.

PRIHOD VODE (STRUKTURA PRIHODA VODE)- hidravlična konstrukcija za odvzem vode iz odprtega vodotoka ali zadrževalnika (reka, jezero, zadrževalnik) ali podzemnih virov in dovajanje v vodovode za nadaljnji prevoz in uporabo v gospodarske namene (namakanje, oskrba z vodo, proizvodnja električne energije itd.).

ODtok vode- sklop ukrepov in naprav, ki zagotavljajo odstranjevanje podtalnice in (ali) površinske vode iz odprtih izkopov (jam), kamnolomov ali podtalnice iz aditov, rudnikov in drugih rudarskih del.

ČIŠČENJE VODE- sklop tehnoloških procesov, s pomočjo katerih se kakovost vode, ki vstopa v vodovodni sistem iz vodovodnega vira, pripelje do ustaljenih standardnih kazalnikov.

ČIŠČENJE VODE- obdelava vode (deferizacija, razsoljevanje, razsoljevanje itd.), zaradi česar je primerna za napajanje parnih in tople vode kotlov ali za različne tehnološke procese.

ZMANJŠANJE VODE - metoda zniževanja gladine vode v tleh ali rezervoarju, ki meji na zemeljsko maso za obdobje gradnje, z uporabo drenažnih naprav, položenih v vodonosnike, globoke črpalke, vodnjake itd.

VOD ZA VODO- 1) del zajemne konstrukcije, ki služi za neposreden vnos vode iz odprtega (reka, jezero, zbiralnik) ali podzemnega vira; 2) vodotok, zbiralnik ali vdolbina, ki s sosednjega ozemlja sprejema in odvaja vodo, zbrano z melioracijskim drenažnim sistemom.

VODNE PIPE- kompleks inženirskih struktur in naprav za pridobivanje vode iz naravnih virov, njeno čiščenje, prevoz do različnih porabnikov v zahtevani količini in zahtevani kakovosti.

PRENOS VODE (STRUKTURA ODPUSTA VODE)- hidravlična konstrukcija za prehod vode, ki se odvaja od gorvodnega do spodnjega toka, da se prepreči prekoračitev najvišjih načrtovanih vodostajev v rezervoarju, skozi površinske odprtine (pregrade) na grebenu jezu ali skozi globoke odprtine (pregrade) pod gladino vode v zgornjem toku ali hkrati oboje.

WATERLAY- 1) površinski preliv s prostim (netlačnim) prelivanjem vode čez greben pregrade; 2) ovira, prag, skozi katerega se pretaka tok vode.

OSKRBA Z VODO- sklop ukrepov za zagotavljanje vode različnim potrošnikom (prebivalstvo, industrijska podjetja, promet, kmetijstvo) v zahtevanih količinah in zahtevani kakovosti.

IZPAD VODE (STRUKTURA IZPUSTA VODE)- globok preliv v obliki lukenj (cevi) v hidravlični strukturi ali ločeni strukturi za praznjenje zadrževalnika, izpiranje usedlin na dnu, naloženih v zgornjem toku, in za pretok (odvajanje) vode v spodnji tok.

VODOODPOREN- glej vodotesna plast zemlje.

VPLIV- pojav, ki povzroča notranje sile v strukturnih elementih (zaradi neenakomernih deformacij podlage, deformacij zemeljske površine na območjih, ki jih prizadenejo rudniške obdelovalne površine in na kraških območjih, temperaturnih sprememb, krčenja in lezenja materiala konstrukcij, potresni, eksplozivni, vlažni in drugi podobni pojavi).

ZRAČNI ODVOD- cevovod (škatla) za gibanje zraka, ki se uporablja v prezračevalnih sistemih, ogrevanju zraka, klimatizaciji, pa tudi za transport zraka v tehnološke namene.

IZMENJAVA ZRAKA- delna ali popolna zamenjava onesnaženega zraka v zaprtih prostorih s čistim.

OBDELAVA ZRAKA - obdelava zraka (čiščenje pred prahom, škodljivimi plini, nečistočami, ogrevanje, hlajenje, vlaženje, razvlaževanje itd.), da se mu dajo lastnosti, ki ustrezajo tehnološkim ali sanitarnim in higienskim zahtevam.

RUDARSTVO - votlina v zemeljski skorji, ki je nastala kot rezultat rudarskih dejavnosti za raziskovanje in pridobivanje mineralov, inženirske in geološke raziskave ter gradnjo podzemnih objektov.

ODSTRANITEV KOTLA - postopek tvorjenja jame v velikoporozni pogreznjeni ali razsuti zemlji z nabijanjem s pomočjo mehanskih tesnilnih tesnilnih sredstev z delovnim telesom v obliki žiga.

VPLIV NA VISKOZO- pogojna mehanska značilnost materiala, ki ocenjuje odpornost na krhki zlom.

Velikost- omejevanje zunanjih obrisov ali dimenzij objektov, zgradb, objektov, naprav, vozil itd.

DIMENZIJA NAKLONA- omejevalni prečni (pravokotni na os železniškega tira) obris, v katerem je treba tovor (vključno z embalažo in pritrditvijo) postaviti na odprt vozni park, če je na ravni vodoravni progi.

DIMENZIJA TIRNEGA VOZILA - omejevalni prečni (pravokotni na os tirnice) obris, pri katerem mora biti vozni park, nameščen na ravni vodoravni progi, postavljen tako v prazno kot v obremenjeno stanje, z največjimi normaliziranimi tolerancami in obrabo, z izjemo stranski naklon na vzmeti.

DIMENZIJA DOSTAVE POD MOSTOM- prečni (pravokotni na smer toka vodotoka) obris prostora pod mostom, ki ga tvori dno nadgradnje, izračunano plovno obzorje in robovi nosilcev, znotraj katerih se nahajajo elementi mostnih konstrukcij ali naprav pod njo ne sme vstopiti.

RAZMERJA PRIMERJAVE ZGRADB- omejevalni prečni (pravokotni na os tirnice) obris, znotraj katerega poleg železniškega voznega parka ni nobenih delov konstrukcij in naprav ter materialov, rezervnih delov in opreme, razen delov naprav, namenjenih za neposredno interakcijo z voznim parkom, ne smejo vstopiti pod pogojem, da je položaj teh naprav v notranjem prostoru povezan z deli železniškega voznega parka, s katerimi lahko pridejo v stik, in da ne morejo povzročiti stika z drugimi elementi železniški vozni park.

ČIŠČENJE PLINA- tehnološki postopek ločevanja trdnih, tekočih ali plinastih nečistoč iz industrijskih plinov.

PLINOVOD- kompleks cevovodov, opreme in naprav, namenjenih za prevoz gorljivih plinov od katere koli točke do potrošnikov.

PLINOVOD - plinovod za transport gorljivih plinov od mesta njihovega pridobivanja (ali proizvodnje) do distribucijskih postaj za plin, pri katerem se tlak zmanjša na raven, potrebno za oskrbo potrošnikov.

OSKRBA Z PLINOM- organizirana dobava in distribucija plinskega goriva za potrebe narodnega gospodarstva in prebivalstva.

GALERIJA- 1) povišana ali talna, v celoti ali delno zaprta, vodoravna ali nagnjena razširjena konstrukcija, ki povezuje prostore stavb ali objektov, namenjene za inženirske in tehnološke komunikacije, pa tudi za prehod ljudi; 2) zgornja stopnja avditorija.

GALERIJA PROTI GLATOV - zgradba, ki ščiti odsek železnice ali ceste pred gorskimi padci.

RAZŠIRITEV DAMPER - naprava v ribniku, ki služi za spreminjanje smeri curkov in širjenje (po širini) vodnega toka, da bi ugasnila odvečno kinetično energijo vode in prerazporedila pretoke v spodnjem toku prelivnega jezu.

SPLOŠNI NAČRT (SPLOŠNI NAČRT) - del projekta, ki vsebuje celovito rešitev za načrtovanje in izboljšanje gradbišča, postavitev stavb, objektov, prometnih komunikacij, inženirskih omrežij, organizacijo sistemov gospodarskih in potrošniških storitev.

SPLOŠNI IZVAJALEC (SPLOŠNI IZVAJALEC)- gradbena organizacija, ki je na podlagi sklenjene pogodbe s kupcem odgovorna za pravočasno in kakovostno izvedbo vseh gradbenih del, določenih s pogodbo na tem objektu, po potrebi pa kot podizvajalce vključuje druge organizacije.

SPLOŠNO- glej splošni načrt.

SPLOŠNI IZVAJALEC- glej generalni izvajalec.

TESNILA- elastični ali plastoelastični materiali, ki se uporabljajo za zagotovitev neprepustnosti spojev in povezav konstrukcijskih elementov stavb in objektov.

HLADILNICA- struktura za hlajenje vode, ki odvaja toploto iz opreme za proizvodnjo toplote z atmosferskim zrakom v sistemih za recikliranje vode v industrijskih podjetjih in v klimatskih napravah zaradi izhlapevanja dela vode, ki teče po škropilnici.

PRIMIRANJE- splošno ime za vse vrste kamnin, ki so predmet človeškega inženiringa in gradbeništva.

PRITISK- vrednost, ki označuje intenzivnost sil, ki delujejo na kateri koli del telesne površine v smereh, pravokotnih na to površino, in določena z razmerjem sile, enakomerno porazdeljene na površino, ki je normalna na površino te površine .

RUDNI TLAK- sile, ki delujejo na oblogo (oporo) podzemnega rudnika iz okoliške kamnine, katerega ravnotežno stanje je moteno zaradi naravnih (gravitacija, tektonski pojavi) in proizvodnih (podzemnih del) procesov.

JEZ- hidravlična konstrukcija v obliki nasipa za zaščito rečnih in morskih obalnih nižin pred poplavami, za nasipanje kanalov, konjugacija tlačnih hidravličnih struktur z bregovi (tlačni jez), za regulacijo rečnih kanalov, izboljšanje plovnih pogojev in obratovanje prepusti in vodozajemne konstrukcije (pretočni jez).

IZVEDBA- sistem struktur za odvajanje vode iz reke, zbiralnika ali drugega vodnega telesa in za prevoz do postajne enote hidroelektrarne (oskrba z vodo), pa tudi za preusmerjanje vode iz nje (preusmerjanje vode).

PODROBNOSTI O GRADBENI- del gradbene konstrukcije iz homogenega materiala brez uporabe montažnih postopkov.

DEFORMATIVNOST - lastnost prilagodljivosti materiala, da spremeni prvotno obliko.

DEFORMACIJE- sprememba oblike ali velikosti telesa (dela telesa) pod vplivom kakršnih koli fizičnih dejavnikov (zunanje sile, ogrevanje in hlajenje, spremembe vlažnosti in drugi vplivi).

DEFORMACIJE ZGRADBE (KONSTRUKCIJA)- sprememba oblike in velikosti ter izguba stabilnosti (usedanje, striženje, valjanje itd.) stavbe ali konstrukcije pod vplivom različnih obremenitev in vplivov.

KONSTRUKCIJSKA DEFORMACIJA - sprememba oblike in velikosti konstrukcije (ali njenega dela) pod vplivom obremenitev in vplivov.

OSNOVNA DEFORMACIJA - deformacija, ki je posledica prenosa sil iz stavbe (konstrukcije) na temelj ali sprememb fizičnega stanja temeljne zemlje med gradnjo in delovanjem stavbe (konstrukcije).

OSTALA DEFORMACIJA - del deformacije, ki po odpravi obremenitev in vplivov, ki so jo povzročili, ne izgine.

DEFORMACIJSKA PLASTIKA - trajna deformacija brez mikroskopskih kršitev kontinuitete materiala, ki nastane kot posledica vpliva silnih faktorjev.

ELASTIČNA DEFORMACIJA - deformacija, ki izgine po odstranitvi obremenitve, ki jo je povzročila.

DIZAJMA GRADBENIŠTVA- trdni ali rešetkasti element prostorske strukture, ki prispeva k povečanju njegove togosti.

DIPRAFIKA JAMA - naprava proti pronicanju znotraj telesa jezu, izdelana iz talnih materialov, izdelana v obliki stene iz ne-zemeljskih materialov (beton, armirani beton, kovina, les ali polimerni filmski materiali)

DISPETIRANJE - sistem centraliziranega operativnega upravljanja vseh delov gradbene industrije za zagotavljanje ritmične in celostne proizvodnje gradbenih in inštalacijskih del z urejanjem in spremljanjem izvajanja operativnih načrtov in proizvodnih rokov ter za zagotavljanje materialno-tehničnih virov, usklajevanje dela vseh podizvajalcev, hčerinskih dejavnosti in storitvenih kmetij.

UREDBENI ODDELEK DOKUMENTOV- regulativni dokument, ki določa zahteve glede posebnih vprašanj v panogi, ki jih ne urejajo regulativni dokumenti Unije, ki jih na predpisan način odobri ministrstvo ali oddelek.

NORMATIVNI DOKUMENT UNIJE- regulativni dokument, ki vsebuje obvezne zahteve za načrtovanje in gradnjo.

UREDBENI DOKUMENTI REPUBLIKAN- regulativni dokument, ki določa zahteve glede vprašanj, ki so značilna za zvezno republiko in niso urejena z vsevezniškimi regulativnimi dokumenti.

PROIZVODNA DOKUMENTACIJA- sklop dokumentov, ki odražajo potek gradbenih in inštalacijskih del in tehnično stanje gradbenega objekta (izvedbene sheme in risbe, urniki del, potrdila o prevzemu in izjave o opravljenem delu, splošni in posebni dnevniki itd.).

TRAJNOST - sposobnost zgradbe ali konstrukcije in njenih elementov, da sčasoma ohranijo določene lastnosti pod določenimi pogoji v ustaljenem načinu obratovanja brez uničenja in deformacije.

TOLERANCIJA- razlika med največjo in najmanjšo mejno mero, enaka aritmetični vsoti dovoljenih odstopanj od nazivne velikosti.

DRENA- podzemna umetna naprava (cev, vodnjak, votlina) za zbiranje in odvajanje podtalnice.

ODVODNJA- sistem cevi (odtokov), vodnjakov in drugih naprav za zbiranje in odstranjevanje podtalnice z namenom znižanja njihove ravni, odvajanja talne mase v bližini stavbe (konstrukcije) in zmanjšanja filtracijskega tlaka.

PATČER- tlačni odsek cevovoda, položen pod strugo reke (kanala), vzdolž pobočij ali dna globoke doline (grape), pod cesto, ki se nahaja v rezu.

ENOTNE OKROŽNE ENOTNE CENE (ERER)- centralno razvit na podlagi ocenjenih norm IV. dela gradbenih normativov in pravil (SNiP) in odobren za regije države glede na sprejeto teritorialno delitev, cene na enoto za splošno gradnjo in posebna dela.

ENDOVA- prostor med dvema sosednjima strešnima pobočjema, ki tvorita korito (vstopni vogal) za zbiranje vode na strehi.

EPER- glej Enotne regionalne enote.

TOČNOST- značilnost konstrukcije, ki ocenjuje sposobnost upiranja deformacijam.

IZHOD- delovno mesto, kjer poteka razvoj zemlje z odprto ali podzemno metodo, ki se premika med proizvodnjo dela.

ZRAČNO-TERMALNA ZAVESA - naprava, ki preprečuje vstop hladnega zunanjega zraka v prostor skozi odprte odprtine (vrata, vrata), tako da ogrevan zrak z ventilatorjem prisili proti toku, ki ponavadi prodre v prostor.

PROTIVFILTERSKA ZAVESA- umetna ovira na poti filtracijskega toka vode, ustvarjena v tleh podnožja zadrževalne hidravlične konstrukcije in v njenih obalnih opornikih (z vbrizgom raztopin, zmesi) za podaljšanje filtracijskih poti, zmanjšanje filtracijskega tlaka pri dno konstrukcije in zmanjšajte izgubo vode za filtracijo.

CILJ- obseg nedokončane gradnje glede na zmogljivost, obseg kapitalskih naložb in obseg gradbenih in inštalacijskih del, ki jih je treba dejansko izvesti na zagonskih mestih in v kompleksih, ki se premikajo v obdobja po načrtovanem obdobju, zagotoviti sistematičen zagon osnovnih sredstev in ritem gradbene proizvodnje.

CILJ MOČI - skupna projektna zmogljivost podjetij, ki bi se morala graditi ob koncu načrtovanega obdobja, zmanjšana za zmogljivosti, uvedene od začetka njihove gradnje do konca načrtovanega obdobja.

CILJ NA OBMOČJE KAPITALSKIH NALOŽB- stroški gradbeno-inštalacijskih del in drugi stroški, vključeni v ocenjeno ceno predmetov, ki jih je treba obvladati do konca obdobja načrtovanja na premikajočih se gradbiščih.

CILJ O OBMOČJU GRADBENIH IN MONTAŽNIH DEL- del zaostankov v smislu kapitalskih naložb, vključno s stroški gradbenih in inštalacijskih del, ki jih je treba na prehodnih gradbiščih izvesti do konca načrtovanega obdobja.

KUPEC(razvijalec) - organizacija, podjetje ali institucija, ki ji so v državnih gospodarskih načrtih dodeljena sredstva ali ki ima za ta namen lastna sredstva in v mejah pravic, ki so jim dodeljene, sklene sporazum o proizvodnji projektiranje in raziskave, gradbena in inštalacijska dela z izvajalcem (izvajalcem).

ZALOG- serija udarcev kladiva na kup, zabit v tla, za merjenje povprečne vrednosti njegove okvare.

NAMAKIGruntov- metoda zbijanja posednih tal s poplavljanjem z vodo do vnaprej določene stabilizacije posedanja.

ZAMRZOVALNA TLA- metoda za začasno utrjevanje šibkih z vodo nasičenih tal z oblikovanjem ledene mase določenih dimenzij in trdnosti s kroženjem hladilne tekočine skozi cevi, potopljene v zmrznjeno zemljo.

VODNI ZALON- glej Hidravlični zaklop.

HIDRAVLIČNI ŽALUB (VODNI ZALON)- naprava, ki preprečuje prodiranje plinov iz enega prostora v drugega (od cevovoda do prostora, od enega odseka cevovoda do drugega), pri katerem plast vode preprečuje pretok plinov v nezaželeno smer.

HIDRAVLIČNI Žaluzija - premična nepremočljiva naprava za zapiranje in odpiranje prepustov hidravlične konstrukcije (prelivni jez, zapornica, cevovod, hidravlični predor, prehod za ribe itd.) za nadzor pretoka vode, ki poteka skozi njih.

NEPOSREDNI STROŠKI- glavni sestavni del ocenjenih stroškov gradbenih in inštalacijskih del, vključno s stroški vseh materialov, izdelkov in konstrukcij, viri energije, plačami delavcev in stroški upravljanja gradbenih strojev in mehanizmov.

PRITISK- palčni element, ki zazna natezne sile v distančni strukturi obokov, obokov, špirovcev itd. in povezovanje končnih vozlišč gradbenih konstrukcij.

UJEM- odsek zgradbe, konstrukcije, namenjen za izvajanje gradbenih in inštalacijskih del s ponavljajočo se sestavo in obsegom del v tem in naslednjih odsekih.

ČIŠČENJE KOTLA- odstranjevanje sloja zemlje s površine dna in sten izkopa, razvite s podtokom.

STAVBA- sistem stavb, sestavljen iz nosilnih in zapiralnih ali kombiniranih (nosilnih in zapiralnih) konstrukcij, ki tvorijo zemeljski zaprti prostor, namenjen bivanju ali bivanju ljudi, odvisno od funkcionalnega namena in za izvajanje različnih vrst proizvodnih procesov .

STANOVANJSKE STAVBE- stanovanjske zgradbe za stalno bivanje in spalnice za bivanje v času dela ali študija.

ZAČASNE ZGRADBE IN OBJEKTI- stavbe, posebej postavljene ali začasno prilagojene (trajne) za obdobje gradnje (stanovanjske, kulturne in gospodinjske in druge) in objekti (proizvodni in pomožni namen), potrebni za oskrbo gradbenih delavcev, organizacijo in izvajanje gradbenih in inštalacijskih del.

JAVNE ZGRADBE IN OBJEKTI- zgradbe in objekti, namenjeni socialnim storitvam za prebivalstvo ter nastanitvi upravnih ustanov in javnih organizacij.

PROIZVODNE STAVBE- stavbe za umestitev industrijske in kmetijske industrije ter zagotavljanje potrebnih pogojev za delo ljudi in delovanje tehnološke opreme.

KLIMATSKO CESTNO OBMOČJE - pogojni del ozemlja države s klimatskimi razmerami, ki so homogene glede gradnje avtocest, za katere je značilna kombinacija vodno-termičnega režima, globine pojava, podtalnice, globine zmrzovanja tal in količine padavin, značilne samo za tem območju.

VARNOSTNO OBMOČJE- območje, na katerem se vzpostavi poseben režim varovanja postavljenih predmetov.

DELOVNO OBMOČJE- mesto, na katerem se neposredno izvajajo gradbena in inštalacijska dela, in postavljeni materiali, potrebni za to, končne konstrukcije in izdelki, stroji in naprave.

SANITARNO ZAŠČITNO OBMOČJE- območje, ki ločuje industrijsko podjetje od stanovanjskega ozemlja mest in drugih naselij, znotraj katerega postavitev stavb in objektov ter izboljšanje ozemlja urejajo sanitarni standardi.

SANITARNO ZAŠČITNO OBMOČJE- ozemlje in vodno območje, znotraj katerih se določi poseben sanitarni režim, ki izključuje možnost kontaminacije in onesnaževanja vodnih virov.

DAM ZOB- zajezitveni element v obliki izbokline, ki je povezan s temeljem in vdrt v temelj, ki služi za podaljšanje poti filtracije vode in povečanje stabilnosti jezu.

KONSTRUKCIJSKI IZDELEK- montažni element, dobavljen za gradnjo v končni obliki.

RAZISKOVALNI INŽENIRING- kompleks tehničnih in ekonomskih študij gradbenega območja, ki omogoča utemeljitev njegove izvedljivosti in lokacije, za zbiranje potrebnih podatkov za načrtovanje novih ali rekonstrukcijo obstoječih objektov.

INDUSTRIALIZACIJA - organizacija gradbene proizvodnje z uporabo zapletenih mehaniziranih postopkov za gradnjo stavb in objektov in postopnih gradbenih metod ter široka uporaba montažnih konstrukcij, tudi povečanih z visoko tovarniško pripravljenostjo.

NAVODILO- normativni vse-sindikalni (SN), republiški (RSN) ali oddelčni (VSN) dokument v sistemu gradbenih predpisov in predpisov, ki določa norme in pravila: načrtovanje podjetij določenih industrij, pa tudi zgradb in objektov za različne namene, konstrukcije in inženirska oprema; proizvodnja nekaterih vrst gradbenih in inštalacijskih del; uporaba materialov, struktur in izdelkov; o organizaciji projektnih in geodetskih del, mehanizaciji dela, normiranju delovne sile in razvoju projektne in predračunske dokumentacije

Uradna izdaja

DRŽAVNI ODBOR SVETA MINISTROV ZSSR ZA GRADBENIŠTVO (GOSSTROY ZSSR)

UDK * 27.9.012.61 (083.75)

Poglavje SNiP 11-56-77 "Betonske in armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij" je razvil VNIIG im. BE Vedeneev, Inštitut "Gndroproject * poimenovan po S. Ya. Zhuk z ministrstva za energijo ZSSR in Giprorechtrans ministrstva za rečno floto RSFSR s sodelovanjem GruzNIIEGS ministrstva za energijo ZSSR. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodkhoea Ministrstva za vodne vire ZSSR in NIIZhB Državnega gradbenega odbora ZSSR

Poglavje SNiP 11-56-77 "Betonske in armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij" je bilo razvito na podlagi poglavja SNiP P-A.10-71 "Gradbene konstrukcije in temelji. Glavne določbe zasnove “.

poglavje SNiP N-I.14-69 „Betonske armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij. Standardi oblikovanja ";

spremembe na glavi SNiP N-I.14-69, fino perilo z odlokom Državnega gradbenega odbora ZSSR z dne 16. marca 1972 X * 42.

Uredniki -izh. E. A. TROITSKIP (Državni gradbeni odbor ZSSR), kandidat. tech. Znanosti A. V. SHVETSOV (VNIIG poimenovan po B. Ye. Vedeneevu. Ministrstvo za energijo ZSSR), NNzh. S. F. LIVET I I (Gndroproject poimenovan po S. Ya. Zhuku z ministrstva za energijo ZSSR) in NNZh. SP SHIPILOVA (Giprorechtrans ministrstva za rečno floto RSFSR).

N meter at.-mormat., II km. - I. * - 77

© Stroykzdat, 1977

Državni odbor Sveta ministrov ZSSR za gradbene zadeve (Gosstroy ZSSR)

I. SPLOŠNE DOLOČBE

1.1. Norme tega poglavja je treba upoštevati pri projektiranju nosilnih betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij, ki so nenehno ali občasno pod vplivom vodnega okolja.

Opombe:!. Norm tega poglavja se ne sme uporabljati pri projektiranju betonskih in armiranobetonskih konstrukcij mostov, transportnih predorov, pa tudi cevi, ki se nahajajo pod nasipi cest in železnic.

2. Betonske in armiranobetonske konstrukcije, ki niso izpostavljene vplivom vodnega okolja, je treba projektirati v skladu z zahtevami poglavja SNiP II-2I-75 "Betonske in armiranobetonske konstrukcije".

1.2. Pri načrtovanju betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij se je treba ravnati po poglavjih SNiP in drugih normativnih dokumentih Unije, ki urejajo zahteve za materiale, pravila za proizvodnjo gradbenih del, za posebne gradbene pogoje v potresnih regijah , v severnem gradbenem in podnebnem pasu ter v območju razširjenosti pogrezanja tal, pa tudi zahteve za zaščito objektov pred korozijo v prisotnosti agresivnih medijev.

1.3. Pri načrtovanju je treba zagotoviti takšne betonske in armiranobetonske konstrukcije (monolitne, montažno-monolitne, montažne, vključno prednapete), katerih uporaba zagotavlja industrializacijo in mehanizacijo gradbenih del, zmanjšanje porabe materiala, delovne intenzivnosti, zmanjšanje trajanje in zmanjšanje stroškov gradnje.

1.4. Vrste konstrukcij, glavne dimenzije njihovih elementov, pa tudi stopnja nasičenosti armiranobetonskih konstrukcij z armaturo

Sprejeti smo na podlagi primerjave tehničnih in ekonomskih kazalcev možnosti. V tem primeru mora izbrana možnost zagotavljati optimalno delovanje. zanesljivost, trajnost in učinkovitost konstrukcije.

1.5. Konstrukcije sklopov in spojev montažnih elementov morajo zagotavljati zanesljiv prenos sil, trdnost samih elementov v coni fuge, povezavo betona, dodatno položenega na spoj z betonom konstrukcije, pa tudi togost, vodo odpornost (v nekaterih primerih prepustnost tal) in trajnost spojev.

1.6. Za projektiranje novih konstrukcij hidravličnih objektov, premalo odobrenih s prakso projektiranja in gradnje, za težke pogoje statičnega in dinamičnega obratovanja konstrukcij, ko narave njihovega napetostnega in deformiranega stanja ni mogoče izračunati z potrebno zanesljivostjo, je treba izvesti eksperimentalne študije.

1.7. Projekti bi morali predvideti tehnološke in konstruktivne ukrepe. prispeva k povečanju vodoodpornosti in odpornosti betona na zmrzal in zmanjšanju protitlaka: postavljanje betona s povečano vodoodpornostjo in odpornostjo proti zmrzali s strani tlačne glave in zunanjih površin (zlasti v območju spremenljivega nivoja vode); uporaba posebnih površinsko aktivnih dodatkov za beton (gluh, mehčanje itd.); hidroizolacija in toplotna izolacija zunanjih površin konstrukcij; stiskanje betona s strani tlačnih površin ali zunanjih površin konstrukcij, ki trpijo zaradi obratovalnih obremenitev.

1.8. Pri načrtovanju hidravličnih konstrukcij je treba to upoštevati

študija njihove konstrukcije, sistem njihovega razreza z začasnimi šivi in ​​način njihovega zapiranja, kar zagotavlja najučinkovitejše delovanje struktur med gradnjo in obratovalnimi obdobji.

OSNOVNE ZAHTEVE ZA IZRAČUN

1.9. Betonske in armiranobetonske konstrukcije morajo izpolnjevati zahteve izračuna za nosilnost (mejna stanja prve skupine) - za vse kombinacije obremenitev in učinkov in primernost za normalno obratovanje (mejna stanja druge skupine) - samo za glavna kombinacija obremenitev in učinkov.

Izračunati je treba betonske konstrukcije:

glede nosilnosti - za trdnost s preverjanjem stabilnosti položaja in oblike konstrukcije;

za razpoke - v skladu z oddelkom 5 teh standardov.

Izračunati je treba armiranobetonske konstrukcije:

glede nosilnosti - za trdnost s preverjanjem stabilnosti lege in oblike konstrukcije, pa tudi za vzdržljivost konstrukcij pod vplivom ponavljajočih se obremenitev;

o deformacijah - v primerih, ko lahko velikost premikov omeji možnost normalnega delovanja konstrukcije ali mehanizmov na njej;

z nastankom razpok - v primerih, ko nastanek razpok ni dovoljen v pogojih normalnega delovanja konstrukcije ali z odpiranjem razpok.

1.10. Betonske in armiranobetonske konstrukcije, pri katerih pogojev za nastanek mejnega stanja ni mogoče izraziti s silami v odseku (gravitacijski in obokani jez, nasloni, debele plošče, nosilci, stene itd.), Je treba izračunati po metode mehanike kontinuuma, pri čemer se po potrebi upoštevajo neelastične deformacije in razpoke v betonu.

V nekaterih primerih je izračun zgornjih konstrukcij dovoljeno izvajati z metodo odpornosti materialov v skladu s projektnimi standardi za nekatere vrste hidravličnih struktur.

Pri betonskih konstrukcijah tlačne napetosti pri projektnih obremenitvah ne smejo presegati vrednosti ustreznih konstrukcijskih uporov betona; pri armiranobetonskih konstrukcijah tlačne napetosti v betonu ne smejo presegati izračuna

betonska tlačna odpornost in natezne sile na odseku pri napetostih v betonu, ki presegajo vrednost njegovih konstrukcijskih uporov, mora armatura v celoti absorbirati, če lahko okvara napete cone betona povzroči izgubo nosilnosti elementa ; v tem primeru je treba koeficiente jemati v skladu z odstavki. 1.14, 2.12 in 2.18 teh standardov.

1.11. Standardne obremenitve se določijo z izračunom v skladu z veljavnimi regulativnimi dokumenti in po potrebi na podlagi rezultatov teoretičnih in eksperimentalnih študij.

Kombinacije obremenitev in udarcev ter koeficientov preobremenitve l je treba upoštevati v skladu s poglavjem SNiP II-50-74 „Rečne hidravlične konstrukcije. Osnovna načela oblikovanja ".

Pri izračunu struktur za vzdržljivost in mejna stanja druge skupine je treba faktor preobremenitve upoštevati kot ena.

1.12. Deformacije armiranobetonskih konstrukcij in njihovih elementov, določene ob upoštevanju dolgotrajnega delovanja obremenitev, ns, bi morale presegati vrednosti, določene s projektom, na podlagi zahtev za normalno delovanje opreme in mehanizmov.

Izračunavanje deformacij konstrukcij in njihovih elementov hidravličnih konstrukcij ni dovoljeno, če se na podlagi obratovalnih izkušenj podobnih konstrukcij ugotovi, da je togost teh konstrukcij in njihovih elementov zadostna za normalno delovanje načrtovane konstrukcije .

1.13. Pri izračunu montažnih konstrukcij za sile, ki nastanejo pri njihovem dvigovanju, transportu in namestitvi, je treba v izračun vnesti obremenitev iz lastne teže elementa z dinamičnim faktorjem, enakim

1.3, medtem ko se predpostavlja, da je koeficient preobremenitve lastne teže enak enoti.

Z ustrezno utemeljitvijo lahko dinamični faktor upoštevamo več kot

1,3, vendar ne več kot 1,5.

1.14. Pri izračunih betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij, vključno s tistimi, izračunanimi v skladu s SP. 1.10 teh standardov, je treba upoštevati dejavnike zanesljivosti A I n kombinacije obremenitev p s. katerih vrednosti je treba upoštevati v skladu z oddelkom 3.2 poglavja SNiP 11-50-74.

1.15. Količino protitlaka vode v konstrukcijskih odsekih elementov je treba določiti ob upoštevanju dejanskih obratovalnih pogojev

struktur v obratovalnem obdobju, pa tudi ob upoštevanju strukturnih in tehnoloških ukrepov (klavzula 1.7 teh

norme), kar pomaga povečati vodoodpornost betona in zmanjšati protitlak.

Pri elementih tlačnega in podvodnega betona ter armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij, izračunanih v skladu z oddelkom 1.10 teh standardov, se kot volumetrična sila upošteva povratni tlak vode.

V ostalih elementih se protitlak vode upošteva kot natezna sila, ki deluje v obravnavanem konstrukcijskem odseku.

Protitlak vode se upošteva pri izračunu odsekov, ki sovpadajo z betonskimi spoji, in monolitnih odsekov.

1.16. Pri izračunu trdnosti centralno podaljšanih in ekscentrično podaljšanih elementov z nedvoumnim diagramom napetosti in izračunu trdnosti odsekov armiranobetonskih elementov, nagnjenih k vzdolžni osi elementa, pa tudi pri izračunu armiranobetonskih elementov na razpoke, se tlak vol naj bo linearno spremenljiv po celotni višini odseka.

V odsekih upogibnih, ekscentrično napetih in ekscentrično napetih elementov z dvomestnim diagramom napetosti, izračunanim na podlagi trdnosti, ne da bi upoštevali delo betona v napetem prereznem območju, je treba v raztegnjenem območju območja upoštevati povratni tlak vode odsek v obliki skupnega hidrostatskega tlaka s strani raztegnjenega roba in ne upošteva znotraj stisnjenega območja odseka.

V odsekih elementov z nedvoumnim diagramom tlačnih napetosti se protitlak vola ne upošteva.

Višina stisnjenega območja betonskega odseka se določi na podlagi hipoteze o ravnih odsekih; v tem primeru pri elementih, ki niso odporni proti razpokam, delo nateznega betona ni upoštevano, oblika diagrama napetosti betona v stisnjenem območju odseka pa naj bi bila trikotna.

V elementih s kompleksnim prerezom, v elementih z uporabo strukturnih in tehnoloških ukrepov ter v elementih, izračunanih v skladu z oddelkom 1.10 teh standardov, je treba vrednosti sil povratnega tlaka vode določiti na podlagi rezultatov eksperimentalnih študij ali filtracijski izračuni.

Opomba. Tip napetostnega stanja elementa se določi na podlagi hipoteze o ravnih odsekih, ne da bi se upoštevala povratna sila vode.

1.17. Pri določanju sil v statično nedoločenih armiranobetonskih konstrukcijah, ki jih povzročajo temperaturni učinki ali usedanje nosilcev, pa tudi pri določanju reaktivnega tlaka v tleh je treba togost elementov določiti ob upoštevanju nastanka razpok in plazenja betona v njih, zahteve, za katere so določene v odstavkih. 4.6 in 4.7 teh standardov.

V predhodnih izračunih je dovoljeno upoštevati upogibno in natezno togost elementov, ki niso odporni na razpoke, enaka 0,4 upogibne in natezne togosti. določen pri začetnem modulu elastičnosti betona.

Opomba. Elementi, ki niso odporni proti razpokam, vključujejo elemente, izračunane glede na velikost odprtine razpoke; odporno na smeti - izračunano na podlagi nastanka smeti.

1.18. Izračun konstrukcijskih elementov za vzdržljivost je treba izvesti s številom ciklov spremembe obremenitve 2-10® ali več za celotno konstrukcijsko dobo konstrukcije (poti pretoka hidravličnih enot, prelivov, vodnih plošč, konstrukcij podgeneratorjev itd.) .

1.19. Pri načrtovanju prednapetih armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij je treba upoštevati zahteve poglavja SNiP P-21-75 in upoštevati koeficiente, sprejete v teh standardih.

1.20. Pri načrtovanju prednapetih masivnih konstrukcij, pritrjenih v podlago, je treba skupaj z njihovim izračunom izvesti eksperimentalne študije za določitev nosilnosti sidrnih naprav, vrednosti relaksacije napetosti v betonu in sidrih ter predpisati ukrepe za zaščito sidra pred korozijo. Zasnova mora predvideti možnost ponovnega napenjanja sider ali njihove zamenjave ter spremljanje stanja sider in betona.

2. MATERIALI ZA BETONSKE IN ARMIRANE BETONSKE KONSTRUKCIJE

2.1. Za betonske in armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij je treba zagotoviti betone, ki ustrezajo zahtevam teh standardov, pa tudi zahtevam ustreznih GOST-ov.

2.2. Pri načrtovanju betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij, odvisno od njihove vrste in

dodeljene so zahtevane značilnosti betona, imenovane konstrukcijske stopnje.

Pri projektih je treba predvideti težki beton, katerega konstrukcijske razrede je treba določiti v skladu z naslednjimi merili:

a) glede na aksialno kompresijsko trdnost (kubična * trdnost), ki se šteje za aksialno kompresijsko odpornost referenčnega vzorca - kocke, preskušene v skladu z zahtevami ustreznih GOST-ov. Ta značilnost je glavna in jo je treba v projektih navesti v vseh primerih na podlagi strukturne analize. Pri projektih je treba glede tlačne trdnosti predvideti naslednje razrede betona (okrajšano kot "projektne stopnje"): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) osna natezna trdnost, ki se šteje za osno natezno odpornost kontrolnih vzorcev, preskušenih v skladu z GOST-i. To lastnost je treba dodeliti v primerih, ko je primarnega pomena in je nadzorovana v proizvodnji, in sicer kadar je zmogljivost konstrukcije ali njenih elementov določena z delom napetega betona ali ni dovoljeno tvorjenje razpok v konstrukcijskih elementih. Pri projektih je treba po aksialni natezni trdnosti zagotoviti naslednje vrste betona: P10, P15, P20, P25, RZO, P35;

c) odpornost proti zmrzali, ki je število vzdržanih ciklov izmeničnega zamrzovanja in odmrzovanja vzorcev, preizkušenih v skladu z zahtevami GOST; ta značilnost je dodeljena v skladu z ustreznimi GOST-i, odvisno od podnebnih razmer in števila načrtovanih ciklov izmeničnega zamrzovanja in odtajanja med letom (v skladu z dolgoročnimi opazovanji), ob upoštevanju obratovalnih pogojev. Pri projektih je treba zagotoviti odpornost na zmrzal naslednjih razredov betona: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) z vodoodpornostjo, ki se šteje za najvišji tlak vode, pri katerem pri preskušanju vzorcev v skladu z zahtevami GOST še ni opaziti iztekanja vode. Ta značilnost je dodeljena glede na gradient tlaka, opredeljen kot razmerje med največjim tlakom v metrih in debelino konca

struktur v metrih. Pri projektih je treba zagotoviti vodoodpornost naslednjih razredov betona: B2, B4, B6, B8, B10, B12. V tlačno armiranobetonskih konstrukcijah, ki niso odporne na razpoke, in v gravitacijskih konstrukcijah na morju, ki niso odporne proti razpokam, mora biti konstrukcijski razred betona za vodoodpornost vsaj B4.

2.3. Za masivne betonske konstrukcije s prostornino betona več kot 1 milijon m 1 je dovoljeno v projektu določiti vmesne vrednosti standardne betonske odpornosti, ki bodo ustrezale različnim od razvrščanja razredov za tlačno trdnost, določenih v klavzuli 2.2 teh standardov.

2.4. Za beton konstrukcij hidravličnih konstrukcij je treba predstaviti dodatne zahteve, določene v projektu in potrjene z eksperimentalnimi študijami, za:

končna razširljivost;

odpornost proti agresivnim vplivom vode;

odsotnost škodljive interakcije cementnih alkalij z agregati;

odpornost proti obrabi s tokom vode s sramnimi in visečimi usedlinami;

odpornost proti kavitaciji;

kemični učinki različnih tovorov;

nastajanje toplote med strjevanjem betona.

2.5. Obdobje strjevanja (starost) betona, ki ustreza njegovim konstrukcijskim razredom glede tlačne trdnosti, aksialne natezne trdnosti in vodoodpornosti, se praviloma upošteva za konstrukcije rečnih hidravličnih objektov 180 dni, za montažne in monolitne konstrukcije morja in montažne konstrukcije rečnih prometnih struktur 28 dni ... Obdobje strjevanja (starost) betona, ki ustreza njegovi konstrukcijski oceni odpornosti proti zmrzali, se šteje za 28 dni.

Če so znani pogoji dejanske obremenitve konstrukcij, načini njihove gradnje, pogoji strjevanja betona, vrsta in kakovost uporabljenega cementa, je dovoljeno določiti konstrukcijski razred betona v drugi starosti.

Za montažne, vključno s prednapetimi konstrukcijami, je treba na trdnost betona upoštevati manj kot 70% trdnosti ustrezne konstrukcijske stopnje.

2.6. Za armiranobetonske elemente iz težkega betona, zasnovane za učinek ponavljajoče se obremenitve, in armiranobetonske stisnjene elemente konstrukcij palic (nasipi, kot so prelivi na pilotih, piloti itd.)

uporabite konstrukcijski razred betona, ki ni nižji od M 200.

2.7. Za prednapete elemente je treba upoštevati konstrukcijske razrede betona za tlačno trdnost:

ne manj kot M 200 - za konstrukcije z ojačitvijo palic;

ne manj kot M 250 - za konstrukcije z armaturno žico z visoko trdnostjo;

ne manj kot M 400 - za elemente, potopljene v tla zaradi vožnje ali vibracij.

2.8. Za vgradnjo spojev montažnih elementov, ki so med obratovanjem lahko izpostavljeni negativnim temperaturam okolice ali agresivni vodi, je treba uporabiti beton konstrukcijskih razredov za odpornost proti zmrzovanju in vodoodpornosti, ki ni nižji od sprejetih opornih elementov.

2.9. Treba je zagotoviti široko uporabo dodatkov površinsko aktivnih snovi (SDB, SNV itd.). kot tudi uporaba kot aktivni mineralni dodatek letečega pepela iz termoelektrarn in drugih fino dispergiranih dodatkov, ki izpolnjujejo zahteve ustreznih regulativnih

dokumenti za pripravo betonov in malt.

Opomba. Na območjih struktur, pri katerih se izmenjujeta zamrzovanje in odtajanje, uporaba letečega pepela ali drugih fino dispergiranih mineralnih dodatkov v betonu ni dovoljena.

2.10. Če je iz tehničnih in ekonomskih razlogov priporočljivo zmanjšati obremenitev z lastne teže konstrukcije, je dovoljeno uporabiti beton na osnovi poroznih agregatov, katerih konstrukcijske stopnje so sprejete v skladu s poglavjem SNiP 11-21- 75.

UREDITVENE IN OBLIKOVNE ZNAČILNOSTI BETONA

2.11. Vrednosti standardnih in konstrukcijskih uporov betona, odvisno od konstrukcijskih razredov betona glede tlačne trdnosti in osne napetosti, je treba vzeti v skladu s tabelo. eno.

2.12. Koeficienti delovnih pogojev betona so tisti za izračun konstrukcij za mejna stanja prve skupine, ki jih je treba vzeti v skladu s tabelo. 2.

Pri izračunu mejnih stanj druge skupine se šteje, da je koeficient konkretnih delovnih pogojev enak ena, za ns-

Preglednica 1

Vмх odpornost betona

Razred konstrukcije težkega betona	standardni upori: konstrukcijski upori za mejna stanja druge skupine, kgf / cm 1		konstrukcijski upori za mejna stanja prve skupine, kgf / cm "
	aksialno stiskanje (nazivna trdnost) Yapr "Y" p in	osna napetost	kompresijska aksialna trdnost shrntmenia) I B str	aksialna napetost * 9
		Ježkova moč
	Natezno trdnost

Opomba. Zagotavljanje vrednosti standardnih uporov, navedenih v tabeli. 1. je nastavljena na 0,95 (z osnovnim koeficientom variacije 0,135), razen za masivne hidravlične konstrukcije: gravitacijske. obokani, masivni podporni jezovi itd., pri katerih je zagotavljanje standardnih uporov 0,9 (z osnovnim koeficientom variacije 0,17).

vključitev izračuna pod vplivom ponavljajoče se obremenitve.

tabela 2

2.13. Načrtovanje betonske odpornosti pri izračunu armiranobetonskih konstrukcij za vzdržljivost /? P p in R p se izračunata tako, da se pomnožijo ustrezne vrednosti betonske odpornosti /? Pr n /? p na koeficient delovnih pogojev tva. vzeto po tabeli. 3 prave norme.

2.14. Standardno odpornost betona pri vsestranskem stiskanju R & je treba določiti s formulo

** „, + * d-o,) a in (1)

kjer je A koeficient, vzet na podlagi rezultatov eksperimentalnih študij; v njihovi odsotnosti je treba za betone konstrukcijskih razredov M 200, M 250, M 300, M 350 koeficient A določiti s formulo

oj - najmanjša glavna vrednost napetosti v absolutni vrednosti, kgf / cm g; ag - koeficient efektivne poroznosti, določen z eksperimentalnimi študijami;

Konstrukcijski upori so določeni v skladu s tabelo. 1, odvisno od vrednosti z interpolacijo.

2.15. Vrednost začetnega modula elastičnosti betona pri tlaku in napetosti £ 0 je treba vzeti iz tabele. štiri.

Začetni koeficient prečnega upogiba betona q je enak 0,15, strižni modul betona G pa enak 0,4 ustreznih vrednosti £ в-

Preglednica 3

kje in byaks sta najmanjša in največja napetost v betonu znotraj

obremenitveni cikel.

Opomba. Vrednosti koeficienta m61 za betone, katerih stopnja je določena v starosti 28 dni, se sprejmejo v skladu s poglavjem SNiP 11-21-75.

Preglednica 4

Opomba. Vrednosti tabele Glede na rezultate eksperimentalnih študij je treba določiti 4 začetne module elastičnosti betona za konstrukcije razreda 1.

Volumetrično težo težkega betona, če ni eksperimentalnih podatkov, je dovoljeno upoštevati kot 2,3-2,5 t / m *.

VENTILI

2.16. Za ojačitev armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij je treba uporabiti ojačitev v skladu s poglavji SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 sZa-ščit gradbenih konstrukcij pred korozijo ", veljavni GOST ali tehnične specifikacije, odobrene na predpisan način.

UREDITVENE IN OBLIKOVNE ZNAČILNOSTI VENTILOV

2.17. Vrednosti standardnih in konstrukcijskih uporov glavnih vrst armatur, ki se uporabljajo v armiranobetonskih konstrukcijah

Preglednica 5

	Regulativni	Načrtovalna odpornost ojačitve za mejna stanja prve skupine, kgf / cm *
	odpornost	raztezanje
Tip in razred ojačitve	Rg in izračunana natezna odpornost za mejna stanja druge skupine * a 11 - kgf / cm *	vzdolžne, prečne (objemke n upognjene palice) pri izračunu nagnjenih odsekov na dsist ae upognem me - okoli trenutka "a	prečno (objemke in Zavrnjeno palice) pri izračunu nagnjenih odsekov in in delovanja p- poper si - * ah
Razred ojačitve palice:
Razred ojačitve žice:
Premer B-I
BP-I s premerom 3-4 mm
BP-I s premerom 5 mm

* V varjenih kletkah za spone iz ojačitvenega razreda A IM. katerega premer je manjši od * / "premer vzdolžnih palic, je vrednost /?. * enaka 2400 kgf / cm *.

Opombe: I. Vrednosti L za vezi so podane za primer uporabe ojačitve žice razredov B-I in Bp I v ajašmovih okvirih.

2. V odsotnosti oprijema ojačitve na beton, aaaheyie ", s je enak nič.

3. Armaturno jeklo razreda A-IV in A-V je dovoljeno pri. sprememba samo za prednapete konstrukcije

hidravlične konstrukcije, odvisno od razreda ojačitve, je treba vzeti v skladu s tabelo. pet.

Standardne in konstrukcijske značilnosti drugih vrst ojačitev je treba upoštevati v skladu z navodili v poglavju SNiP 11-21-75.

2.18. Koeficiente delovnih pogojev neuravnane armature je treba upoštevati v skladu s tabelo 6 teh standardov in ojačitev za prednapenjanje v skladu s tabelo. 24 poglavij SNiP 11-21-75.

Tabela b

Opomba. Ko je dejavnikov več. ki deluje hkrati, se v izračun vnese zmnožek ustreznih koeficientov delovnih pogojev.

Koeficient delovnih pogojev ojačitve za izračune za mejna stanja druge skupine je enak enemu.

2.19. Konstrukcijsko odpornost nenapete natezne armature R pri izračunu armiranobetonskih konstrukcij za vzdržljivost je treba določiti s formulo

/? v t a, R t, (3)

kjer je m w \ koeficient delovnih pogojev, izračunan po formuli

kjer je koeficient, upoštevajoč razred ojačitve, vzet v skladu s tabelo.

do i je koeficient, ki upošteva premer ojačitve, vzet iz tabele. osem;

k c - koeficient, ki upošteva vrsto varjenega spoja, vzet v skladu s tabelo. devet;

p, = koeficient asimetrije cikla,

gla * in * n in a, μs, najmanjša in največja napetost v natezni ojačitvi.

Raztegnjena ojačitev za vzdržljivost se ne izračuna, če je vrednost koeficienta t a1, določena s formulo (4), večja od ena.

Preglednica 7

Razred ojačitve

Vrednost koeficienta * v

Preglednica 8

Premer armature, mm
Vrednost koeficienta

Opomba. Za vmesne vrednosti armaturnega profila se vrednost koeficienta "d določi z interpolacijo.

Preglednica 9

Opomba. Za ojačitev, ki nima zvarjenih spojev, se predvideva, da je vrednost k e enaka enoti.

2.20. Načrtovalni odpori ojačitve pri izračunu vzdržljivosti prednapetih konstrukcij se določijo v skladu s poglavjem SNiP 11-21-75.

2.21. Vrednosti modula elastičnosti nenapete armature in armature za prednapenjanje palic so vzete v skladu s tabelo. 10 resničnih standardov; vrednosti elastičnega modula ojačitve drugih vrst so vzete v skladu s tabelo. 29. poglavje SNiP P-21-75.

2.22. Pri izračunu armiranobetonskih konstrukcij za vzdržljivost je treba upoštevati neelastične deformacije v stisnjeni coni betona

Preglednica 10

zmanjšanje vrednosti modula elastičnosti betona, pri čemer se upoštevajo koeficienti približevanja armature betonu n "po tabeli 11.

Preglednica II

Razred betonske zasnove
Redukcijski koeficient n "

3. IZRAČUN ELEMENTOV

BETONSKE IN ARMIRANE BETONSKE KONSTRUKCIJE NA MEJNIH DRŽAVAH PRVE SKUPINE

IZRAČUN MOČI BETONSKIH ELEMENTOV

3.1. Za odseke je treba opraviti analizo trdnosti elementov betonskih konstrukcij. normalni na njihovo vzdolžno os in elementi, izračunani v skladu z oddelkom 1.10 teh standardov, za območja delovanja glavnih napetosti.

Glede na pogoje delovanja elementov se izračunajo tako brez upoštevanja kot tudi ob upoštevanju konkretne odpornosti raztegnjenega območja odseka.

Brez upoštevanja betonske odpornosti napetega prereznega območja se izračunajo ekscentrično stisnjeni elementi, v katerih je glede na obratovalne pogoje dovoljeno nastajanje razpok.

Ob upoštevanju konkretne odpornosti napetega prereznega območja se izračunajo vsi upogibni elementi, pa tudi centrično stisnjeni elementi, pri katerih v delovnih pogojih ni dovoljeno nastajanje razpok.

3.2. Betonske konstrukcije, katerih trdnost določa trdnost betona,

območja vlečenega odseka, so dovoljeni za uporabo, če nastanek razpok v njih ne vodi do uničenja, do nesprejemljivih deformacij ali do kršitve vodotesnosti konstrukcije. Hkrati je obvezno preveriti žilavost elementov takšnih struktur na lomljenje, pri čemer je treba upoštevati vpliv temperature in vlage v skladu z oddelkom 5 teh standardov.

3.3. Izračun zunanje stisnjenih betonskih elementov brez upoštevanja odpornosti betona v napetem odseku odseka se izvede glede na odpornost betona na stiskanje, ki je običajno označena z napetostmi, enakimi /? pr. pomnoženo s koeficienti konkretnih delovnih pogojev te.

3.4. Vpliv deformacije pnocentrično stisnjenih betonskih elementov na njihovo nosilnost se upošteva tako, da se vrednost mejne sile, ki jo zazna prerez, pomnoži s koeficientom<р, принимаемый по табл. 12.

Preglednica 12

Oznake, sprejete v tabeli. 12:

U je izračunana dolžina elementa;

B - najmanjša velikost ravnega odseka; r - najmanjši polmer giranja odseka.

Pri izračunu fleksibilnih betonskih elementov pri -> 10 ali -> 35 upoštevajte

vpliv dolgoročnega delovanja obremenitve na nosilnost konstrukcije v skladu s poglavjem SNiP 11-21-75 z uvedbo projektnih koeficientov, sprejetih v teh standardih.

Upogibni elementi

3.5. Izračun betonskih upogibnih elementov je treba izvesti po formuli

/ k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

kjer je t A koeficient, določen glede na višino odseka po tabeli. 13;

moment upora za raztegnjeno ploskev odseka, določen z

Tabela 13

ob upoštevanju neelastičnih lastnosti betona po formuli В \ -у1Гр. (6)

kjer je y koeficient, ki upošteva učinek plastičnih deformacij betona, odvisno od oblike in razmerja med dimenzijami odseka, ki jih sprejme polil. ena;

№р - moment upora za raztegnjeno ploskev odseka, opredeljen kot za elastičen material.

Za odseke bolj zapletene oblike, v nasprotju s podatki v Dodatku. 1, W r je treba določiti v skladu s točko 3.5 poglavja SNiP 11-21-75.

Stisnjeni elementi zunaj središča

3.6. Betonske elemente, stisnjene izven središča, ki niso izpostavljeni delovanju agresivne vode in ne zaznavajo tlaka vode, je treba izračunati brez upoštevanja konkretne odpornosti raztegnjenega območja odseka v predpostavki

Sl. 1. Diagram sil in diagram napetosti v odseku, normalnem na vzdolžno os prednitno stisnjenega betonskega elementa, izračunan brez upoštevanja betonske odpornosti natezne cone pri - ■ ob predpostavki pravokotnega diagrama tlačnih napetosti; b - ■ predpostavka trikotnega diagrama tlačnih napetosti

zhenin pravokotni diagram tlačnih napetosti (slika 1, a) po formuli

k n n c N / P<5 Рпр Рб>IN)

kjer je Гс površina preseka stisnjenega betonskega območja, določena iz pogoja, da njegovo težišče sovpada s točko delovanja nastalih zunanjih sil.

Opomba. V odsekih, izračunanih s formulo (7), vrednost ekscentričnosti e 0 konstrukcijske sile glede na težišče odseka ne sme presegati 0,9 razdalje y od težišča odseka do njegove najbolj obremenjene površine .

3.7. Viscentrično stisnjeni elementi betonskih konstrukcij, ki so izpostavljeni delovanju agresivnega ognjišča ali zaznavajo pritisk vode, ne da bi upoštevali upor raztegnjenega območja odseka, je treba izračunati ob predpostavki trikotnega diagrama tlačnih napetosti (slika 1.6). ; v tem primeru mora tlačna obremenitev roba c izpolnjevati pogoj

<р т<5 /? П р ° < 8)

Pravokotni odseki se izračunajo po formuli

3 M0,5A-, o) S "Pm

3.8. Stisnjeni elementi betonskih konstrukcij, ki niso stisnjeni v središče, je treba ob upoštevanju odpornosti raztegnjenega območja odseka izračunati iz pogoja omejevanja velikosti nateznih in tlačnih napetosti roba po formulah:

* vpe y ’)<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (° .v - ■ + -7)< Ф «в. О»

kjer sta in W c moment uporov za raztegnjeno in stisnjeno ploskev odseka.

Po formuli (11) je dovoljen tudi izračun ekscentrično stisnjenih betonskih konstrukcij z nedvoumnim diagramom napetosti.

IZRAČUN MOČI ARMIRANIH BETONSKIH ELEMENTOV

3.9. Načrtovanje trdnosti elementov armiranobetonskih konstrukcij je treba izvesti za odseke, ki so simetrični glede na ravnino delujočih sil M. N in Q, normalno na njihovo vzdolžno os, pa tudi za odseke najnevarnejše smeri, nagnjene k njej.

3.10. Ko je nameščen v odseku elementa ojačitve različnih vrst in razredov, se vnese v izračun trdnosti z ustreznimi konstrukcijskimi upori.

3.11. Izračun elementov za torzijo z upogibanjem in za lokalno delovanje obremenitev (lokalno stiskanje, prebijanje, ločevanje in izračun vdelanih delov) je mogoče izvesti v skladu z metodologijo, določeno v poglavju SNiP P-21-75, ob upoštevanju koeficienti, sprejeti v teh standardih.

IZRAČUN PO MOČI ODDELKA NORMALNO VZDOLŽNO OSI ELEMENTA

3.12. Določanje končnih sil v odseku, normalnem na vzdolžno os elementa, je treba izvesti ob predpostavki, da raztegnjeno območje betona ne deluje, pri čemer se obremenitve v stisnjenem območju, ki so porazdeljene vzdolž pravokotnega diagrama in enake, običajno upoštevajo na motfnp. in napetosti v ojačitvi niso večje od t l Ya a oziroma t «/? a.s za raztegnjeno in stisnjeno armaturo.

3.13. Za upogibanje ekscentrično stisnjenih ali ekscentrično raztegnjenih elementov z veliko ekscentričnostjo je izračun odsekov, normalnih na vzdolžno os elementa, kadar zunanja sila deluje v ravnini osi simetrije odseka in je ojačitev koncentrirana na robovi elementa pravokotno na določeno ravnino, je treba izvesti glede na razmerje med vrednostjo relativne višine stisnjenega območja £ =

Določeno iz ravnotežnega stanja in

mejna vrednost relativne višine stisnjenega območja Ir. pri katerem nastopi mejno stanje elementa hkrati z doseganjem napetosti v raztegnjeni ojačitvi. enako konstrukcijskemuporu m a R t.

Upogibni in ekscentrično raztegnjeni armiranobetonski elementi z velikimi ekscentričnostmi praviloma morajo izpolnjevati pogoj Za elemente, sim

metrično glede na ravnino delovanja trenutka in normalno silo, ojačano z nenapeto armaturo, je treba mejne vrednosti | i vzeti v skladu s tabelo. štirinajst.

Preglednica 14

3.14. Če je višina stisnjenega območja, določena brez upoštevanja stisnjene armature, manjša od 2a ", stisnjena armatura pri izračunu ni upoštevana.

Upogibni elementi

3.15. Izračun upogibanja armiranobetonskih elementov (slika 2), ob upoštevanju pogojev iz oddelka 3.13 teh standardov, je treba opraviti po enačbah:

k l p s M ^ / i $ R a p S & 4 * i? a I a> c S *; (12)

Sl. 2. Diagram napora in diagram napetosti v prerezu, normalnem na vzdolžno os upognjenega armiranega betona, pri izračunu njegove trdnosti

3.16. Izračun upogibnih elementov pravokotnega odseka je treba izvesti:

za £ ^ £ i po formulah:

n z M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T, /?, E ^ (A, -a "); (14)

/ i a /? | - Jaz | Rnp A x \ (15

za £> £ «po formuli (15). ob r "=" "уПЛ-

Stisnjeni elementi zunaj središča

3.17. Izračun ekscentrično stisnjenih armiranobetonskih elementov (slika 3) pri £<|я следует производить по формулам:

l s N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l c ^ “t 6 I pr Fa -1- / i, I a- s F" - / i a Ya. F ,. (17)

3.18. Izračun ekscentrično stisnjenih pravokotnih elementov je treba izvesti:

za £ ^ | i po formulah:

A in I c / V e

T, I, .c ^ (A # -o "); (18)

A n n s AH ^ tJaprAdg + m * H a z F "- m t H. F a; (19)

Za t> | n - tudi po formuli (18) in formulah:

* N l z A "- t b Yapr A lg ■ + t" I a s F "- / I in a I *; (dvajset)

in za elemente iz betona nad M 400 je treba izračun opraviti v skladu z oddelkom 3.20 poglavja SNiP P-21-75 ob upoštevanju konstrukcijskih koeficientov, sprejetih v teh standardih.

3.19. Izračun ekscentrično stisnjenih elementov s prožnostjo --- ^ 35 in elementov pravokotnega preseka z - ~ ^ 10

voziti ob upoštevanju deformacije tako v ravnini ekscentričnosti vzdolžne sile kot v ravnini, ki je normalna nanjo v skladu z odstavki. 3.24. in 3.25 poglavja SNiP 11-21-75.

Sredinsko raztegnjeni elementi

3.20. Izračun centralno raztegnjenih armiranobetonskih elementov je treba izvesti po formuli

* .p z AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Izračun natezne trdnosti armiranobetonskih lupin krožnih vodovodnih vodov pod enakomernim notranjim vodnim tlakom je treba izvesti po formuli

А „п с АГ<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

kjer je N sila v lupini zaradi hidrostatičnega tlaka ob upoštevanju hidrodinamične komponente;

F 0 in R - površina preseka in konstrukcijska natezna trdnost jeklene lupine, določena v skladu s poglavjem SNiP I-V.3-72 „Jeklene konstrukcije. Standardi oblikovanja

Izven sredinskih raztegnjenih elementov

Sl. 3- Diagram napora n Diagram napetosti v odseku, normalnem na vzdolžno os nekontrolirano stisnjenega armiranega betona, pri izračunu njegove trdnosti

3.22. Izračun ekscentrično napetih armiranobetonskih elementov je treba izvesti: pri majhnih ekscentričnosti, če je sila N

med rezultantnimi silami v ojačitvi (slika 4, a) v skladu s formulami:

^ fn t R t S t ’, (25)

Sl. 4. Diagram napora in diagram napetosti v odseku, normalnem na x vzdolžne osi armiranega betona, pri izračunu njegove trdnosti

a - vzdolžna sila N deluje med silo, ki deluje na armaturo A in L "; 6 - vzdolžna sila N deluje" v mejah razdalje med nastalim silama na armaturi A in A "

pri velikih ekscentričnosti, če sila N deluje zunaj razdalje med nastajajočimi silami v ojačitvi (slika 4.6), po formulah:

^ pr $$ + i * a I Shsh e ^ a * (26)

* ■ n e Г ш ~ я ~~ / R, R t t - fflj /? Op ^ in (27)

3.23. Izračun ekscentrično napetih pravokotnih elementov je treba izvesti:

a) če je sila N med silami, ki nastanejo v ojačitvi, po enačbah:

*> n c ArB

k a n c Ne "

b) če sila N deluje zunaj razdalje med posledičnimi silami v ojačitvi:

pri K £ l po formulah:

kuncNt ^ m ^ Rap bx (A * - 0,5x) +

+ "B * w.shK (30)

ku ^ N W | /? # Fj - m, е - nij /? pr b x (31) za 1> Ir po formuli (31), pri čemer je x =.

IZRAČUN PO MOČI ODDELKA. NAKRENO K VZDOLŽNI OSI ELEMENTA.

O UKREPANJU LATERALNE SILE IN VRETENJEM VRTETU

3.24. Pri izračunu odsekov, nagnjenih k vzdolžni osi elementa, sta pogoja * in l 0<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

kjer je b najmanjša širina elementa v odseku.

3.25. Načrt prečne ojačitve se ne izvede za odseke elementov, znotraj katerih je izpolnjen pogoj

A, n e<г

kjer je Qc prečna sila, ki jo zazna beton v stisnjenem območju v nagnjenem odseku, določena s formulo<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - koeficient, ki ga upošteva L - 0,5+ + 25-

Relativna višina stisnjenega območja odseka £ se določi s formulami: za upogibne elemente:

za ekscentrično stisnjene in ekscentrično raztegnjene elemente z visoko ekscentričnostjo

"Fa Yash, * f36.

BA * /? bp * ba, /? „p * 1 *

pri čemer je znak plus vzet za ekscentrično stisnjene elemente, minus pa za ekscentrično raztegnjene elemente.

Kot med nagnjenim odsekom in vzdolžno osjo elementa 0 se določi s formulo

teP - * 7sr ~ t (37)

kjer sta M in Q upogibni moment in strižna sila v normalnem odseku, ki gre skozi konec nagnjenega odseka v stisnjenem območju.

Za elemente z višino preseka 60 cm je treba vrednost Qc, določeno s formulo (34), zmanjšati za faktor 1,2.

Vrednost tgP, določena s formulo (37), mora izpolnjevati pogoj 1,5 ^> W> 0,5.

Opomba. Za raztegnjene elemente z majhno ekscentričnostjo je treba vzeti

3.26. Za konstrukcijo plošč, prostorsko delujočih in na elastični podlagi, se izračuna prečna armatura ns, če je izpolnjen pogoj

3.27. Izračun prečne ojačitve v nagnjenih odsekih elementov konstantne višine (slika 5) je treba izvesti po formuli

n s Q | % £ m t /? a _ x F \ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

Sl. 5. Diagram napora v odseku, nagnjenem k vzdolžni osi armiranega betona, pri izračunu njegove trdnosti za delovanje sile droga a - obremenitev deluje s strani upočasnjenega gr * "in brušenja - t "; b - obremenitev deluje s strani stisnjenega roba memzita

kjer je Qi strižna sila, ki deluje v nagnjenem odseku, tj. rezultanta vseh strižnih sil zaradi zunanje obremenitve, ki se nahaja na eni strani obravnavanega nagnjenega odseka;

2m a R Fx in Smatfa-xfoSincc - vsota prečnih sil, ki jih zaznajo sponke in upognjene palice, ki prečkajo nagnjeni odsek; a je kot nagiba upognjenih palic na vzdolžno os elementa v nagnjenem odseku.

Če na element deluje zunanja obremenitev s strani njegove raztegnjene površine, kot je prikazano na sl. 5, l izračunano vrednost prečne sile Qi določimo s formulo Q. * co * p. (40)

kjer je Q velikost strižne sile v nosilnem odseku;

Qo je rezultat zunanje obremenitve, ki deluje na element znotraj projekcijske dolžine nagnjenega odseka c na vzdolžni osi elementa;

W je vrednost sile protitlaka, ki deluje na nagnjeno stran, določena v skladu z oddelkom 1.16 teh standardov.

Če na stisnjeno ploskev elementa deluje zunanja obremenitev, kot je prikazano na sl. 5.6, potem vrednost Q 0 v formuli (40) ni upoštevana.

3.28. V primeru, da je razmerje med izračunano dolžino elementa in njegovo višino manjše od 5, je treba izračun armiranobetonskih elementov za delovanje bočne sile opraviti v skladu z oddelkom 1.10 teh standardov za glavno natezno poudarja.

3.29. Izračun upogibnih in visko stisnjenih elementov konstantne višine, ojačanih s sponami, je dovoljeno izvajati v skladu z oddelkom 3.34 poglavja SNNP 11-21-75 ob upoštevanju konstrukcijskih koeficientov k „. n s. rp (tj. sprejeto v teh standardih.

3.30. Razdalja med prečnimi palicami (sponkami), med koncem prejšnjega in začetkom naslednjega ovinka ter med nosilcem in koncem ovinka, ki je najbližji opori, ne sme biti večja od vrednosti in * sekira. določena s formulo

M

3.31. Za elemente spremenljive višine z nagnjenim raztegnjenim robom (slika 6) se na desno stran formule (39) vnese dodatna prečna sila Q *. enaka projekciji sile v vzdolžni ojačitvi, ki se nahaja na nagnjeni ploskvi, na normalo na os elementa, določeno s formulo

Р «с 6. Shema sil v nagnjenem odseku elementa armiranobetonske konstrukcije z nagnjenim raztegnjenim robom pri izračunu glede na trdnost na delovanje prečne sile

kjer je M upogibni moment v odseku, normalnem na vzdolžno os elementa, ki poteka skozi začetek nagnjenega odseka v raztegnjenem območju; r razdalja od nastalih sil v ojačitvi A do nastalih sil v stisnjenem območju betona v istem odseku;

О - kot nagiba ojačitve A na os elementa.

Opomba. V primerih, ko se višina elementa z naraščajočim upogibnim momentom zmanjša, vrednost

3.32. Izračun konzole, katere dolžina je / * enaka ali manjša od višine v referenčnem odseku L (kratka konzola), je treba izvesti z metodo teorije elastičnosti, kot za homogeno izotropno telo.

Natezne sile, določene z izračunom v odsekih konzole, mora armatura v celoti absorbirati pri napetostih, ki ne presegajo konstrukcijskih uporov /? ampak. ob upoštevanju koeficientov, sprejetih v teh standardih.

Pri konzolah s konstantno ali spremenljivo višino preseka pri I * ^ 2 m je dovoljeno v referenčnem odseku v obliki trikotnika narediti diagram glavnih nateznih napetosti z usmeritvijo glavnih napetosti pod kotom 45 ° glede na referenčni odsek.

Površina preseka sponk ali ovinkov, ki prečkajo referenčni odsek, je treba določiti s formulami:

P * "0,71 F x, (44)

kjer je P rezultanta zunanje obremenitve; a je razdalja od nastale zunanje obremenitve do nosilnega dela.

3.33. Izračun odsekov, nagnjenih k vzdolžni osi elementa za delovanje upogibnega momenta, je treba izvesti po formuli

* v p c M ^ m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x, (45)

kjer je M moment vseh zunanjih sil (ob upoštevanju protitlaka), ki se nahajajo na eni strani obravnavanega nagnjenega odseka glede na os. prehod skozi točko delovanja nastalih sil v stisnjenem območju in pravokotno na trenutno ravnino; m M R x F a z, 2 m x R x F o z 0. Zm a R x F x z x - vsota trenutkov približno iste osi sil v vzdolžni ojačitvi v upognjenih palicah in sponah, ki prečkajo raztegnjeno območje nagnjenega odseka; leto 0. z x - kraki sil v vzdolžni ojačitvi. v upognjenih palicah in objemkah glede na isto os (slika 7).

Sl. 7. Diagram sil v odseku, nagnjenem k vzdolžni osi armiranega betona, pri izračunu njegove trdnosti glede na upogibni moment

Višina stisnjenega območja v nagnjenem odseku, merjena vzdolž normale do vzdolžne osi elementa, se določi v skladu z odstavki. 3.14-3.23 teh standardov.

Izračun po formuli (45) je treba izvesti za odseke, preizkušene na trdnost pod vplivom prečnih sil, pa tudi:

v odsekih, ki gredo skozi točke sprememb na območju vzdolžne napete armature (točke teoretičnega loma armature ali spremembe njenega premera);

na mestih ostre spremembe dimenzij prečnega prereza elementa.

3.34. Elementi s konstantno ali gladko spreminjajočo se višino preseka se ne izračunajo glede na trdnost nagnjenega odseka za delovanje upogibnega momenta v enem od naslednjih primerov:

a) če je vsa vzdolžna ojačitev pripeta do nosilca ali do konca elementa in ima zadostno sidranje;

b) če se armiranobetonski elementi izračunajo v skladu z oddelkom 1.10 teh standardov;

c) v ploščah, prostorsko delujočih konstrukcijah ali v konstrukcijah na elastični podlagi;

d) če so vzdolžne raztegnjene palice, odrezane po dolžini elementa, navite po običajnem odseku, v katerem po načrtu niso zahtevane, po dolžini<о, определяемую по формуле

kjer je Q strižna sila v normalnem odseku, ki poteka skozi točko teoretičnega zaključka droga;

F 0. a - površina prečnega prereza in kot nagiba upognjenih palic, ki se nahajajo v dolžinskem odseku<о;

Yag "je sila v objemkah na enoto dolžine elementa v odseku dolžine do, določena s formulo

d je premer zlomljene palice, glej.

3.35. V vogalnih križiščih masivnih armiranobetonskih konstrukcij (slika 8) je potrebna količina konstrukcijske armature F 0 določena iz stanja trdnosti nagnjenega odseka, ki poteka vzdolž simetrale vhodnega kota na delovanje upogibnega momenta

Sl. 8. Armaturna shema za vogalne spoje masivnih armiranobetonskih konstrukcij

to. V tem primeru je treba ramo notranjega para sil r v nagnjenem odseku vzeti za ramo notranjega para sil najmanjše višine L * koreninskega odseka paritvenih elementov.

IZRAČUN ARMIRANIH BETONSKIH ELEMENTOV ZA VZDRŽLJIVOST

3.36. Analizo utrujenosti armiranobetonskih elementov je treba opraviti s primerjavo robnih napetosti v betonu in natezne armature z ustreznimi konstrukcijskimi # betonskimi upori

in ojačitev R%, določena v skladu z odstavki. 2.13 in 2.19 teh standardov. Stisnjena armatura ni izračunana za vzdržljivost.

3.37. Pri razpokanih elementih se robne napetosti v betonu in ojačitvi določijo z izračunom kot za elastično telo, vendar z zmanjšanimi odseki v skladu z določbo 2.22 teh standardov.

Pri neprekrivno odpornih elementih je treba površino in moment upora zmanjšanega odseka določiti brez upoštevanja raztegnjenega območja betona. Napetosti v ojačitvi je treba določiti v skladu z določbo 4.5 teh standardov.

3.38. V elementih armiranobetonskih konstrukcij pri izračunu vzdržljivosti poševnih odsekov beton zazna glavne natezne napetosti, če njihova vrednost ne presega R p. Če je glavni

natezne napetosti presegajo R p, potem je treba njihove rezultante v celoti prenesti na prečno ojačitev pri napetostih v njej, enakih konstrukcijskim uporom R,.

3.39. Velikost glavnih nateznih napetosti okoli hl je treba določiti s formulami:

4. IZRAČUN ELEMENTOV ARMIRANIH BETONSKIH KONSTRUKCIJ PO MEJNIH DRŽAVAH DRUGE SKUPINE

IZRAČUN ARMIRANIH BETONSKIH ELEMENTOV ZA OBLIKOVANJE RASTKIN

V formulah (48) - (50): o * in t - normalna in tangencialna napetost v betonu;

Iа - vztrajnostni moment zmanjšanega odseka glede na njegovo težišče;

S n je statični moment dela zmanjšanega odseka, ki leži na eni strani osi, na ravni katerega se določijo strižne napetosti;

y razdalja od težišča zmanjšanega odseka do črte, na ravni katere je določena napetost;

b - širina preseka na isti ravni.

Za elemente pravokotnega preseka je dovoljeno strižno napetost t določiti s formulo

kjer je 2 = 0,9 Lo-

V formuli (48) je treba natezne napetosti vnašati z znakom plus, tlačne napetosti pa z znakom minus.

V formuli (49) se znak minus vzame za ekscentrično stisnjene elemente, znak plus - za zunaj raztegnjene elemente.

Ob upoštevanju normalnih napetosti, ki delujejo v smeri, pravokotni na os elementa, se glavne natezne napetosti določijo v skladu z oddelkom 4.11 poglavja SNiP N-21-75 (formula 137).

4.1. Izračun armiranobetonskih elementov za razpoke je treba izvesti:

za tlačne elemente, ki se nahajajo v območju spremenljivega nivoja vode in so predmet periodičnega zmrzovanja in odtajanja, pa tudi za elemente, za katere velja zahteva vodotesnosti, ob upoštevanju navodil lp. 1.7 in 1.15 teh standardov;

ob prisotnosti posebnih zahtev konstrukcijskih standardov za nekatere vrste hidravličnih struktur.

4.2. Izračun za nastanek razpok, normalnih na vzdolžno os elementa, je treba izvesti:

a) za centralno raztegnjene elemente po formuli

n c ff

b) za upogibne elemente po formuli

"cm<т л у/?рц V, . (53)

kjer sta wi in y koeficienta, sprejeta v skladu z navodili v oddelku 3.5 teh standardov;

Trenutek upora zmanjšanega odseka, določen s formulo

tu je 1a vztrajnostni moment zmanjšanega odseka;

y c razdalja od težišča zmanjšanega odseka do stisnjene površine;

c) za ekscentrično stisnjene elemente po formuli

kjer je F a - zmanjšana površina preseka;

d) za elemente, raztegnjene zunaj središča, po formuli

4.3. Izračun za nastanek razpok pod vplivom ponavljajoče se obremenitve je treba izvesti iz stanja

n s ** YAC * n (57)

kjer je op največja normalna natezna napetost v betonu, določena z izračunom v skladu z zahtevami klavzule 3.37 teh standardov.

IZRAČUN ARMIRANIH BETONSKIH ELEMENTOV ZA POČINJANJE

4.4. Širino odprtine razpoke pri mm, normalno na vzdolžno os elementa, je treba določiti s formulo

o t - * C d "1 7 (4-100 c) V" d. (58)

kjer je k koeficient, ki je enak: za upognjene in ekscentrično stisnjene elemente - 1; za centralno in ekscentrično raztegnjene elemente-1,2; z večvrstno razporeditvijo okovja - 1,2;

C d je enak koeficient, ki se upošteva kot enak:

kratkotrajno delovanje obremenitev - 1;

stalne in začasne dolgotrajne obremenitve - 1,3;

ponavljajoče se obremenitve: v zračno suhem stanju betona - C a -2-r a. kjer je p * - koeficient asimetrije cikla;

z vodo nasičenim betonom - 1,1;

1) - koeficient je enak: z ojačitvijo palice: periodični profil - 1; gladko - 1.4.

z ojačitvijo žice:

periodični profil-1,2; gladko - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

vzeto p = ---, vendar ne

več kot 0,02; d - premer armaturnih palic, mm.

za centralno raztegnjene elemente

za ekscentrično napete in ekscentrično stisnjene elemente z velikimi ekscentričnostmi

N (e ± z) F * z

V formulah (59) in (61): g je rama notranjega para sil, vzeta glede na rezultate izračuna prereza za trdnost;

e je razdalja od težišča območja prereza ojačitve A do točke uporabe vzdolžne sile JV.

V formuli (61) je znak plus za ekscentrično napetost, minus pa za ekscentrično stiskanje.

Za ekscentrično raztegnjene elemente z majhnimi ekscentričnostmi je treba o a določiti s formulo (61) z zamenjavo vrednosti e-far v "

Po vrednosti - --- za ojačitev

A in "a _- --- za armaturo A".

Širina odprtine razpoke, določena z izračunom v odsotnosti posebnih zaščitnih ukrepov iz oddelka 1.7 teh standardov, ne sme biti večja od vrednosti iz tabele. petnajst.

SNiP II-23-81 *
Namesto
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; SN 376-67

JEKLENE KONSTRUKCIJE

1. SPLOŠNE DOLOČBE

1.1. Te standarde je treba upoštevati pri načrtovanju jeklenih gradbenih konstrukcij za zgradbe in objekte za različne namene.

Koda ne velja za načrtovanje jeklenih konstrukcij mostov, transportnih predorov in cevi pod nasipi.

Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij v posebnih obratovalnih pogojih (na primer konstrukcije plavžev, glavnih in procesnih cevovodov, rezervoarjev za posebne namene, konstrukcij zgradb, izpostavljenih potresnim, intenzivnim temperaturnim vplivom ali vplivom agresivnega okolja, struktur hidravličnih struktur na morju) , konstrukcije unikatnih zgradb in objektov ter posebne vrste konstrukcij (na primer prednapete, prostorske, viseče), je treba upoštevati dodatne zahteve, ki odražajo značilnosti delovanja teh struktur, predvidene v ustreznih regulativnih ali se strinja z Odborom za gradbeništvo ZSSR.

1.2. Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij je treba upoštevati standarde SNiP za zaščito gradbenih konstrukcij pred korozijo in požarnovarnostne standarde za načrtovanje stavb in konstrukcij. Povečanje debeline valjanih izdelkov in sten cevi za zaščito konstrukcij pred korozijo in povečanje požarne odpornosti struktur ni dovoljeno.

Vse strukture morajo biti dostopne za opazovanje, čiščenje, barvanje in ne smejo zadrževati vlage in ovirati prezračevanja. Zaprti profili morajo biti zapečateni.

1,3 *. Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij morate:

izbrati optimalne v tehničnem in ekonomskem smislu sheme konstrukcij in odsekov elementov;

uporabljati varčne valjane profile in učinkovita jekla;

uporabljajo se za stavbe in objekte, praviloma poenotene standardne ali standardne zasnove;

uporabljati progresivne konstrukcije (prostorski sistemi standardnih elementov; konstrukcije, ki združujejo nosilne in zapiralne funkcije; prednapete, kabelske, tankoplastne in kombinirane konstrukcije iz različnih jekel);

zagotoviti proizvodnjo izdelave in vgradnje konstrukcij;

uporabljajte strukture, ki zagotavljajo najmanj zahtevnosti njihove izdelave, transporta in namestitve;

praviloma zagotavljajo linijsko izdelavo konstrukcij in njihovih transportnih trakov ali sklopov velikih blokov;

zagotoviti uporabo tovarniških spojev progresivnih vrst (avtomatsko in polavtomatsko varjenje, prirobnični spoji, z brušenimi konci, vijaki, vključno z visoko trdnostjo itd.);

praviloma zagotoviti vijačne pritrdilne povezave, vključno z visoko trdnimi; varjeni montažni spoji so dovoljeni z ustrezno utemeljitvijo;

izpolnjujejo zahteve državnih standardov za konstrukcije ustrezne vrste.

1.4. Pri načrtovanju stavb in objektov je treba sprejeti strukturne sheme, ki zagotavljajo trdnost, stabilnost in prostorsko nespremenljivost stavb in objektov kot celote, pa tudi njihovih posameznih elementov med prevozom, namestitvijo in obratovanjem.

1,5 *. Jekla in materiali spojev, omejitve uporabe jekel S345T in S375T ter dodatne zahteve za dobavljeno jeklo, predvidene z državnimi standardi in standardi CMEA ali tehničnimi specifikacijami, morajo biti navedene v delovnih (CM) in podrobnih navedbah (KMD) risbe jeklenih konstrukcij in v dokumentaciji za naročanje materialov.

Glede na značilnosti konstrukcij in njihovih sklopov je treba pri naročilu jekla navesti razred kontinuitete.

1,6 *. Jeklene konstrukcije in njihova zasnova morajo ustrezati zahtevam "Zanesljivost gradbenih konstrukcij in temeljev. Osnovne določbe za izračun" in ST SEV 3972 - 83 "Zanesljivost gradbenih konstrukcij in temeljev. Jeklene konstrukcije. Osnovne določbe za izračun."

1.7. Diagramski diagrami in osnovni predpogoji za načrtovanje morajo odražati dejanske pogoje obratovanja jeklenih konstrukcij.

Jeklene konstrukcije bi morale biti praviloma zasnovane kot enotni prostorski sistemi.

Pri razdeljevanju enotnih prostorskih sistemov na ločene ravne strukture je treba upoštevati medsebojno delovanje elementov med seboj in s podlago.

Izbira načrtovalnih shem in metod za izračun jeklenih konstrukcij je treba sprejeti ob upoštevanju učinkovite uporabe računalnikov.

1.8. Izračun jeklenih konstrukcij je praviloma treba opraviti ob upoštevanju neelastičnih deformacij jekla.

Za statično nedoločene konstrukcije, katerih metoda izračuna ob upoštevanju neelastičnih deformacij jekla ni razvita, je treba konstrukcijske sile (upogibni in navorni momenti, vzdolžne in prečne sile) določiti ob predpostavki elastičnih deformacij jekla v skladu z na nedeformiran vzorec.

Z ustrezno študijo izvedljivosti se lahko izračun izvede po deformirani shemi, pri čemer se upošteva učinek premikov konstrukcij pod obremenitvijo.

1.9. Elementi jeklenih konstrukcij morajo imeti minimalne prereze, ki ustrezajo zahtevam teh standardov, ob upoštevanju palete valjanih izdelkov in cevi. V sestavljenih odsekih, določenih z izračunom, podnapetost ne sme presegati 5%.

2. MATERIALI ZA KONSTRUKCIJE IN POVEZAVE

2,1 *. Glede na stopnjo odgovornosti struktur stavb in objektov ter pogojev njihovega delovanja so vse konstrukcije razdeljene v štiri skupine. Jeklo za jeklene konstrukcije stavb in objektov je treba vzeti v skladu s tabelo. petdeset *.

Jeklo za konstrukcije, postavljene v podnebnih regijah I 1, I 2, II 2 in II 3, vendar delujejo v ogrevanih prostorih, je treba v skladu s tabelo vzeti kot za podnebno območje II 4. 50 *, razen jekla С245 in С275 za konstrukcijo 2. skupine.

Za prirobnične povezave in sklope okvirjev je treba uporabiti valjane izdelke po TU 14-1-4431. – 88.

2,2 *. Za varjenje jeklenih konstrukcij je treba uporabiti: elektrode za ročno obločno varjenje v skladu z GOST 9467-75 *; varilna žica po GOST 2246 - 70 *; tokovi v skladu z GOST 9087 - 81 *; ogljikov dioksid po GOST 8050 – 85.

Uporabljeni varilni materiali in varilna tehnologija morajo zagotoviti, da vrednost končne natezne trdnosti kovinskega zvara ni nižja od standardne vrednosti končne natezne trdnosti R un navadne kovine, pa tudi vrednosti trdote, udarne žilavosti in relativnega raztezka kovine varjenih spojev, določene z ustreznimi regulativnimi dokumenti.

2,3 *. Ulitki (nosilni deli itd.) Za jeklene konstrukcije morajo biti izdelani iz ogljikovega jekla razredov 15L, 25L, 35L in 45L, ki ustreza zahtevam za ulitke skupin II ali III v skladu z GOST 977 - 75 *, pa tudi iz sive litine SCH15, SCH20, SCH25 in SCH30, ki ustrezajo zahtevam GOST 1412 – 85.

2,4 *. Za vijačne povezave je treba uporabiti jeklene vijake in matice, ki ustrezajo zahtevam *, GOST 1759.4 - 87 * in GOST 1759,5 - 87 * in podložke, ki izpolnjujejo zahteve *.

Vijake je treba dodeliti v skladu s tabelo 57 * in *, *, GOST 7796-70 *, GOST 7798-70 * in pri omejevanju deformacij sklepov - v skladu z GOST 7805-70 *.

Oreščke je treba uporabljati v skladu z GOST 5915 - 70 *: za vijake z lastnostnimi razredi 4.6, 4.8, 5.6 in 5.8 - oreški razreda trdnosti 4; za vijake lastnostnih razredov 6.6 in 8.8 - matice trdnostnih razredov 5 oziroma 6 za vijake trdnostnega razreda 10.9 - oreški razreda trdnosti 8.

Uporabiti je treba podložke: okrogle po GOST 11371 - 78 *, poševno v skladu z GOST 10906 - 78 * in vzmet normalna po GOST 6402 – 70*.

2,5 *. Izbiranje vrst jekla za temeljne vijake je treba izvesti glede na njihovo zasnovo in mere glede na *.

Vijake (v obliki črke U) za pritrditev nosilcev antenskih komunikacijskih struktur, pa tudi vijake v obliki črke U in temeljne nosilce nosilcev nadzemnih daljnovodov in stikalnih naprav je treba uporabljati iz jeklenih razredov: 09G2S-8 in 10G2S1-8 v skladu z GOST 19281 - 73 * z dodatno zahtevo za udarno trdnost pri temperaturi minus 60 ° С ne manj kot 30 J / cm 2 (3 kgf × m / cm 2) v podnebnem območju I 1; 09G2S-6 in 10G2S1-6 v skladu z GOST 19281 - 73 * v podnebnih regijah I 2, II 2 in II 3; VSt3sp2 v skladu z GOST 380 - 71 * (od 1990 St3sp2-1 v skladu z GOST 535 - 88) v vseh drugih podnebnih regijah.

2,6 *. Uporabiti je treba matice za temelje in U-vijake:

za vijake iz jekla VSt3sp2 in 20 - razred trdnosti 4 v skladu z GOST 1759.5 – 87*;

za vijake iz jeklenih razredov 09G2S in 10G2S1 - razred trdnosti najmanj 5 v skladu z GOST 1759.5 - 87 *. Dovoljeno je uporabljati matice iz jeklenih razredov, sprejetih za vijake.

V skladu z GOST 5915 je treba uporabiti matice za temelje in U-vijake s premerom manj kot 48 mm - 70 *, za vijake s premerom več kot 48 mm - v skladu z GOST 10605 – 72*.

2,7 *. Vijake z visoko trdnostjo je treba uporabljati v skladu z *, * in TU 14-4-1345 - 85; matice in podložke zanje - v skladu z GOST 22354 - 77 * in *.

2,8 *. Za nosilne elemente visečih streh, opore za voznike in zunanje stikalne naprave, jambore in stolpe ter prednapete elemente v prednapetih konstrukcijah je treba uporabiti naslednje:

spiralne vrvi po GOST 3062 - 80 *; GOST 3063 - 80 *, GOST 3064 – 80*;

dvojne položne vrvi po GOST 3066 - 80 *; GOST 3067 - 74 *; GOST 3068 - 74 *; GOST 3081 - 80 *; GOST 7669 - 80 *; GOST 14954 – 80*;

zaprte ležajne vrvi po GOST 3090 - 73 *; GOST 18900 - 73 * GOST 18901 - 73 *; GOST 18902 - 73 *; GOST 7675 - 73 *; GOST 7676 – 73*;

snopi in prameni vzporednih žic, izdelanih iz vrvne žice, ki ustreza zahtevam GOST 7372 – 79*.

2.9. Fizične lastnosti materialov, ki se uporabljajo za jeklene konstrukcije, je treba upoštevati v skladu z Dodatkom. 3.

3. OBLIKOVANJE ZNAČILNOSTI MATERIALOV IN SPOJIN

3,1 *. Načrtovalne odpornosti valjanih izdelkov, upognjenih odsekov in cevi za različne vrste napetostnih stanj je treba določiti s pomočjo formul iz tabele. ena *.

Tabela 1 *

Napeto stanje		Simbol	Konstrukcijska odpornost valjanih izdelkov in cevi
Raztezanje,	Po točki izkoristka	R y	R y = R yn /g m
stiskanje in upogibanje	Z začasnim uporom	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 R leta / g m
Drobljenje konca (če je nameščeno)		R str	R p = R un /g m
Lokalno drobljenje v valjastih tečajih (zatičih) s tesnim stikom		R lp	R lp= 0,5R un / g m
Diametralno stiskanje valjev (s prostim stikom v strukturah z omejeno gibljivostjo)		R cd	R cd= 0,025R un / g m
Raztezanje v smeri debeline valja (do 60 mm)		R th	R th= 0,5R un / g m
Oznaka, sprejeta v tabeli. ena *:
g m - koeficient zanesljivosti materiala, določen v skladu z oddelkom 3.2 *.

3,2 *. Vrednosti varnostnih faktorjev za material valjanih izdelkov, upognjenih profilov in cevi je treba vzeti v skladu s tabelo. 2 *.

Tabela 2 *

Državni standard ali tehnični pogoji za najem	Faktor varnosti materiala g m
(razen za jekla S590, S590K); TU 14-1-3023 - 80 (za krog, kvadrat, trak)	1,025
(jeklo S590, S590K); GOST 380 - 71 ** (za krog in kvadrat z dimenzijami, ki jih v TU 14-1-3023 ni - 80); GOST 19281 - 73 * [za krog in kvadrat s mejo tečenja do 380 MPa (39 kgf / mm 2) in merami, ki jih v TU 14-1-3023 ni. – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 - 73 * [za krog in kvadrat s mejo tečenja nad 380 MPa (39 kgf / mm 2) in merami, ki jih v TU 14-1-3023 ni. - 80]; GOST 8731 - 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Načrtovalni odpori na napetost, stiskanje in upogibanje pločevine, širokopasovne univerzalne in strukturne oblike so podani v tabeli. 51 *, cevi - v tabeli. 51, a. Načrtovane upore upognjenih profilov je treba upoštevati enake konstrukcijskim uporom pločevine, iz katere so izdelani, pri čemer je dovoljeno upoštevati krepitev jeklene pločevine v območju upogibanja.

Konstrukcijske odpornosti okroglih, kvadratnih in tračnih izdelkov je treba določiti v skladu s tabelo. 1 *, pri čemer vrednosti R yn in R un enaka meji tečenja in končni trdnosti po TU 14-1-3023 - 80, GOST 380 - 71 ** (od 1990 GOST 535 - 88) in GOST 19281 – 73*.

Načrtovalna odpornost valjanih izdelkov na drobljenje končne površine, lokalno drobljenje v cilindričnih tečajih in diametralno stiskanje valjev je podana v tabeli. 52 *.

3.3. Konstrukcijske odpornosti ulitkov iz ogljikovega jekla in sivega železa je treba upoštevati v skladu s tabelo. 53 in 54.

3.4. Načrtovane odpornosti varjenih spojev za različne tipe spojev in napetostna stanja je treba določiti s pomočjo formul iz tabele. 3.

Preglednica 3

Varjene povezave	Napetostno stanje		Simbol	Konstrukcijska odpornost varjenih spojev
Butt	Stiskanje. Raztezanje in upogibanje pri avtomatskem, polavtomatskem ali ročnem varjenju s fizičnim	Po točki izkoristka	R	R= R y
	nadzor kakovosti šivov	Z začasnim uporom	R wu	R wu= R u
	Raztezanje in upogibanje pri avtomatskem, polavtomatskem ali ročnem varjenju	Po točki izkoristka	R	R= 0,85 R letno
	Shift		R ws	R ws= R s
S fileti šivi	Rezina (pogojna)	Kovinski šiv	R wf
		Meje kovinske fuzije	R wz	R wz= 0,45R un
Opombe: 1. Za ročno varjene šive vrednosti R wun je treba upoštevati kot vrednosti končne natezne trdnosti kovinskega zvara, določene v GOST 9467-75 *. 2. Za šive, izvedene s samodejnim ali polavtomatskim varjenjem, je treba vrednost R wun vzeti v skladu s tabelo. 4 * resnični standardi. 3. Vrednosti varnostnega faktorja za zvarni material g wm naj bo enako: 1,25 - za vrednote R wun ne več kot 490 MPa (5000 kgf / cm 2); 1.35 - za vrednote R wun 590 MPa (6.000 kgf / cm 2) in več.

Upoštevati je treba konstrukcijske odpornosti stičnih spojev elementov iz jekla z različnimi standardnimi odpornostmi kot za jeklene spoje z nižjo vrednostjo standardnega upora.

Načrtovalni upori kovinskega zvara varjenih spojev z obodnimi zvari so podani v tabeli. 56.

3.5. Načrtovane odpornosti enojnih vijakov je treba določiti s formulami v tabeli. pet *.

Načrtovane strižne in natezne trdnosti vijakov so podane v tabeli. 58 *, propad elementov, povezanih z vijaki, - v tabeli. 59 *.

3,6 *. Načrtujte natezno trdnost temeljnih vijakov R ba

R ba = 0,5R. (1)

Načrtujte natezno trdnost U-vijakov R bv določeno v oddelku 2.5 *, je treba določiti s formulo

R bv = 0,45R un. (2)

Načrtovalna natezna trdnost temeljnih vijakov je podana v tabeli. 60 *.

3.7. Načrtujte natezno trdnost vijakov visoke trdnosti R bh določiti s formulo

R bh = 0,7RŽemlja, (3)

Kje R bun - najmanjša natezna trdnost vijaka, vzeta iz tabele. 61 *.

3.8. Načrt natezne trdnosti jeklene žice visoke trdnosti R dh, ki se uporabljajo v obliki snopov ali pramenov, je treba določiti s formulo

R dh = 0,63R un. (4)

3.9. Vrednost konstrukcijske natezne odpornosti (sile) jeklene vrvi je treba upoštevati enako zlomni sili vrvi kot celote, določeno z državnimi standardi ali specifikacijami za jeklene vrvi, deljeno z varnostnim faktorjem g m = 1,6.

Tabela 4 *

Razredi žic (v skladu z GOST 2246 - 70 *) za avtomatsko ali polavtomatsko varjenje		Blagovne znamke v prahu	Vrednosti normativa
potopljeni lok (GOST 9087 – 81*)	v ogljikovem dioksidu (po GOST 8050 - 85) ali v njegovi mešanici z argonom (v skladu z GOST 10157 – 79*)	žica (po GOST 26271 – 84)	odpornost kovinskih zvarov R wun, MPa (kgf / cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S *	–	590 (6000)
Sv-09ХН2ГМЮ	Sv-10HG2SMA Sv-08HG2DU	–	685 (7000)
* Pri varjenju z žico Sv-08G2S vrednosti R wun je treba upoštevati enako 590 MPa (6000 kgf / cm 2) samo za varilne zvare z nogo k f £ 8 mm v jeklenih konstrukcijah z mejo tečenja 440 MPa (4500 kgf / cm 2) in več.

Tabela 5 *

		Načrtovalna odpornost enojnih vijakov
Napeto stanje	Simbol	strižni in natezni vijaki			drobljenje spojenih elementov iz jekla z mejo tečenja do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf / cm 2)
	R bs	R bs = 0,38R žemljica	R bs= 0,4R bun	R bs= 0,4R bun	–
Raztezanje	R bt	R bt s = 0,38R žemljica	R bt = 0,38R žemljica	R bt = 0,38R žemljica	–
	R bp
a) vijaki razreda točnosti A		–	–	–
b) vijaki razreda B in C		–	–	–
Opomba. Dovoljena je uporaba vijakov visoke trdnosti brez nastavljive napetosti iz jekla razreda 40X "select", medtem ko je konstrukcijska odpornost R bs in R bt je treba določiti kot za vijake razreda 10.9, konstrukcijsko odpornost pa kot vijake razreda točnosti B in C. Vijaki z visoko trdnostjo po TU 14-4-1345 - 85 je dovoljeno uporabljati samo pri napetosti.

štiri *. UGOTOVITEV DELOVNIH POGOJEV IN NAMEN KONSTRUKCIJ

Pri izračunu konstrukcij in povezav je treba upoštevati naslednje: varnostne dejavnike za predvideni namen g n sprejeto v skladu s Pravili za upoštevanje stopnje odgovornosti stavb in objektov pri projektiranju konstrukcij;

faktor varnosti g u= 1,3 za konstrukcijske elemente, izračunane za trdnost z uporabo konstrukcijskih uporov R u;

dejavniki delovnih pogojev g c in koeficienti delovnih pogojev priključka g b , vzeto po tabeli. 6 * in 35 *, oddelka teh standardov za projektiranje stavb, objektov in objektov ter priloga. štiri *.

Tabela 6 *

Strukturni elementi	Dejavniki storitve g s
1. Trdni nosilci in stisnjeni elementi talnih nosilcev pod dvoranami gledališč, klubov, kinodvoran, pod tribunami, pod prostori trgovin, knjižnic in arhivov itd., Katerih teža tal je enaka ali večja od začasne obremenitve	0,9
2. Stebri javnih zgradb in stebri vodnih stolpov	0,95
3. Stisnjeni osnovni elementi (razen nosilnih) sestavljene rešetke T-preseka z vogalov varjenih strešnih nosilcev in tal (na primer strešni nosilci in podobni nosilci) s prilagodljivostjo l ³ 60	0,8
4. Polni nosilci pri izračunu celotne stabilnosti pri j b 1,0	0,95
5. Zategi, palice, naramnice, obešalniki iz valjanega jekla	0,9
6. Elementi prečnih struktur prevlek in tal:
a) stisnjen (razen za zaprte cevaste odseke) pri izračunih stabilnosti	0,95
b) raztegnjene v varjene konstrukcije	0,95
c) raztegnjene, stisnjene kot tudi podložke v vijačnih konstrukcijah (razen pri konstrukcijah na vijakih z visoko trdnostjo) iz jekla z mejo tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm 2), ki nosijo statično obremenitev, v izračuni trdnosti	1,05
7. Trdni kompozitni nosilci, stebri in podložne plošče iz jekla z mejo tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm 2), ki nosijo statično obremenitev in izdelane z uporabo vijačnih spojev (razen za trpežne vijačne spoje ), v izračunih trdnosti	1,1
8. Odseki valjanih in varjenih elementov ter obloge iz jekla z mejo tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm 2) na spojih, izdelanih na vijakih (razen spojev na vijakih z visoko trdnostjo), ki imajo statično obremenitev, v izračunih trdnosti:
a) trdni nosilci in stebri	1,1
b) palicne konstrukcije in tla	1,05
9. Stisnjeni rešetkasti elementi prostorskih mrežastih struktur iz enojnih vogalov z enako prirobnico (pritrjeni z večjo polico):
a) pritrjeni neposredno na strune z eno polico z varjenimi šivi ali z dvema ali več vijaki, nameščenimi vzdolž vogala:
naramnice po sl. 9 * in	0,9
distančniki po sl. 9 *, b, v	0,9
naramnice po sl. 9 *, v, r, d	0,8
b) pritrjeni neposredno na pasove z eno polico, enim vijakom (razen tistih, ki so navedeni v točki 9 v tej tabeli), pa tudi pritrjeni skozi tesnilo, ne glede na vrsto povezave	0,75
c) s kompleksno križno rešetko z enojnimi vijaki po sl. 9 *, npr	0,7
10. Stisnjeni elementi iz enojnih vogalov, pritrjeni z eno polico (za neenake vogale le manjšo polico), razen strukturnih elementov, določenih v poz. 9 te tabele, oklepaji na sl. devet *, b, pritrjeni neposredno na strune z varjenimi šivi ali z dvema ali več vijaki, nameščenimi vzdolž vogala, in ploščati nosilci iz posameznih vogalov	0,75
11. Osnovne plošče iz jekla z mejo tečenja do 285 MPa (2900 kgf / cm 2), ki nosijo statično obremenitev, debelina, mm:
	1,2
b) nad 40 do 60	1,15
c) nad 60 do 80	1,1
Opombe: 1. Koeficienti delovnih pogojev g s 1 pri izračunu ne bi smeli upoštevati hkrati. 2. Koeficienti delovnih pogojev, navedeni v poz. 1 in 6, c; 1 in 7; 1 in 8; 2 in 7; 2 in 8, a; 3 in 6, c, je treba pri izračunu upoštevati hkrati. 3. Koeficienti delovnih pogojev, navedeni v poz. 3; štiri; 6, a, c; 7; osem; 9 in 10, pa tudi v poz. 5 in 6, b (razen za privarjene spoje), pri izračunu spojev obravnavanih elementov ne bi smeli upoštevati. 4. V primerih, ki niso navedeni v teh standardih, je treba vnesti formule g c = 1.

5. IZRAČUN ELEMENTOV JEKLENIH KONSTRUKCIJ ZA OSNE SILE IN UVAJANJE

SREDIŠČENO RAZTEZANJE IN SREDNJI STROŠENI ELEMENTI

5.1 Analiza trdnosti elementov, ki so izpostavljeni centralni napetosti ali stiskanju s silo N, razen tistih, določenih v oddelku 5.2, je treba izvesti v skladu s formulo

Analizo trdnosti odsekov na mestih pritrditve nateznih elementov iz posameznih vogalov, pritrjenih z eno polico z vijaki, je treba izvesti v skladu s formulama (5) in (6). V tem primeru vrednost g s v formuli (6) je treba vzeti v skladu z App. 4 * resnični standardi.

5.2. Izračun trdnosti nateznih konstrukcijskih elementov iz jekla z razmerjem R u/g u > R y, katerega delovanje je možno tudi po tem, ko kovina doseže mejo tečenja, je treba izvesti v skladu s formulo

5.3. Analiza stabilnosti trdnih stenskih elementov, ki so podvrženi centralni kompresiji s silo N, je treba izvesti v skladu s formulo

Vrednosti j

ob 0 2,5 £

; (8)

pri 2,5 4,5 £

ob > 4,5

. (10)

Številske vrednosti j so podani v tabeli. 72.

5,4 *. Palice iz enojnih vogalov morajo biti zasnovane za centralno stiskanje v skladu z zahtevami iz oddelka 5.3. Pri določanju prožnosti teh palic je polmer vrtljaja odseka vogala jaz in predvidena dolžina l ef je treba sprejeti v skladu z odstavki. 6.1 – 6.7.

Pri izračunu akord in mrežastih elementov prostorskih struktur iz posameznih vogalov morajo biti izpolnjene zahteve iz določbe 15.10 * teh standardov.

5.5. Stisnjeni elementi s trdnimi stenami odprtega odseka v obliki črke U na l x 3l y kje l x in l y - izračunana vitkost elementa v ravninah, pravokotnih na osi x– x in y - y (Slika 1), je priporočljivo ojačati z lamelami ali rešetko, ob upoštevanju zahtev odstavkov. 5,6 in 5,8 *.

V odsotnosti letvic ali rešetke je treba takšne elemente poleg izračuna po formuli (7) preveriti tudi glede stabilnosti pri upogibno-torzijski obliki upogibanja po formuli

Kje j y - koeficient izvijanja, izračunan v skladu z zahtevami iz določbe 5.3;

iz

(12)

Kje ;

a = a x/ h - relativna razdalja med težiščem in središčem upogibanja.

J w - sektorski vztrajnostni moment odseka;

b i in t i - širina in debelina pravokotnih elementov, ki sestavljajo prerez.

Za odsek, prikazan na sl. 1, a, vrednosti in a je treba določiti s formulami:

Kje b = b/h.

5.6. Za kompozitne stisnjene palice, katerih veje so povezane s trakovi ali rešetkami, je koeficient j glede na prosto os (pravokotno na ravnino letvic ali rešetk) je treba določiti s formulo (8) - (10) z nadomestitvijo v njih do ef... Vrednost ef je treba določiti glede na vrednosti l ef podana v tabeli. 7.

Preglednica 7

Tip			Shema			Zmanjšana prilagodljivost l ef kompozit skozi palice
prerezov			prerezov			z letvicami na		z rešetkami
						J s l / ( J b b) 5	J s l / ( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Oznake, sprejete v tabeli. 7:
b				- razdalja med osmi vej;
l				- razdalja med središčami desk;
l				- največja prilagodljivost celotne palice;
l 1, l 2, l 3				- prilagodljivost posameznih vej pri upogibanju v ravninah, pravokotnih na osi 1 – 1 , 2 - 2 in 3 - 3, na območjih med varjenimi trakovi (na svetlobi) ali med središči skrajnih vijakov;
A				- površina preseka celotne palice;
A d1 in A d2				- območja prečnega prereza mrežastih opor (s prečno rešetko - dve naramnici), ki ležijo v ravninah pravokotno na osi 1 – 1 in 2 – 2;
A d				- površina prečnega prereza rešetke (s prečno rešetko - dve naramnici), ki ležijo v ravnini ene ploskve (za trikotno enakostranično palico);
a 1 in a 2				- koeficienti, določeni s formulo
Kje				- mere, določene po sl. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			- koeficienti, določeni s formulami;
tukaj			J b1 in J b3		- vztrajnostni momenti odseka vej glede na osi 1 - 1 in 3 - 3 (za odseke tipov 1 in 3);
			J b1 in J b2		- enako, dva vogala glede na osi 1 - 1 in 2 - 2 (za odsek tipa 2);
					- vztrajnostni moment odseka ene palice glede na lastno os x- x (slika 3);
			J s1 in J s2		- vztrajnostni momenti odseka ene od letvic, ki leži v ravninah, pravokotnih na osi 1 - 1 in 2 - 2 (za odsek tipa 2).

V sestavljenih palicah z rešetkami je treba poleg izračuna stabilnosti palice kot celote preveriti tudi stabilnost posameznih vej v odsekih med vozlišči.

Prilagodljivost posameznih podružnic l 1 , l 2 in l 3 na območju med deskami naj ne bo več kot 40.

Če je namesto trakov v eni od ravnin trdna pločevina (slika 1, b, v) fleksibilnost veje je treba izračunati s polmerom vrtljaja polprereza glede na os, pravokotno na ravnino trakov.

Pri sestavljenih palicah z rešetkami prožnost posameznih vej med vozlišči ne sme presegati 80 in ne sme presegati zmanjšane prožnosti l ef palica kot celota. Dovoljeno je sprejemati višje vrednosti prožnosti veje, vendar ne več kot 120, pod pogojem, da se izračun takšnih palic izvede po deformirani shemi.

5.7. Izračun sestavljenih elementov iz vogalov, kanalov itd., Ki so med seboj povezani ali prek tesnil, je treba izvajati neprekinjeno, pod pogojem, da so največje razdalje v odsekih med varjenimi trakovi (v luči) ali med središči skrajni vijaki ne presegajo:

za stisnjene elemente 40 jaz

za raztegnjene elemente 80 jaz

Tu je polmer giranja jaz za T-ali I-odseke je treba vzeti kot ali kanal glede na os, vzporedno z ravnino tesnil, in za prereze - minimalno.

V tem primeru je treba namestiti vsaj dva distančnika znotraj dolžine stisnjenega elementa.

5,8 *. Načrtovanje povezovalnih elementov (trakov, mrež) stisnjenih kompozitnih palic je treba izvesti za pogojno strižno silo Q fic, vzeto konstantno po celotni dolžini palice in določeno s formulo

Q fic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/R y)N/j, (23)*

Kje N - vzdolžna sila v sestavljeni palici;

j - koeficient upogibanja za kompozitni drog v ravnini povezovalnih elementov.

Pogojna strižna sila Q fic je treba razdeliti:

če so med trakovi (rešetkami), ki ležijo v ravninah pravokotno na os, glede na katero se preverja stabilnost, le povezovalni trakovi (rešetke);

v prisotnosti trdne pločevine in povezovalnih trakov (rešetke) - na polovici med ploščo in trakovi (rešetkami), ki ležijo v ravninah, vzporednih s ploščo;

pri izračunu enakostraničnih trikotnih sestavljenih palic je treba pogojno strižno silo, ki deluje na sistem povezovalnih elementov v isti ravnini, enaka 0,8 Q fic.

5.9. Izračun povezovalnih trakov in njihovo pritrditev (slika 3) je treba izvesti kot izračun elementov neokrnjenih nosilcev za:

sila F, strižna palica po formuli

F = Q s l/b; (24)

trenutek M 1, upogibanje palice v svoji ravnini, v skladu s formulo

M 1 = Q s l/2 (25)

Kje Q s - pogojna strižna sila na drog ene ploskve.

5.10. Oblika povezovalnih mrež mora biti narejena kot zasnova rešetk. Pri izračunu prečnih opor križne rešetke z distančniki (slika 4) je treba upoštevati dodatno silo N oglas ki nastanejo v vsaki oklepaju zaradi stiskanja akordov in se določijo s formulo

(26)

Kje N - napor v eni veji palice;

AMPAK - površina preseka ene veje;

A d - površina preseka ene opornice;

a - koeficient, določen s formulo

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

Kje a, l in b - mere, prikazane na sl. štiri.

5.11. Načrtovanje palic, zasnovano za zmanjšanje projektne dolžine stisnjenih elementov, je treba izvesti za silo, ki je enaka pogojni strižni sili v glavnem stisnjenem elementu, določeno s formulo (23) *.

Upogibni elementi

5.12. Analizo trdnosti elementov (razen nosilcev s fleksibilno steno, s perforirano steno in žerjavnimi nosilci), upognjenih v eni od glavnih ravnin, je treba izvesti po formuli

(28)

Vrednost strižnih napetosti t v odsekih upogibnih elementov mora izpolnjevati pogoj

(29)

Če pride do oslabitve sten zaradi lukenj za vijake, vrednosti t v formuli (29) pomnožiti s koeficientom a določena s formulo

a = a/(a – d), (30)

Kje a - korak luknje;

b - premer luknje.

5.13. Za izračun trdnosti stene nosilca na mestih, kjer je obremenitev pritrjena na zgornjo struno, pa tudi v nosilnih odsekih nosilca, ki niso ojačani s ojačili, je treba določiti lokalno napetost s loc po formuli

(31)

Kje F - izračunana vrednost obremenitve (sila);

l ef - pogojna dolžina porazdelitve obremenitve, določena glede na pogoje podpore; za primer ležaja po sl. pet.

l ef = b + 2t f, (32)

Kje t f - debelina zgornje tetive nosilca, če je spodnji nosilec varjen (slika 5, ampak) ali razdalja od zunanjega roba prirobnice do začetka notranje ukrivljenosti stene, če se spodnji nosilec valja (slika 5, b).

5,14 *. Za mreže nosilcev, izračunane s formulo (28), morajo biti izpolnjeni naslednji pogoji:

Kje - normalne napetosti v srednji ravnini stene, vzporedno z osjo žarka;

s y - enako, pravokotno na os žarka, vključno s loc določeno s formulo (31);

t xy - strižna napetost, izračunana s formulo (29) ob upoštevanju formule (30).

Napetost s x in s y vzeti v formuli (33) z njihovimi znaki in tudi t xy je treba določiti na isti točki žarka.

5.15. Izračun stabilnosti nosilcev I-preseka, upognjenih v ravnini stene in ustrezajo zahtevam odstavkov. 5.12 in 5.14 *, je treba izvesti v skladu s formulo

Kje Stranišče - določiti ga je treba za stisnjen pas;

j b - koeficient, ki ga določa aplikacija. 7 *.

Pri določanju vrednosti j b za izračunano dolžino žarka l ef upoštevati je treba razdaljo med točkami pritrditve stisnjenega pasu od prečnih premikov (vozlišča vzdolžnih ali prečnih vezi, točke pritrditve toge talne obloge); v odsotnosti povezav l ef = l(Kje l - razpon nosilca) za izračunano dolžino konzole: l ef = l v odsotnosti pritrditve stisnjenega pasu na koncu konzole v vodoravni ravnini (tukaj l - dolžina konzole); razdalja med mesti pritrditve stisnjenega pasu v vodoravni ravnini pri pritrditvi pasu na koncu in po dolžini konzole.

5,16 *. Stabilnosti nosilcev ni treba preverjati:

a) pri prenosu tovora skozi trdno trdno tla, ki neprekinjeno počiva na stisnjenem nosilnem pasu in je z njim zanesljivo povezana (armiranobetonske plošče iz težkega, lahkega in celičnega betona, ravne in profilirane kovinske talne obloge, valovito jeklo itd.);

b) ko je razmerje med izračunano dolžino žarka l ef na širino stisnjenega pasu b, ki ne presega vrednosti, določenih s formulami v tabeli. 8 * za nosilce s simetričnim I-prerezom in z bolj razvitim stisnjenim pasom, pri katerih širina raztegnjenega pasu ni manjša od 0,75 širine stisnjenega pasu.

Tabela 8 *

Kraj uporabe tovora	Najvišje vrednosti l ef /b, ki ne zahtevajo izračuna stabilnosti valjanih in varjenih nosilcev (pri 1 £ h/b 6 in 15 £ b/t £ 35)
Na zgornji pas	(35)
Na spodnji pas	(36)
Ne glede na stopnjo uporabe obremenitve pri izračunu odseka žarka med vezmi ali v čistem ovinku	(37)
Oznake, sprejete v tabeli 8 *: b in t - širina in debelina stisnjenega pasu; h - razdalja (višina) med osmi pasovnih trakov. Opombe: 1. Za nosilce s tetivnimi povezavami na vijakih z visoko trdnostjo vrednosti l ef/b, dobljene po formulah iz tabele 8 *, je treba pomnožiti s faktorjem 1,2. 2. Za nosilce z razmerjem b/t /t= 15.

Pritrditev stisnjene tetive v vodoravni ravnini mora biti izračunana za dejansko ali pogojno strižno silo. V tem primeru je treba določiti pogojno strižno silo:

kadar je pritrjen na posamezne točke v skladu s formulo (23) *, v kateri j opredeliti s prilagodljivostjo l = l ef/jaz(tukaj jaz Je polmer vrtljaja odseka stisnjenega pasu v vodoravni ravnini) in N je treba izračunati po formuli

N = (A f + 0,25A W)R y; (37, a)

z neprekinjenim pritrjevanjem po formuli

q fic = 3Q fic/l, (37, b)

Kje q fic - pogojna strižna sila na enoto dolžine tetive žarka;

Q fic - pogojno strižno silo, določeno s formulo (23) *, ki jo je treba upoštevati j = 1 in N - določeno s formulo (37, a).

5.17. Analizo trdnosti elementov, upognjenih v dveh glavnih ravninah, je treba izvesti po formuli

(38)

Kje x in y - koordinate obravnavane točke preseka glede na glavne osi.

V nosilcih, izračunanih s formulo (38), je treba vrednosti napetosti v traku žarka preveriti s formulama (29) in (33) v dveh glavnih upogibnih ravninah.

Če so izpolnjene zahteve iz določbe 5.16 *, ampak preverjanje stabilnosti nosilcev, upognjenih v dveh ravninah, ni potrebno.

5,18 *. Izračun trdnosti nosilcev iz trdnih profilov iz jekla z mejo tečenja do 530 MPa (5400 kgf / cm 2), ki nosijo statično obremenitev, ob upoštevanju odstavkov. 5,19 * - 5.21, 7.5 in 7.24 je treba izvesti ob upoštevanju razvoja plastičnih deformacij po formulah

pri upogibanju v eni od glavnih ravnin pri strižnih napetostih t 0,9 £ R s(razen za podporne odseke)

(39)

upogibanje v dveh glavnih ravninah pri strižnih napetostih t 0,5 £ R s(razen za podporne odseke)

(40)

tukaj M, M x in M y - absolutne vrednosti upogibnih momentov;

c 1 - koeficient, določen s formulama (42) in (43);

c x in c y - koeficienti, vzeti v skladu s tabelo. 66.

Izračun v nosilnem delu nosilcev (s M = 0; M x= 0 in M y= 0) je treba izvesti po formuli

V prisotnosti območja čistega upogiba v formulah (39) in (40) namesto koeficientov c 1, c x in s je treba ustrezno sprejeti:

c 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); z ym = 0,5(1+c y).

S sočasnim delovanjem v prerezu trenutka M in stranska sila V koeficient od 1 je treba določiti s formulami:

ob t 0,5 £ R s c 1 = c; (42)

pri 0,5 R s t 0,9 £ R s c 1 = 1,05b c , (43)

Kje (44)

tukaj iz - koeficient, vzet v skladu s tabelo. 66;

t in h - debelina oziroma višina stene;

a - koeficient enak a = 0,7 za I-prerez, upognjen v ravnini stene; a = 0 - za druge vrste odsekov;

od 1 - odvzeti koeficient ni manjši od enega in ne večji od koeficienta iz.

Za optimizacijo žarkov pri njihovem izračunu ob upoštevanju zahtev iz odstavkov. Vrednosti koeficientov 5,20, 7,5, 7,24 in 13,1 iz, z x in s v formulah (39) in (40) je dovoljeno vzeti manj vrednosti iz tabele. 66, vendar ne manj kot 1,0.

V prisotnosti oslabitve stene z luknjami za vijake so vrednosti strižnih napetosti t pomnožiti s faktorjem, določenim s formulo (30).