Ph.D. D.N. Kitaev, a Hő- és Gázellátó, valamint Olaj- és Gázüzleti Tanszék docense.
Voronyezsi Állami Építészeti és Építőmérnöki Egyetem (Voronyezsi Állami Építészeti és Építőmérnöki Egyetem)
T töréspontnak megfelelő külső levegő hőmérséklet. és., jellemző hőmérséklet, mert meghatározza a központi minőségi szabályozás helyi kvantitatívra történő váltásának idejét. Fontos tudni ezt az értéket a tervezési szakaszban, a fűtési hálózat rekonstrukciójában, amely lehetővé teszi a hálózatban bekövetkező változások nyomon követését, egy másik hőmérsékleti ütemezésre vagy szabályozástípusra való átállás döntését, valamint a lehetséges túlzott fogyasztás felmérését. hőenergia.
A fűtési hálózat magas színvonalú vezérlési módjával és a fűtési ütemtervvel a hűtőfolyadék hőmérsékletét a fűtési hálózat τ 1, О С tápvezetékében tetszőleges külső levegő hőmérsékleten a képlet határozza meg
ahol t in a helyiség becsült léghőmérséklete, О С; t n - tetszőleges külső levegő hőmérséklet, О С; t n. o - a fűtési tervezés tervezett hőmérséklete, О С; t 1o a víz hőmérséklete a hálózat tápvezetékében t n. o, 0 ° C; τ p körülbelül - a fűtőberendezésben lévő víz átlagos hőmérséklete, О С, amelyet a következő képlet határoz meg:
τ р о = 1/2 (τ lásd о + τ 2о):
τ lásd о, τ 2о a víz hőmérséklete az előfizetői egységben és a hőellátó rendszer visszatérő vezetékében a fűtési rendszer tervezési paramétereinél, О С; n egy empirikus mutató, amely a fűtőelem típusától és a csatlakoztatási rajzától függ.
Hogy megkapjuk a t n értékét. és. az alábbiak szerint járjon el. A tn külső levegő hőmérsékletének beállítása a várható hálózati működés intervallumában (8 (10) o C - t n. O), a kívánt értékeket az (1) képlet és a tápvezeték hőmérsékleti grafikonja határozza meg ábrázolják.
Kétcsöves hálózat esetén (Oroszország esetében az uralkodó típus) töréspontot kell építeni a hőmérsékleti gráfba, amely a T 1 = f (tn) görbe metszéspontjában található, és a biztosítsa a melegvíz -ellátás terhelését t és figyelembe véve a szabványok követelményeit. Ez a hőmérséklet általában 70 ° C. Határozza meg a t n.i. ... grafikailag ajánlott, ami magában foglalja az azonos típusú számítások elvégzését az (1) képlet szerint, az eredményeknek a koordináta -rácsra történő ráhelyezését és a t n.i. ... Ez a megközelítés időt vesz igénybe, és a kapott érték jelentős hibát okozhat.
Helyettesítse a következő adatokat (g) az (1) egyenlettel: t c. = 18 0 С, t n. о = -26 0 С, τ lásd о = 90 о С, τ 1о = 95 о С, τ 2о = 10 о С, beállítva a vízhőmérséklet értékét a t és a töréspontnál. = 70 О С, vesszük az n 0.3 indexet. Az átalakítás után a következő kifejezést kapjuk:
A (2) kifejezés egy algebrai irracionális egyenlet. A kívánt érték a -26≤ tartományban van. t n.i.≤8. Az egyenlet gyökét numerikusan, 0,001 pontossággal találtuk meg akkord módszerrel, a gyök előzetes analitikai elválasztásával. A keresett érték t n. és - = 9,136 ° C.
Oroszország klimatológiai adatai szerint a fűtési tervezés tervezett hőmérséklete -3 és -60 ° C között van.
A meghatározott tervezési hőmérsékleti tartományhoz az (1) egyenlet megoldásait találták, amelyek meghatározzák a t n értékeit. és. különböző t n.d. ... A számításokat 95/70 hőmérsékleti görbékre végeztük, -3≤ hőmérséklet tartományban. t n.d. ≤.30 és -31≤. t n.d. ≤.60, mert a t tervezési hőmérséklet az első intervallumban 18 ° C, a másodikban 20 ° C. Az 1. ábra a kapott grafikonokat mutatja t n.és t n.d. ...
Ábra. Az 1. ábra azt mutatja, hogy a t n.i = f (t n.d.) függőség jellege lineáris. A közelítés a következő egyenletekhez vezet:
A kapott egyenletek lehetővé teszik, hogy Oroszország bármely városa 95/70 -es hőmérsékleti gráf segítségével megtalálja a kitörési pont hőmérsékletének megfelelő külső levegő hőmérsékletét egy ismert t n.d.
A fenti algoritmust követve lineáris függőségi egyenleteket találtunk a hőellátó rendszerekben használt összes hőmérsékleti gráfra. Meg kell jegyezni, hogy a kapott egyenletek abszolút hibája nem haladja meg a 0,1%-ot. A számítási eredményeket az 1. táblázat mutatja be t n.i = a * t n.d alakú egyenes egyenletének együtthatói formájában. + b.
Táblázatban bemutatva. Az 1 függőség lehetővé teszi, hogy megtalálja a külső hőmérsékletet a törésponton, attól függően, hogy a fűtés tervezéséhez számított.
Az elmúlt években Oroszország számos városában hajlamos volt alacsonyabb hőmérsékletű menetrendre váltani. Például a Voronyezsi Városnegyedben 2012 óta szinte az összes hőellátó forrás (beleértve a CHP -kat is) áttért a jóváhagyott 95/70 vagy 95/65 hőmérséklet -ütemezésre. Érdekes a fűtési hálózat hőmérsékleti ütemtervében bekövetkezett változás hatása a fogyasztók esetleges túlmelegedésének időtartamára. Ismeretes, hogy az általános tendencia a törési hőmérséklet növekedése a hőmérsékleti grafikon növekedésével.
A minőségellenőrzési ütemtervben hőmérséklet -szünet miatt tn -nél nagyobb külső hőmérsékleten. és helyi szabályozás hiányában (gyakran Oroszország régióiban) az épületek túlmelegedése következik be. Minél alacsonyabb a t n értéke. és minél hosszabb az esetleges túlmelegedés időtartama. Ábrán látható grafikonból. 2, Voronezh város számára készült, látható, hogy az értékek csökkennek a hőmérsékleti grafikon csökkenésével, ezért a túlmelegedés időtartama nő.
Például Voronyezs esetében a táblázatban szereplő egyenleteket felhasználva a következő adatokat kapjuk: 150/70 t gráffal nem = 2,7 OC, 130/70 t grafikonnal nem = -0,2 OC, 110/70 t szám = -4,3 0 С, 95/70 t n. és = -9,1 О С. a meglévő nem automatizált IHP túlmelegedés a fűtési időszak nagy részében. A vizsgált példa lehetővé teszi számunkra, hogy ismét meggyőződjünk arról, hogy szükség van a lakóépületek ITP -jének rekonstruálására, különösen a hőellátó források alacsonyabb hőmérsékletű ütemtervekre való áttérésével összefüggésben.
Egyenleteket kaptunk a fűtési hőmérsékleti grafikon töréspontján lévő külső levegő hőmérsékletének függőségéhez a fűtési hálózatok hőterhelését szabályozó meglévő hőmérsékleti grafikonok számított fűtési tervezési hőmérsékletétől. Az egyenletek könnyen használhatók lineáris jellegűek, 0,1%-ot meg nem haladó pontossággal, lehetővé téve a fűtési rendszerek helyi szabályozásának kezdetének hőmérsékletének meghatározását. Hasznosak a hőellátó rendszerek alternatív tervezésében, valamint a rekonstrukcióban, mert segítenek nyomon követni a helyi rendszerek szabályozási paramétereiben bekövetkezett változásokat. A kapott egyenletek segítenek felmérni a hálózatba szállított többlethő potenciálját és a fogyasztó esetleges túlmelegedését.
3. V.I. Manyuk, Ja. Kaplinsky, E.B. Kunyhó. A vízmelegítő hálózatok beállítása és működése. M.: Stroyizdat, 1988 - 432 p.
N.K. Gromov, E.P. Shubin. Vízmelegítő hálózatok: Tervezési útmutató. M.: Energoatomizd. 1988- 376 p.
Grafikonok készítéséhez először össze kell állítani egy táblázatot a melegvízellátás hőfogyasztásáról a napi órák szerint az 5. űrlapon. A 4. oszlop sorainak egy részében az óránkénti hőfogyasztás százalékos arányai a nap bizonyos időszakaiban vannak feltüntetve, amelyeket be kell tartani. A többi sort közbensőként kell kitölteni úgy, hogy a feltétel teljesüljön:
ahol Q- hőfogyasztás,%.
A K h óránkénti szabálytalanság nagyságát a képlettel kell meghatározni
(17)
ahol Q h óra , Q h T- maximális és átlagos óránkénti hőfogyasztás melegvízellátáshoz, kW.
A 4. oszlop kitöltése után a (16) képlet segítségével ellenőrizni kell a kiválasztott százalékos Q helyességét. A 8. oszlop a 6. oszlop egymást követő összegzett hőfogyasztását jelzi. Az 5. oszlop szerint a melegvíz -ellátás napi hőfogyasztási ütemezése beépített koordináták Q, kW - n, h / nap; a 8. oszlop szerint a melegvízellátás hőfogyasztásának integrált grafikonját Q, kW koordinátákban ábrázoljuk. h - n, h / nap.
6. táblázat: Hőfogyasztás melegvízellátáshoz a nap óráiban.
|
Szám |
A nap óráinak időszakai azonos költségekkel |
Órák számaY |
HőfogyasztásQ |
A növekedési időszak |
|||
|
a periódusért kw . óra |
kw . óra |
||||||
|
154 .5 | |||||||
Menetrend 1. Napi ütemterv a hőfogyasztás melegvízellátáshoz.
2. grafikon. A melegvíz -ellátás hőfogyasztásának integrált grafikonja.
A telepítéshez 2 tárolótartályt veszünk, mindegyik 12 -es kapacitással 
.
Külső hőmérséklet t O a melegítés utáni vízhőmérséklet egyenletéből határozzák meg 02 a grafikon töréspontján:
(18)
ahol 01 - a tápvezetékben lévő víz hőmérséklete a normál fűtési görbe töréspontján, egyenlő 70 VAL VEL;
O- a fűtési hálózat vízhőmérsékletének becsült különbsége, hőmérsékleti grafikon mellett 150-70 VAL VEL; O = 150-70=80 VAL VEL;
Q o- a fűtés relatív hőfogyasztása a hőmérsékleti grafikon töréspontján, egyenlő
(19)
t én- beltéri levegő tervezett hőmérséklete, lakóépületekhez - 18 VAL VEL;
t o- a törési pontnak megfelelő külső hőmérséklet;
t o- a külső levegő tervezési hőmérséklete a fűtés tervezéséhez.
A grafikon töréspontjánál 02 = 41,7С.
4.2 Egy példaértékű hőellátó rendszer hőforrásainak alapadatai
A hozzávetőleges hőellátó rendszer hőenergia -forrásaira vonatkozó kezdeti adatokat a következők szerint választottuk ki Rész 3.1. Szakasza ezen ajánlások közül.
4.2.1 A hálózati hullámhőmérséklet ütemezése a tápvezetékben, az ESO jóváhagyásával (AO-energo)
Ezt az ütemtervet ellenőrizni kell. A hőenergia -források korlátozott kapacitása esetén korrigálni kell, és változtatásait egyeztetni kell az ESP -vel.
Egy példaértékű hőellátó rendszerben a hálózati víz hőmérsékleti grafikonja a tápvezetékben magas minőségűnek van beállítva a kiegyenesítési és vágási pontok közötti tartományban. A tervezési külső levegő hőmérséklete a fűtéshez t NVR= -26 ° C a számított névleges előremenő hőmérséklet t 1P= 150 ° C, a fűtési és szellőztetési terhelés számított névleges visszatérő hőmérséklete t 2P= 70 ° C.
A hálózati víz hőmérséklete a törésponton és a kiegyenesítési tartományban a hőmérsékleti grafikont elfogadja t 1P= 70 ° С az előírt vízhőmérséklet biztosításának feltételei alapján az SGW -ben.
A hőmérsékleti grafikon töréspontjának megfelelő külső levegő hőmérséklete az t NVI= +2,5 ° C.
4.2.1.1 Minőségellenőrzési hőmérséklet -grafikon készítése
A hálózati víz minőségi ellenőrzési ütemterv szerinti hőmérsékleti értékeit az A - "probléma megoldásával lehet meghatározni." T 1 t 2 t 3 ».
Az A feladat megoldásával meghatározzák a fűtési hálózat tápvezetékében lévő hálózati víz hőmérsékletének értékeit T 1 , a fűtési rendszerek visszatérő vezetékében T 2 és a tápvezetékükben T 3 a külső hőmérséklettől függően T n minőségi szabályozási ütemtervvel. A probléma megoldódik a betáplált víz számított hőmérsékletének bármely értékén: T 1P , T 2P, és T 3P .
Nem szabad megfeledkezni arról, hogy a hálózati víz üzemeltetési egységköltségének kiszámításához használt összes programban a megjelölések csak a latin ábécé betűivel használhatók, és az ajánlások szövegében használt jelölések zárójelben vannak megadva.
T V (T. BH.P ) T V = 18);
T NS (T. HB.P ) - a külső levegő tervezési hőmérséklete a fűtéshez, ° С ( T kr = -26);
T 1p (t 1P ) T 1p = 150);
T 2p (t 2P ) T 2p = 70);
T 3p (t 3P ) - a fűtési rendszerek tápvezetékében lévő víz névleges tervezett hőmérséklete, o С (Т 3р = 95);
T n (t HB ) - kültéri levegő hőmérséklete (° С), amelynél a vízhőmérséklet értékeit a minőségi ütemterv szerint határozzák meg T 1 , T 2 és T 3 (T n = -3).
A víz és a levegő hőmérsékletének feltüntetett kezdeti értékeivel a probléma megoldása a következő: T 1 = 85,9 "C; T 2 = 47,7 ° C; T 3 = 59,7 ° C. Ezenkívül a probléma megoldása magában foglalja a fűtőberendezés átlagos hőmérsékletét. T SP= 53,7 C.
4.2.1.2 A töréspontok meghatározása és a minőségellenőrzés hőmérsékleti grafikonjának kivágása
A minőségi szabályozás hőmérsékleti grafikonjának törési pontjainak és levágásának megfelelő külső levegő hőmérséklet értékei, valamint a külső levegő hőmérsékletének bármely értéke, amely megfelel a tápvezetékben lévő előremenő víz hőmérsékletének a minőségi ütemterv szerint meghatározható a B probléma PC segítségével történő megoldásával - " T nand t nc ».
A B probléma megoldása meghatározza a külső levegő hőmérsékletét T n (° C), amely megfelel a tápvezetékben lévő előremenő víz hőmérsékletének, magas színvonalú ütemterv szerint T 1/ Különösen a hőmérsékleti értékeket T 1 megfelelhet a tápvezetékben lévő betáplált víz hőmérsékletének értékeinek a megszakítási helyeken és a minőségellenőrzés hőmérsékleti ütemtervének levágásakor.
Szükséges kezdeti adatok (zárójelben lévő értékek - hozzávetőleges fűtési rendszerhez):
T V (t BH.P ) - tervezett levegő hőmérséklet a helyiségekben, ° С ( T V = 18);
T NS (t HB.P) - a külső levegő tervezési hőmérséklete a fűtéshez, ° С ( T NS = -26);
T 1p (t 1P ) a fűtőhálózat tápvezetékében a betáplált víz névleges tervezett hőmérséklete, ° С ( T 1p = 150);
T 3p (t 3P) - névleges vízhőmérséklet a fűtési rendszerek tápvezetékében, ° С ( T 3p = 95);
T 2p (t 2P ) - a víz névleges tervezett hőmérséklete a fűtési rendszerek visszatérő vezetékében, ° С ( T 2P = 70);
T 1 (t 1 ) - a fűtési hálózat tápvezetékében lévő víz hőmérséklete a minőségi ütemterv szerint (° С), amely megfelel a külső levegő kívánt hőmérsékletének T n (T. 1 = 70).
A víz és a levegő hőmérsékletének feltüntetett kezdeti értékeivel a probléma megoldása az érték t HB= 2,4 ° C.
4.2.1.3. A korlátozott hőenergia-forrású tápvezetékben lévő tápvezeték hőmérsékleti diagramjának határoló pontjának meghatározása
A hálózati víz hőmérsékletét a hőmérsékleti grafikon levágásakor a hőenergia -források ténylegesen rendelkezésre álló kapacitásának és a csatlakoztatott számított hőterhelésnek az aránya határozza meg.
A hőenergia -források ténylegesen rendelkezésre álló hőteljesítménye egy hozzávetőleges hőellátó rendszerben = 525 Gcal / h.
A fogyasztók tényleges hőterhelése és a közelítő hőellátó rendszer hőveszteségei a következő hőenergia -fogyasztási értékekből állnak:
A tényleges lehetséges hőenergia -fogyasztás fűtésre és szellőztetésre (a fűtés és szellőzés hőenergia -fogyasztása a számított kültéri hőmérsékleten = 506 Gcal / h (lásd. Az Ajánlások I. részének 4.3);
Az SGW heti átlagos hőfogyasztása és a hőenergia -fogyasztás a víz cirkulációjához ezekben a rendszerekben:
1,1 + = 1,1 (36,88 + 26,13) + 7,11 + 2,44 ≈ 19 Gcal / h (lásd. táblázatok 4.1és 4.2 I. rész Ajánlások);
(indokolt, hogy 1,1 -es tényezőt kell bevezetni a melegvíz -ellátás heti átlagos hőterhelésébe 6.2, 6.3 és 6.5 );
Hőveszteségek a fűtési hálózat csővezetékeinek hőszigetelő szerkezetén keresztül; értékük a fogyasztók lakosságának tényleges hőterhelésének 9% -ára becsülhető (lásd. Rész 5.4.6 Ajánlások);
Hőveszteség a hálózati víz szabványos szivárgásával a hőellátó rendszerben; értékük a fogyasztók lakosságának tényleges hőterhelésének 1,5% -ára becsülhető.
Egy példaértékű hőellátó rendszerben a melegvíz -ellátás terhelése nem szakad meg, ha hiányzik a hőenergia -források hőteljesítménye, azaz értéke állandó marad a fűtési szezonban. A hőellátó rendszer hővesztesége elkerülhetetlen, és értékét is figyelembe kell venni a fűtési időszakban. A hőenergia -források korlátozott hőteljesítményének ezért biztosítania kell a melegvízellátás terhelését, a hőveszteségeket, valamint a fűtési és szellőzési terhelés bizonyos részét.
Ilyen körülmények között a lehető legnagyobb hőenergia -fogyasztás a fűtéshez és a szellőzéshez Q IN -tól egy példaértékű hőellátó rendszerben:
Q IN -tól=: (1 + 0,09 + 0,015) - ( +) = 525: 1,105 - 79 = 396 Gcal / óra.
Tekintettel arra, hogy a hideg időszakban a fűtési rendszerek túlmelegednek (kb. 3-5%-kal) a melegvízellátáshoz szükséges hálózati víz fogyasztásának csökkenése és a fűtéshez való megnövekedése miatt, valójában az esetleges fűtési és szellőztetési terhelés csak annyi összegben adható meg
396: 1,04 - 381 Gcal / óra.
Így a fűtési terhelés szabályozásának minőségi módszerével a fűtési és szellőztetési terhelés csak a kívánt mennyiségben biztosítható a kívánt mennyiségben Q IN -tól : = 381: 506 ≈ 0,75.
Ebben az esetben a külső levegő hőmérséklete a T HB.C grafikon levágási pontján:
T NVS = t VN - (t BH - t BH.P) . 0,75 = 18 - (18 + 26) . 0,75 = -15 ° C.
A hálózati víz hőmérséklete a tápvezetékben a minőségi szabályozás hőmérsékleti grafikonjának levágási pontjánál, a vezeték névleges tervezési hőmérsékletével t 1P= 150 ° C egyenlő t 1C= 120 ° C.
Tervezett környezeti hőmérsékleten t HB.P= -26 ° C A tápvezetékben a betáplált víz tényleges hőmérséklete a fűtési és szellőztetési célú állandó hőenergia -fogyasztás és a hőáram -források hőteljesítménye alapján kerül meghatározásra. Értékét a képlet határozza meg
= t HB.P + ( t 1P - t NVR) = -26 + 0,75 . (150 + 26) = 106 ° C.
4.2.1.4 A fűtési hálózat ellátó- vagy visszatérő vezetékéből származó közvetlen vízbevitel határának meghatározása
A nem automatizált (RT nélküli) vízbevitel egyik vonalról a másikra történő átvitelének pontját az üzemeltetési adatok alapján kell meghatározni. Egy adott hőmérsékleti ütemterv mellett egy közelítő hőellátó rendszerben a nem automatizált vízkivezetéshez az egyik vonalról a másikra történő átvitelének pontja t HB-3 ° C. Ekkor a tápvezetékben a szabványos hőmérsékleti ütemterv szerint a betáplált víz hőmérséklete 86 ° С, a visszatérő vezetékben a víz hőmérséklete 47,5 ° С (a minőségi ütemterv szerint t 2P= 70 ° C). Vegye figyelembe, hogy az elfogyasztott víz maximális hőmérséklete a GWS bejáratánál, a szabványoknak megfelelő közvetlen vízfelvétellel nem haladhatja meg a 70 ° C -ot, és a minimum nem eshet 60 ° C alá.
A szétszerelt víz hőmérséklete nem automatizált GWS-ben a vízbevitel egyik vonalról a másikra történő átvitelének pontján nem felel meg a szabályozási követelményeknek. Ezt a pontot úgy kell megválasztani, hogy egyrészt a minimálisra csökkenjen a tápvezetékben lévő tápvezeték hőmérséklete a maximális húzási szabványtól (70 ° C), és az előremenő hőmérséklet eltérése. víz a visszatérő vezetékben a minimális rajzolási szabványtól (60 ° C), a többi oldalon.
4.2.2 Állandó nyomás a fő hőenergia -forrás visszatérő elosztójában.
A TPP -nél értéke 1,8 kgf / cm 2 (a TPP geodéziai jele 80 m). Szükséges a hőellátó rendszer hidraulikus számításainak elvégzése és a fogyasztók biztonságos működése érdekében a hidraulikus feltételek azonosítása.
4.2.3 A hőenergia -források elérhető kimenete
Egy példaértékű hőellátó rendszerben lévő összes hőenergia -forrás esetében meg kell adni a fűtési hálózat bemenetén rendelkezésre álló nyomást, amely a hőenergia -források termináljain rendelkezésre álló nyomás függése a hálózati víz áramlásától a tápvezetékek, és szükséges a hőellátó rendszer későbbi hidraulikus számításaihoz. Ezt a függőséget a fűtési szezon üzemi adatai alapján veszik, vagy a hálózati szivattyúk jellemzői, valamint a hálózati vízút berendezéseiben és a hőenergia -források kommunikációjában fellépő nyomásveszteségek alapján határozzák meg.
A kimeneti fejet két pár pont állítja be, amelyek mindegyike a hálózati víz áramlását jelzi a tápvezetékben és a megfelelő rendelkezésre álló fejt. A két vízáramlás üzemi értékei kerülnek kiválasztásra - a számított és a tőle leginkább eltérő, valamint a rendelkezésre álló nyomás megfelelő értékei.
Egy példaértékű hőellátó rendszerben a CHPP -nél a kimeneti fejt a következő értékek határozzák meg: G= 7000 t / h és ΔH= 110 m; G= 5800 t / h és ΔH= 120 m.
A kazánház esetében ezek az értékek: G= 2500 t / h és ΔH= 55 m; G= 2200 t / h és ΔH= 60 m.
A hőenergia -források adott hidraulikai jellemzői megfelelnek a hőellátó rendszer szabványos hidraulikus számításaihoz szükséges kezdeti adatoknak.
T töréspontnak megfelelő külső levegő hőmérséklet. és., jellemző hőmérséklet, mert meghatározza a központi minőségi szabályozás helyi kvantitatívra történő váltásának idejét. Fontos tudni ezt az értéket a tervezési szakaszban, a fűtési hálózat rekonstrukciójában, amely lehetővé teszi a hálózatban bekövetkező változások nyomon követését, egy másik hőmérsékleti ütemezésre vagy szabályozástípusra való átállás döntését, valamint a lehetséges túlzott fogyasztás felmérését. hőenergia.
A fűtési hálózat kiváló minőségű szabályozási módjával és fűtési ütemtervével a képlet határozza meg a hűtőfolyadék hőmérsékletét a fűtési hálózat f 1, O C tápvezetékében tetszőleges külső levegő hőmérsékleten
ahol t in a helyiség becsült léghőmérséklete, О С; t n - a külső levegő tetszőleges hőmérséklete, О С; t n. o - a fűtési tervezés tervezett hőmérséklete, О С; t 1o a víz hőmérséklete a hálózat tápvezetékében t n. o, o C; fr körülbelül - a fűtőberendezésben lévő víz átlagos hőmérséklete, О С, amelyet a következő képlet határoz meg:
f p körülbelül = 1/2 (f lásd kb. + f 2o):
f lásd o, f 2o a víz hőmérséklete az előfizetői létesítményben és a hőellátó rendszer visszatérő vezetékében a fűtési rendszer számított paramétereinél, О С; n egy empirikus mutató, amely a fűtőelem típusától és a csatlakoztatási rajzától függ.
Hogy megkapjuk a t n értékét. és. az alábbiak szerint járjon el. A tn külső levegő hőmérsékletének beállítása a várható hálózati működés intervallumában (8 (10) o C - t n. O), a kívánt értékeket az (1) képlet és a tápvezeték hőmérsékleti grafikonja határozza meg ábrázolják.
Kétcsöves hálózat esetén (Oroszország esetében az uralkodó típus) töréspontot kell építeni a hőmérsékleti gráfba, amely a T 1 = f (tn) görbe metszéspontjában található, és a biztosítsa a melegvíz -ellátás terhelését t és figyelembe véve a szabványok követelményeit. Ez a hőmérséklet általában 70 ° C. Határozza meg a t n.i. ... grafikailag ajánlott, ami magában foglalja az azonos típusú számítások elvégzését az (1) képlet szerint, az eredményeknek a koordináta -rácsra történő ráhelyezését és a t n.i. ... Ez a megközelítés időt vesz igénybe, és a kapott érték jelentős hibát okozhat.
Helyettesítsük a következő adatokat (Voronezh) az (1) egyenletbe: t c. = 18 0 С, t n. o = -26 0 C, f cm. o = 90 O C, f 1o = 95 O C, f 2o = 10 O C, a vízhőmérséklet értékének beállítása a t és a töréspontnál. = 70 О С, vesszük az n 0.3 indexet. Az átalakítás után a következő kifejezést kapjuk:
A (2) kifejezés egy algebrai irracionális egyenlet. A keresett érték a -26? Intervallumban található. t n.i.? 8. Az egyenlet gyökét numerikusan, 0,001 pontossággal találtuk meg akkord módszerrel, a gyök előzetes analitikai elválasztásával. A keresett érték t n. és - = 9,136 ° C.
Oroszország klimatológiai adatai szerint a fűtési tervezés tervezett hőmérséklete -3 és -60 ° C között van.
A meghatározott tervezési hőmérsékleti tartományhoz az (1) egyenlet megoldásait találták, amelyek meghatározzák a t n értékeit. és. különböző t n.d. ... A számításokat 95/70 hőmérsékleti görbékre végeztük, -3 ° hőmérséklet tartományban. t n.d. ? .30 és -31?. t n.d. ? .60 mert a t tervezési hőmérséklet az első intervallumban 18 ° C, a másodikban 20 ° C. Az 1. ábra a kapott grafikonokat mutatja t n.és t n.d. ...
Ábra. Az 1. ábra azt mutatja, hogy a t n.i = f (t n.d.) függőség jellege lineáris. A közelítés a következő egyenletekhez vezet:
A kapott egyenletek lehetővé teszik, hogy Oroszország bármely városa 95/70 -es hőmérsékleti gráf segítségével megtalálja a kitörési pont hőmérsékletének megfelelő külső levegő hőmérsékletét egy ismert t n.d.
A fenti algoritmust követve lineáris függőségi egyenleteket találtunk a hőellátó rendszerekben használt összes hőmérsékleti gráfra. Meg kell jegyezni, hogy a kapott egyenletek abszolút hibája nem haladja meg a 0,1%-ot. A számítási eredményeket az 1. táblázat tartalmazza az űrlap egyenes egyenletének együtthatói formájában
t n.i = a * t n.d. + b.
Táblázatban bemutatva. Az 1 függőség lehetővé teszi, hogy megtalálja a külső hőmérsékletet a törésponton, attól függően, hogy a fűtés tervezéséhez számított.
Az elmúlt években Oroszország számos városában hajlamos volt alacsonyabb hőmérsékletű menetrendre váltani. Például a Voronyezsi Városnegyedben 2012 óta szinte az összes hőellátó forrás (beleértve a CHP -kat is) áttért a jóváhagyott 95/70 vagy 95/65 hőmérséklet -ütemezésre. Érdekes a fűtési hálózat hőmérsékleti ütemtervében bekövetkezett változás hatása a fogyasztók esetleges túlmelegedésének időtartamára. Ismeretes, hogy az általános tendencia a törési hőmérséklet növekedése a hőmérsékleti grafikon növekedésével.
A minőségellenőrzési ütemtervben hőmérséklet -szünet miatt tn -nél nagyobb külső hőmérsékleten. és helyi szabályozás hiányában (gyakran Oroszország régióiban) az épületek túlmelegedése következik be. Minél alacsonyabb a t n értéke. és minél hosszabb az esetleges túlmelegedés időtartama. Ábrán látható grafikonból. 2, Voronezh város számára készült, látható, hogy az értékek csökkennek a hőmérsékleti grafikon csökkenésével, ezért a túlmelegedés időtartama nő.
Például Voronyezs esetében a táblázatban szereplő egyenleteket felhasználva a következő adatokat kapjuk: 150/70 t gráffal nem = 2,7 OC, 130/70 t grafikonnal nem = -0,2 OC, 110/70 t szám = -4,3 0 С, 95/70 t n. és = -9,1 О С. a meglévő nem automatizált IHP túlmelegedés a fűtési időszak nagy részében. A vizsgált példa lehetővé teszi számunkra, hogy ismét meggyőződjünk arról, hogy szükség van a lakóépületek ITP -jének rekonstruálására, különösen a hőellátó források alacsonyabb hőmérsékletű ütemtervekre való áttérésével összefüggésben.
Helló mindenki! A fűtési hőmérséklet ütemezésének kiszámítása a szabályozási módszer kiválasztásával kezdődik. A vezérlési módszer kiválasztásához ismernie kell a Qav.gvs / Qfrom arányt. Ebben a képletben a Qav.gws az összes fogyasztó melegvíz -ellátásának hőfogyasztásának átlagértéke, a Qot egy kerület, falu, város hőenergia -fogyasztóinak teljes számított fűtési terhelése, amelyhez számoljuk a hőmérsékleti grafikont.
A Qav.gvs a Qav.gvs = Qmax.gvs / Kch képletből származik. Ebben a képletben a Qmax.gvs a kerület, falu, város melegvízellátásának teljes számított terhelése, amelyre a hőmérsékleti ütemezést számítják ki. Kch az óránkénti egyenetlenségek együtthatója; általában helyes kiszámítani a tényleges adatok alapján. Ha a Qav.gws / Q arány 0,15 -nél kisebb, akkor a fűtési terhelés központi minőségellenőrzését kell alkalmazni. Azaz a fűtési terhelésre vonatkozó központi minőségellenőrzés hőmérsékleti ütemtervét alkalmazzák. Az esetek túlnyomó többségében ilyen ütemtervet használnak a hőenergia -fogyasztók számára.
Számítsunk 130/70 ° C hőmérséklet -grafikont. A közvetlen és visszatérő víz hőmérséklete a tervezési-téli üzemmódban: 130 ° C és 70 ° C, a melegvíz-ellátás vízhőmérséklete tg = 65 ° C. A közvetlen és visszatérő hálózati víz hőmérsékleteinek ábrázolásához a következő jellemző módokat kell figyelembe venni: tervezési-téli üzemmód, 65 ° C visszatérő vízhőmérsékletű üzemmód, a szellőztetéshez használt külső levegő tervezett hőmérséklete üzemmód a hőmérsékleti grafikon töréspontján, üzemmód a külső levegő hőmérsékletén 8 ° С. A T1 és T2 kiszámításához a következő képleteket használjuk:
Т1 = tвн + Δtр x ÕИ0,8 + (δtр - 0,5 x υр) x Õ;
Т2 = tvn + Δtр x Õ ˆ0.8- 0,5 x υр x Õ;
ahol tvn a helyiség számított léghőmérséklete, tvn = 20 ˚С;
Õ - relatív fűtési terhelés
Õ = tвн - tн / tвн - t р.о;
ahol tn a külső levegő hőmérséklete,
Δtр - tervezési hőmérsékletű fej a fűtőberendezések hőátadása során.
Δtр = (95 + 70) / 2 - 20 = 62,5 ˚С.
δtр a hőmérséklet különbség a közvetlen és a visszatérő víz között a tervezési - téli üzemmódban.
δtр = 130 - 70 = 60 ° С;
υр a fűtőberendezés vízhőmérsékletének különbsége a be- és kimenetnél a tervezési - téli üzemmódban.
ур = 95-70 = 25 ° C.
Elkezdjük a számítást.
1. A tervezési -téli üzemmódhoz a számok ismertek: tо = -43 ° С, T1 = 130 ° С, T2 = 70 ° С.
2. Üzemmód 65 ° C visszatérő vízhőmérsékleten. Helyettesítjük az ismert paramétereket a fenti képletekbe, és így kapjuk:
T1 = 20 + 62,5 x Õ ˆ0.8+ (60 - 0,5 x 25) x Õ = 20 + 62,5 x Õ ˆ0.8+ 47,5 x Õ,
T2 = 20 + 62,5 x Õ ˆ0.8- 12,5 x Õ,
A visszatérési hőmérséklet Т2 ebben az üzemmódban 65 С, tehát: 65 = 20 + 62,5 x Õ ˆ0.8- 12,5 x Õ, egymást követő közelítések módszerével határozzuk meg Õ. Õ = 0,869. Ekkor T1 = 65 + 60 x 0,869 = 117,14 ° C.
A külső levegő hőmérséklete ebben az esetben lesz: tн = tвн - Õ х (tвн - tо) = 20 - 0,869 х (20- (-43)) = - 34, 75 ° С.
3. Üzemmód, amikor tn = trvent = -30 ° С:
Õ = = (20- (-30)) / (20- (-43)) = 50/63 = 0,794
T1 = 20 + 62,5 x 0,794 ˆ0.8+ 47,05 x 0,794 = 109,67 ° C
T2 = T1 - 60 x Õ = 109,67 - 60 x 0,794 = 62,03 ° C.
4. Üzemmód, amikor Т1 = 65 ° С (a hőmérsékleti grafikon törése).
65 = 20 + 62,5 x Õ ˆ0.8+ 47,5 x Õ, egymást követő közelítések módszerével határozzuk meg Õ. Õ = 0,3628.
T2 = 65-60 x 0,3628 = 43,23 ° C
Ebben az esetben a külső levegő hőmérséklete tn = 20 - 0,3628 x (20- (-43)) = -2,86 ° C.
5. Üzemmód, amikor tн = 8 ° С.
Õfrom = (20-8) / (20- (-43)) = 0,1905. Figyelembe véve a melegvíz -ellátás hőmérsékleti ütemtervének csökkentését, T1 = 65 ° C -ot veszünk. A visszatérő csővezeték hőmérséklete Т2 a +8 ° С és a grafikon töréspontja közötti tartományban a következő képlettel számítható ki: t2 = t1 - (t1 - tн) / (t1 ' - tн) x (t1' - t2 '),
ahol t1 ', t2' a közvetlen és visszatérő víz hőmérséklete, a melegvíz-elzárás figyelembevétele nélkül.
T2 = 65 - (65-8) / (45,64 - 8) x (45,63 - 34,21) = 47,7 ° C.
Ezzel befejeződik a tipikus üzemmódok hőmérsékleti grafikonjának kiszámítása. A be- és visszatérő víz fennmaradó hőmérsékleteit a külső levegő hőmérsékleti tartományában ugyanúgy kell kiszámítani.
