Piszkozat én
Piszkozat
kovácsolás és préselés gyártási művelete, amelyben a felmelegített munkadarab képlékeny alakváltozása következtében csökken a magassága és megnő a keresztmetszete. Az O.-t lyukasztás előtti előműveletként (Lásd: Préselés) használják a tuskó szerkezetének javítására, a képlékenység növelésére, valamint előműveletként a lyukasztás (Lásd: Szúrás) vagy kovácsolás (Lásd: Kovácsolás) előtt. az építőiparban a szerkezet lesüllyedése, amelyet az alapjának tömörítése vagy az építmény (illetve annak részei) függőleges méreteinek csökkenése okoz. Az O. függ a talaj tulajdonságaitól, a ható terhelésektől, az épületek és építmények alapjainak típusától, méretétől és kialakításától, a szerkezet merevségétől és egyebektől. Az O. általában egyenetlen, és abszolút értékkel jellemezhető az O. egyes pontokon és az átlagos O. Abszolút O.-nak kisebbnek kell lennie, mint a megengedett legnagyobb érték, amelynek értékét az építmény tervezési jellemzői és működési feltételei alapján állapítják meg. A várható O.-t talajfelvételi adatokon alapuló számítással határozzák meg, és összehasonlítják az adott szerkezetre megengedett legnagyobb O.-val. Az egyenetlen O. alapozások (lásd: Szerkezetek alapjai) a szerkezetek deformációit és a megfelelő járulékos erőket okozzák, amelyek megzavarhatják a szerkezetek szilárdságát vagy normál működési feltételeit. Ez utóbbit a tervezéskor figyelembe veszik: a szerkezetekben függőleges átmenő varratok (úgynevezett üledékvarratok) vannak kialakítva, aminek eredményeként a szerkezetet önállóan ülepedő részekre (szelvényekre) osztják, megnövelt merevségű és szilárdságú alapokat készítenek, amelyek érzékelik. további erőfeszítéseket tesznek károsodás nélkül, és egyéb intézkedéseket tesznek. Az O. rendszerint közvetlenül az építkezés megkezdése után kezdődik, és a terhelés növekedésével az építmény építésének teljes időtartama alatt, valamint az építkezés befejezése után is egy ideig folytatódik. Az alap agyagos talajának O. nagyon lassan halad előre, és egyes esetekben egyáltalán nem hal ki. A végső szilárdsághoz közeli talajok terhelése esetén éles lökés figyelhető meg, amely a talaj kidudorodásával jár együtt az alapok alól. Földgátakban, töltésekben stb. Az O. szerkezetek testük talajának tömörödése következtében jönnek létre, amelyet a víz (a talaj pórusaiból) összenyomódása és vázának viszkózus deformációja okoz. Az O.-val ellentétben az alaptalaj szerkezetének gyökeres megváltozása miatti megsüllyedése a löszszerű talajok áztatáskor, a fagyos talajok felengedéskor, a laza homokos talajok összenyomódása következtében lép fel. megrendülnek, valamint a talaj kimosódása, a terület aláásása stb. következtében. A kiszáradás miatti talajtérfogat-csökkenést zsugorodásnak nevezzük. A függőleges méretek csökkenése jellemző a kőszerkezetekre. A fagyasztásos módszerrel végzett téli falazás során a legkifejezettebb, az oldat felengedése miatt. A fafalak O. a fa zsugorodása és a varratok tömítése következtében jelentkezik. Az építési munkák elvégzésekor figyelembe kell venni az O. falakat, különösen a vakolást az O befejezése után célszerű elvégezni. Az O. megfigyelése elsősorban geodéziai módszerekkel történik (az ún. rögzített referenciahálózatból). M. V. Malysev.
Nagy Szovjet Enciklopédia. - M.: Szovjet Enciklopédia. 1969-1978 .
Szinonimák:CSERE, csapadék, pl. nem, nő 1. Cselekvés a Ch. letelepedni; lassú süllyedés, földcsuszamlás (spec.). Talaj üledék. Fali rendezés. Alapítvány rendezése. 2. Az edény vízébe való merülés mélysége, annak legalsó részétől számítva (tech.). Kis merülésű hajók… Usakov magyarázó szótára
Elmozdulás; süllyedés, működés, süllyesztés, mélység Orosz szinonimák szótára. üledék n. süllyedés lefelé csúszó elmozdulás gravitáció hatására) Orosz szinonimák szótára. Kontextus 5.0 Informatika. 201 ... Szinonima szótár
Az építőiparban egy építmény alapjának deformációja, amely nem jár együtt a talaj szerkezetének alapvető megváltozásával. A talaj tömörödése és a felesleges víz pórusaiból való kiszorítása okozza...
Kovácsolási művelet, amelyben a munkadarab magassága csökken, és keresztmetszete megnő; általában megelőzi a nyírást vagy a villogást... Nagy enciklopédikus szótár
A hajó függőleges távolsága a vízvonaltól a hajótest legalsó pontjáig ... Nagy enciklopédikus szótár
CSERÉNYEZÉS, és, feleségek. 1. Fokozatos süllyedés, süllyedés (szerkezetek, talaj). O. épületek. 2. A hajó vízbe merülésének mélysége (a gerinc alsó széle és a víz felszíne közötti távolság). Kicsi kb. | adj. üledékes, ó, ó. Ozhegov magyarázó szótára. S.I.…… Ozhegov magyarázó szótára
Ugyanaz a flanel, de nagyobb és tompább véggel (kb. 6 mm vastag). O. új épület hornyainak és illesztéseinek kiosztására van kijelölve a felső szál felborítására szolgáló tömítés előtt, érszorító horonyba való behajtására és régi felborítására ... ... Tengerészeti szótár
Az építmény vagy annak egy részének lesüllyedése saját súlya vagy külső terhelés hatására az építményt alkotó anyag tömörödése vagy kiszáradása következtében, vagy az alaptalaj tömörödése. O.-t akkor biztosítják és veszik figyelembe, amikor ... ... Műszaki vasúti szótár
Valaki készítette. Sib. Egy megtört emberről. FSS, 127. Adj / adj vázlatot. 1. Kar. Hagyjon ízt a szájában. SRGC 4, 236. 2. Odessza. Sújt veszteni. KSRGO. Adj üledéket aludni. Kar. Eleget aludni. SRNG 23, 350 … Az orosz mondások nagy szótára
tervezet- Az aljzat felszínének függőleges elmozdulása nyomóerők hatására [Terminológiai szótár építéshez 12 nyelven (VNIIIS Gosstroy of the USSR)] Témák építés az általános EN településrendezésben DE EinsinkenSetzung… … Műszaki fordítói kézikönyv
TERVEZET- (1) a fémmegmunkálásban fémek nyomással történő megmunkálásának formázó technológiai művelete a munkadarab magasságának csökkentésére (a keresztmetszeti területének növekedése miatt) és az acél mechanikai tulajdonságainak javítására; préseken és ...... Nagy Politechnikai Enciklopédia
HÍREK
AZ OKTÓBERI FORRADALOM TOMSK-RENDELÉSÉNEK ÉS A S. M. KIROV NEVEZETT POLIKORMŰSZAKI INTÉZET MUNKA VÖRÖS ZÁSZLÓJÁNAK RENDJE
A LEMEZEK ERŐSSÉGÉNEK ÉRTÉKELÉSE SUGÁROS KISÜTÉS ALATT
V. A. Ogorodnikov, V. D. Pantsilius
(Az Anyagszilárdsági Tanszék tudományos szemináriuma bemutatja)
A keményedő anyagok sugárirányú felborulása a kovácsolási műveletet szimulálja. Alacsony hajlékonyságú acélból készült korongok kovácsolásakor gyakran előfordulnak repedések a belső régiókban. A kovácsolási eljárás optimális paramétereinek kiválasztásához ismerni kell a felborulás mértékét, amelynél a munkadarab anyaga tönkremegy.
Ebben a munkában a képlékeny és gyengén képlékeny fémekből készült korongok szilárdságát vizsgáljuk radiális felborítás során, és olyan paramétert keresünk, amellyel meg lehet ítélni egy fém deformációs képességét.
A munkadarab szilárdságának felméréséhez ismerni kell az anyag végső plaszticitásának a feszültségi állapottól való függését. A dolgozatokban ezt a függést javasolják a végső plaszticitás diagramjával jellemezni, amely a lo-I aritmikus alakváltozás intenzitását a repedéskezdés pillanatában e / viszonyítja a feszített állapot merevségi együtthatójával.
"1 + 32 + D:! (1)
h., - főfeszültségek,
a - hidrosztatikus nyomás, - feszültség intenzitása.
ábrán. Az 1. ábra a D-1 duralumínium korlátozó plaszticitásának diagramját mutatja, amelyet a munkában javasolt módszer szerint építettek fel. Amikor G| = 1, a diagram egy szilárd minta vizsgálatának eredményei alapján készült feszültségben a tartományban (1> m]> -0,6) szilárd hengeres mintákat vizsgáltunk, nyomatékkal és axiális erővel terhelve (m-nél húzó)> 0 ill. összenyomva q ^ 1-nél).
A nyersdarabok szilárdságának felméréséhez ismerni kell a feszültség-alakítási állapot területét a lemezek radiális felborításának folyamatában. Amikor a lemezek #o/A) - 0,25 értékkel rendeződnek, síkfeszültségi állapot jön létre. Az m], er- paraméterek egy síkfeszültségi állapothoz az alakváltozáselmélet összefüggéseiből számíthatók
az a főfeszültség (lapos feszültségállapot esetén nullával egyenlő).
e3 - fő deformáció a tárcsa átmérőjére merőleges irányban,
e - átlagos deformáció.
Duralkti1 D-1
M -i -oya -do -on -42 o Tg om I6 c. * a
Rizs. 1. A d) - e1 duralumínium és J régiók plaszticitásának diagramja korongok felborítása során
Egy összenyomhatatlan anyaghoz van
Ha (3)-at (1) behelyettesítjük, azt kapjuk
A fő deformációk a lemez átmérőjében annak során
A feszültségi állapot merevségi együtthatója az áramláselmélet összefüggéseivel is kiszámítható
2. Rendelés 7405
A vizsgálathoz Do = 80-i-i átmérőjű és 20 mm magasságú korongokat készítettek D-1 duralumíniumból, 40 acélból és LS-59-1 sárgarézből. A korongok végfelületét polírozták, az egyik negyedre d0 = 3,5 mm átmérőjű körrendszerből álló elválasztó rácsot helyeztek. A duralumínium korongokat 8, 14, 18 és 20%-os lépésekben felborították a tehermentesítéssel, amíg látható repedések nem jelentek meg a végfelületen. A felborítás során kolloid grafit és glicerin keverékéből kenőanyagot használtak ólomfólia tömítésekkel.
A deformáció minden szakaszában megmértük azoknak az ellipsziseknek a méreteit, amelyekbe a kezdeti körök deformálódtak. Az ismert összefüggések alapján kiszámítottuk a fő alakváltozásokat
Az u és s1 paramétereket előzetesen izolinok rajzolásával simítottam. A 2. ábra a t] és e-r konstans szintjeit mutatja 20%-kal felborított lemez esetén. Az ábrából az következik, hogy az alakváltozási eloszlás at
55 bj 25 20 h -18 -5 0 5 (15 20 25 30 35 w
Rizs. 2. H és eb izovonalak egy duralumínium koronghoz, 20%-kal felborítva
huzat egyenetlen. A szelvény súlypontjában az igénybevétel intenzitása eléri az ε = 0,38 értéket, a feszített állapot merevségi együtthatója r) = +0,15. A törés ebben a régióban a legvalószínűbb - itt a legnagyobb alakváltozás és a kedvezőtlen feszültségállapot séma az egyszerű nyíráshoz közel (r) = 0).
ábrán. Az 1. ábra a vizsgált eseteknél figyelembe vett feszültség-alakulási állapot területeit mutatja. A feszültség-nyúlás tartomány felső határai jelzik a szükséges plaszticitást. Például a 8, 14, 18%-kal felborult lemezek nem hibáztak. Területük d) és e I a plaszticitást korlátozó diagram alatt található. A korongon 20%-kal felborult repedés jelent meg a szelvény súlypontjában. Az u és e "1 tartomány felső határa átlépte a korlátozó plaszticitási diagramot. Megjegyzendő, hogy a szükséges plaszticitás minden vizsgált esetben a fém torziós vizsgálatával meghatározható, mivel az u paraméter a veszélyes pontokon nullához közeli. A d) és er régiók sárgarézből készült, 20%-kal felborított tárcsa esetén az alakváltozáselmélet és az áramláselmélet összefüggései alapján vannak kiszámítva. Az m] és e tartományok felső határainak kielégítő egybeesése, - lehetővé teszi a alakváltozáselmélet számításhoz.
ábrán. A 3. ábrán látható a D-1 duralumínium csapadék mértékének függése a korongszakasz súlypontjában lévő eb értékétől. 18 érkezett
a grafikon lehetővé teszi az ülepedés mértékének meghatározását a deformáció intenzitásától függően egy veszélyes ponton, amely az anyag torziós vizsgálatával határozható meg. A kísérletileg talált függvényt közelítve megkaptuk a képletet
1,67 (e) 9 + 1,13 (7)
ahol Д£> = (£> - //),
H a lemez magassága felborítás után, O a lemez átmérője,
¿¿ - a deformáció intenzitásának nagysága egy veszélyes ponton.
Duraltin D!
Rizs. 3. Az ülepedés mértékének függősége az e1 értékétől egy veszélyes pontban
Az e-b értéke az anyag torziós vizsgálatával határozható meg. Tekintettel a plaszticitási tényezőre
ahol az eb a szükséges plaszticitás, meg lehet határozni, hogy mekkora felborulás esetén a lemez roncsolás nélkül deformálódik.
A dolgozat azt mutatja, hogy az alakváltozások eloszlása, egyéb tényezők egyenlősége mellett (ülepedés mértéke, méretek, érintkezési feltételek) gyakorlatilag független az anyag tulajdonságaitól. Ez láthatóan lehetővé teszi a (7) képlet használatát a biztonságos ülepedési érték közelítő meghatározására más anyagok esetében is. A fentieket megerősítik a feszültség-nyúlási állapot kísérletileg kapott területei, amelyeket sárgaréz LS59-1 és duralumínium D-1, 40 acélból készült tárcsákra számítottak, 20%-kal felborítva. Az 1]- régiók felső határai gyakorlatilag egybeesnek az ilyen anyagokból készült lemezeknél.
IRODALOM
1. G. D. Del. Fém szilárdságának értékelése megmunkálás során, Izv. egyetemek, Gépészet, 8. szám, 177. o., 1970.
2. G. A. Smirn o v - Alya e v. Anyagok képlékeny alakváltozással szembeni ellenállása, Mashgiz, M., 1961.
3). G. D. Del, L. K. Spiridonov. A feszültségi állapot típusának hatása a fémek plaszticitására. Tulai hatodik tudományos és műszaki konferencia absztraktjai, 38. o., 1970.
4. V. A. Ogorodnikov és G. D. Del. Feszültség-húzódási állapot vizsgálata felborítás során, Kovácsolás és bélyegzésgyártás, 5. szám, 3. o., 1970.
5. V. A. Ogorodnyikov, G. D. Kovaljov. A szilárdság becslése tengelyszimmetrikus huzatnál. A TPI Gépészmérnöki Karának 70. évfordulója alkalmából szentelt „A gépészet műszaki fejlődése” tudományos és műszaki konferencia beszámolóinak gyűjteménye, 2. rész, Tomszk, 43. o., 1970.
Ennek hatására csökken a magasság és egyben nőnek a munkadarabok keresztirányú méretei (ábra, a pozíció). A huzatot a kovácsolás alakjának megszerzésére, a firmware mélységének csökkentésére, a szálak megfelelő elrendezésének biztosítására használják a jövőbeni részben (a fogaskerekek gyártásánál a fogak fokozott szilárdsága biztosított, mint a a szálak sugárirányú elrendezésének eredményeként), vezérlő műveletként (a kerület mentén jelentős deformáció miatt az oldalfelületen láthatóak a hibák).
Felborításkor szükséges, hogy a szerszám átfedje a munkadarabot. A súrlódás következtében a felborult munkadarab oldalfelülete hordó alakúvá válik, ami az egyenetlen alakváltozást jellemzi. A huzat különböző oldalairól történő többszöri megismétlésével lehetséges a munkadarab eredeti formáját vagy annak közelébe hozni, miközben a fém minősége magasabb és minden irányban ugyanaz.
A munkadarab átlagos átmérőjét a következő képlet határozza meg:
Az előformákat felborítják, amelyeknél a magasság nem haladja meg a 2,5 ... 3 átmérőt. Ellenkező esetben akár a munkadarab hosszirányú meghajlítása, akár nyeregforma kialakítása lehetséges.
A huzat fajtái a leszállás és a fenék szétszórásával történő huzat.
Fém leszállás- kovácsolás, amely a munkadarab egy részének (végrész vagy középső) deformálásából áll. A művelet végrehajtásához helyi melegítést alkalmaznak például a munkadarab közepén (ábra, b pozíció), vagy gyűrű alakú szerszámmal korlátozzák a deformációt a munkadarab egy részén (ábra, c pozíció).
Vázlat a fenék szétszórásával lehetővé teszi a korábban feldúlt munkadarab magasságának csökkentését és területének növelését (ábra, d. pont). Az alakváltozás lokalizációja lehetővé teszi a felborító erő csökkentését.
A lemezeltolás az egyik legfontosabb geometriai jellemző, a csavarkötések átmérőjével és számával együtt. Bár még mindig van némi eltérés azoktól a követelményektől, amelyekhez az autókat gyártó és gyártó cég ragaszkodik.
A kerék puszta (függőleges) szimmetriasíkja és a tárcsa felülete és a jármű agya közötti távolság helyes méréséhez mm-ben a következő képletet kell használni:
ET=a-b/2, ahol
a két függőleges, a belső sík és a kerékagyval szomszédos felület közötti tartomány
b - az autó lemezének teljes szélessége.
Laikus kifejezéssel az ET kerékeltolódása annak mértéke, hogy milyen messzire néz ki a kerékívből. Ha a túlnyúlás nagy, akkor a kerék visszahúzódik a mélységbe, és amikor a mutatója csökken, éppen ellenkezőleg, kifelé mozog.
VIDEÓT NÉZNI
Ezt az értéket gyakran alkalmazzák bármely autólemez felületének belsejére, és a mértékegységüket mm-ben adják meg. Más lemezparaméterek is alkalmazásra kerülnek, ezek a következőket jelentik:
Ez természetesen jellemző hatással van a kormánykerék tulajdonságaira, és így az autó egészének manőverezhetőségére is. A vektorok változnak, az erőnyomatékok közvetlenül hatnak a felfüggesztés különböző elemeire. Mindez természetesen az autó teljes alvázát más üzemmódban fogja működni, amit a gyártó egyáltalán nem vesz figyelembe, ezért negatív eltolású lemezek vásárlásakor jobb, ha konzultál az üzletvezetővel. vagy szakember.
A teherautó vagy személygépkocsi felfüggesztését a gyártó és az azt fejlesztő tervezők egyértelműen szabványosítják és kiszámítják. Ha azonban helyesen közelíti meg ezt a hangolást, akkor ennek eredményeként az autó megnövelt alapja és nyomvonala növelheti az autó stabilitását.
És az autó szélein túlnyúló kerekek is pluszt jelentenek, ha műanyag módosítókkal egészítik ki. A legfontosabb dolog, amit egyértelműen be kell mutatni az autósnak, hogy az erőforrás, amelyre ezt a kerékcsapágyat tervezték, egyenes arányban csökken az offset tárcsa és a gyártó által ajánlott natív tárcsa közötti távolság különbségével.
A túlnyúlást növelő távtartónak tartós fémből kell készülnie. Ezért, mielőtt egy autós elkezdi manuálisan elkészíteni ezeket, érdemes átgondolni a telepítés kockázatait és következményeit. Ennek ellenére a szakemberek azt javasolják, hogy jó minőségű gyári távtartókat és ofszettárcsákat vásároljanak, amelyek a kívánt acélminőségből készülnek, és megfelelnek a megbízhatóság és a biztonság minden követelményének. A tárcsák és távtartók paramétereinek kiválasztásánál, finomításánál természetesen érdemes figyelembe venni a rögzítőcsavarok számát és hosszát.
Minden autótulajdonosnak, aki nem szabványos eltolású lemez beszerelésén gondolkodik, gondolnia kell a következményekre, és különösen arra, hogy mi történhet a telepítés után, és azt is, hogy pontosan mit érint a lemezeltolás:
Mindezek az okok nem csak szavak, hanem a fizika törvényein alapulnak. Végül is ismert, hogy bármely négykerekű mechanizmus egészének tömege az összes kerekére oszlik. Az erőkifejtés pontja az útfelület és a kerék közvetlen érintkezési pontjára irányul.
Még ha elméletileg feltételezzük is, hogy az alváz és a felfüggesztés teljesen üzemképes, akkor a kerék tengelyének vektora ezen az alapon fog áthaladni. A fogaslécben található autó lengéscsillapító vektorának vonala is ugyanerre a pontra irányul.
Az eltolt kerekek felszerelése megváltoztatja ezen erők vektorát, és ezáltal a terhelésüket. Vagyis a nem szabályos lemezek beszerelése megváltoztatja az autó megjelenését, egyedivé és utánozhatatlanná teszi, de a menetteljesítmény romlik, a pótalkatrészek kopása pedig jelentősen megnő. Természetesen, ha a gyártó nem rendelkezik ilyen cseréről.
Minden egyes autómárkának megvannak a saját tűréshatárai, amelyeket jobb, ha nem sért meg.
| sz. p / p | Gépjármű modell | Megengedett tárcsa túlnyúlás, mm |
| 1 | chevrolet camaro | 38-50 |
| 2 | Chevrolet Corvette | 38-50 |
| 3 | Chevrolet Aveo 1.6 | 39 |
| 4 | Alfa Romeo 33 | 30-38 |
| 5 | Alfa Romeo GTV | 28 |
| 6 | Alfa Romeo 145 | 38 |
| 7 | Alfa Romeo 146 | 38 |
| 8 | Alfa Romeo 166 | 35-40 |
| 9 | Alfa Romeo 155 | 38 |
| 10 | Alfa Romeo 156 | 28-30 |
| 11 | Audi A4 | 35 |
| 12 | Audi A8 | 35 |
| 13 | Audi A6 | 35 |
| 14 | Audi 80 | 35-42 |
| 15 | Audi 100 | 35-42 |
| 16 | Audi TT | 28-30 |
| 17 | Audi Quattro | 35-42 |
| 18 | Audi A3 | 30-40 |
| 19 | BMW 3 | 15-25 |
| 20 | BMW 3 (E36) | 35-42 |
| 21 | BMW M3 | 18-20 |
| 22 | BMW 5 | 18-20 |
| 23 | BMW 7 | 18-20 |
| 24 | BMW 7 (E32) | 18-20 |
| 25 | BMW 8 | 18-20 |
| 26 | Citroen Berlingo | 15-22 |
| 27 | Citroen Jumper | 35 |
| 28 | Citroen Evasion | 28 – 30 |
| 29 | Citroen Xsara | 15 – 22 |
| 30 | Citroen Xantia | 15 – 22 |
| 31 | Daewoo Nexia | 38 – 42 |
| 32 | Daewoo Espero | 38 – 42 |
| 33 | Daewoo Lanos | 38 – 42 |
| 34 | Daewoo Matiz | 38 |
| 35 | Daewoo Leganza | 35 – 42 |
| 36 | Daewoo Nubira | 38 – 42 |
| 37 | Dodge Magnum 2.7 V6 | 24 |
| 38 | Dodge Avenger 2.0i | 35 – 39 |
| 39 | Dodge Caliber 2.0 | 35 |
| 40 | Dodge Caliber SRT4 2.4i | 40 |
| 41 | Dodge Caravan 2.4i | 35 – 40 |
| 42 | Dodge Challenger 6.1 V8 | 40 |
| 43 | Dodge Durango 3.7 V6 | 15 |
| 44 | Fiat Qubo 1.3 | 40-44 |
| 45 | Fiat Bravo 1.4i | 31 – 32 |
| 46 | Fiat Croma 2.2 | 35 – 41 |
| 47 | Fiat Doblo 1,9JTD 263 | 32 |
| 48 | Fiat Doblo 1.9JTD 223 | 32 |
| 49 | Ford Scorpio | 35 – 38 |
| 50 | Ford Cougar | 35 – 38 |
| 51 | Ford Explorer | 0 – 3 |
| 52 | Ford Escort | 35 – 38 |
| 53 | Ford Focus | 35 – 38 |
| 54 | Ford Focus 2 | 35 – 38 |
| 55 | Ford Fiesta | 35 – 38 |
| 56 | Ford Granada | 35 – 38 |
| 57 | Ford Galaxy | 42 – 45 |
| 58 | Ford Ka | 35 – 38 |
| 59 | Ford Mondeo 1 | 35 – 42 |
| 60 | Ford Mondeo 2 | 35 – 42 |
| 61 | Ford Mustang | 35 – 38 |
| 62 | Ford Sierra | 35 – 38 |
| 63 | Ford Scorpio | 35 – 38 |
| 64 | Ford Orion | 35 – 38 |
| 65 | Ford Puma | 35 – 38 |
| 66 | Ford Windstar | 35 – 38 |
| 67 | Ford Transit | 35 – 38 |
| 68 | Honda Shuttle | 35 – 38 |
| 69 | Honda CRX | 35 – 38 |
| 70 | Honda Accord | 35 – 38 |
| 71 | Honda Integra | 35 – 38 |
| 72 | Honda Civic | 35 – 38 |
| 73 | Honda Civic VTEC | 38 |
| 74 | Honda Concerto | 35 – 38 |
| 75 | Honda Jazz | 35 – 38 |
| 76 | Honda Prelude | 38 |
| 77 | Honda legenda | 35 – 38 |
| 78 | Honda CRV 5 | 40 – 45 |
| 79 | Hyundai Pony | 35 – 38 |
| 80 | Hyundai Accent | 35 – 38 |
| 81 | hyundai kupé | 35 – 38 |
| 82 | Hyundai Lantra | 35 – 38 |
| 83 | Hyundai Sonata | 35 – 38 |
| 84 | Hyundai Excel | 35 – 38 |
| 85 | Kia Shuma | 35 – 38 |
| 86 | Kia Ceed | 38 – 42 |
| 87 | Kia Leo | 35 – 38 |
| 88 | Kia Clarus | 35 – 38 |
| 89 | Kia Sephia | 35 – 38 |
| 90 | Kia Concord | 35 – 38 |
| 91 | Kia Sportage | 0 – 3 |
| 92 | Kia Mentor | 35 – 38 |
| 93 | Mercedes Benz Sprinter | 45 |
| 94 | Mercedes Benz A osztály | 45 – 50 |
| 95 | Mercedes Benz B osztály | 47 – 52 |
| 96 | Mercedes Benz C osztály | 43 – 47 |
| 97 | Mercedes Benz E osztály | 48 – 54 |
| 98 | Mercedes Benz G osztály | 43, 50, 63 |
| 99 | Mercedes Benz M osztály | 46 – 50, 60 |
| 100 | Mercedes Benz S osztály | 36 – 43,5 |
| 101 | Mercedes Benz SLK | 45 – 50 |
| 102 | Mercedes Benz 600SL | 18 – 25 |
| 103 | Mercedes Benz 280SL | 18 – 25 |
| 104 | Mercedes Benz Vito | 45 – 50 |
| 105 | Mitsubishi Lancer | 35 – 42 |
A huzat a szabad kovácsolás (és kovácsolás) művelete, amely a munkadarab keresztmetszetének növekedését eredményezi a magasságának csökkenése miatt (22. ábra).
Amint az ábrán látható, felborítás után a munkadarab hordó alakú megjelenést kölcsönöz. Ezt az ütők és a munkadarab közötti külső súrlódás magyarázza,
amely megakadályozza a fém sugárirányú áramlását mind közvetlenül a munkadarab végein, mind azok közelében. Ahogy a végeitől a távolság a fémbe mélyül, a külső súrlódás hatása csökken, ami magyarázza a felborult munkadarab oldalfelületeinek hordó alakját.
A kezdeti és a felborult tuskó térfogatának állandóságának feltétele alapján az utolsó átlagos átmérője a felfordulás bármely pillanatában a függéssel határozható meg:
.
A felforgatási műveletet használják: a kovácsolás mértékének növelésére olyan esetekben, amikor a tuskó kezdeti keresztmetszete nem biztosítja a szükséges kovácsolási fokot a húzás során; nagyobb keresztmetszetű kovácsolás előállítása kisebb keresztmetszetű nyersdarabokból; üreges kovácsoltvas gyártásánál a szúrás előtti előzetes műveletként; préselés előtti előműveletként a dendrites szerkezet legnagyobb tönkretétele és a kovácsolás hossz- és keresztirányában azonos mechanikai tulajdonságok elérése céljából; extraktorral együtt a keményfémek egyenletes elosztásához és csiszolásához keményfém osztályú acélból készült kovácsoltságokban (nagy sebességű, magas krómtartalmú, szerszám).
A tervezési művelet minőségi elvégzéséhez a következő feltételeknek kell teljesülniük:
- az eredeti munkadarab méretei a határokon belül kell, hogy legyenek - ellenkező esetben a munkadarab megvetemedhet (23. ábra);
- az eredeti munkadarab végeinek merőlegesnek kell lenniük a hossztengelyére, - ellenkező esetben ívelt hordó alakul ki (24. ábra);
- a fémet egyenletesen fel kell melegíteni a kovácsolási hőmérsékletre való felborítás előtt a munkadarab mentén és keresztben is, - ellenkező esetben a kovácsolás gomba alakú (25. ábra), vagy markáns egyoldalú hordóformájú formát kaphat (ábra). 26);
- a négyzet vagy téglalap keresztmetszetű nyersdarabokat (27a. ábra) felborítás előtt hengeresre kell hengerelni (27b. ábra), majd adott magasságig felborítani (27c.ábra) és csak ezt követően kovácsolni nagyobb négyzetre vagy téglalapra. metszet (27d. ábra), - egyébként (négyzet vagy téglalap alakú metszet közvetlen felborítása esetén) a fém egyenetlen alakváltozása miatt a munkadarab négyzetszelvénye jelentősen eltorzul, a felborított testén átlós repedések jelennek meg. munkadarab (28a, b ábra).
A lapos matricákon végzett felborításon kívül a kovácsolás gyakorlatában más felborítási módszereket is alkalmaznak.
Vázlatos bugák béléssel(29. ábra) alátámasztó gömblapokban történik (19j. ábra), az alsó lapon pedig hengeres furat található, ahová a tuskó nyereséges részéből előhúzott szár van behelyezve, melynek segítségével a tuskó. a billenő tokmányban van tartva a későbbi nyílás során.
Síklapokra telepedés(19a. ábra) vagy a támgyűrűkre (jelenlegi ábra) akkor kerül sor, amikor a szárak, kiemelkedések, agyak, csapok beszerzése az utóbbiak kis hossza miatt nehézkes (30. ábra). Ebben az esetben a munkadarab fémének egy részét a lemezek (gyűrűk) furataiba nyomják. Általában olyan gyűrűket használnak, amelyek magassága és átmérője megegyezik a kovácsolt nyúlványok méretével, és amelyek külső átmérője megegyezik a kovácsolt tárcsák (karimák) átmérőjével. Felborítás után az oldalfelületek hordószerű formája megszűnik a kovácsolt karima mentén a gyűrűk eltávolítása nélkül, és így biztosítva van a kovácsoltság pontosan meghatározott méreteinek elérése.
Huzat (kiszállás) alul (alul) magas hátgyűrűben az eredeti munkadarab hosszának egy részén (31. ábra). A munkadarab felborítandó részének meg kell felelnie a feltételnek és a melegítésnek
A kovácsolás hőmérséklete csak a munkadarab beültetett részétől függ. A fenék külső átmérője egyenlő a kovácsolás beültetett részének átmérőjével; ez lehetővé teszi, hogy a kiszállás után a kovács megvastagodását az átmérője mentén hengereljük anélkül, hogy az aljáról eltávolítanánk. Egyes esetekben a hátsó üreg felső része az ültetendő kovácsfej alakja és méretei szerint készíthető (32. ábra).
Huzatgördülés (gyorsulás)
különböző keresztmetszetű tekercsek felhasználásával (19g, h, i, j ábra). Az ilyen típusú felborítás következtében minden hengerlésnél nem a felborító munkadarab teljes végfelülete deformálódik kalapáccsal vagy préssel, hanem annak csak egy része, amely hengerlés alatt áll (33. ábra). Ezután a hengerlés a munkadarab szomszédos szakaszára kerül, felborulásnak kitéve stb. Az ilyen módon történő felborításkor a felborított munkadarab oldalfelületeinek hordószerűsége csökken, és jelentősen csökken a teljes munkadarab egyidejű deformálásához szükséges felborító erő.
Barangolási vázlat
(34a. ábra) abban az esetben hajtjuk végre, ha a munkadarab nagy hossza miatt lehetetlen a fenékbe fektetni; majd a munkadarabot egy kalapács vagy prés ütői közé szorítják, és a kiálló fűtött végét egy darukra felfüggesztett "sólyom" (kos) ütik meg. A munkadarab fűtött szakaszától függően annak felborítása (fémbeállítás) a végein (34b. ábra) vagy a munkadarab közepén (34c.ábra) végezhető, és ha ezzel egyidejűleg a huzat is megnő. enyhe kalapácsütésekkel végezzük, ekkor a hordó alakú huzat helyett kúpos alakot kaphatunk megvastagodással (34d. ábra). A sűrítések leszállása az úgynevezett „géppel” is végrehajtható (34d. ábra), miközben deformáló erőként
A prés erejét vagy a kalapácsütés energiáját használja fel.
A kerek tuskó felborításának műveletéhez szükséges becsült préserő a következő képlettel határozható meg:
[t] vagy 
[MN] (6)
Ahol R– felkavaró erő, MN; - méretezési tényező a feltört tuskó (ingot) súlyától függően 1 kg és 100 tonna között; DÉs H– a kovácsolás átmérője és magassága, mm (22. ábra); F- a kovácsolás keresztmetszete (felborítás után), mm 2; s » s B a fém folyási feszültsége a kicsapódási hőmérsékleten, megközelítőleg megegyezik az azonos hőmérsékleten fennálló szakítószilárdsággal, MPa.
A becsült csapadékerő szerint a legközelebbi legnagyobb hidraulikus prést a normál sorozatból választják ki (GOST 7284-80).
A kalapács leeső részeinek becsült tömege, amely a kerek keresztmetszetű nyersdarabok felborítási műveletéhez szükséges, a következő képlettel határozható meg:
, (7)
Ahol G a kalapács leeső részeinek tömege, kg; V ZAG - a munkadarab térfogata, mm 3; 
- a kovácsolás deformációjának mértéke a kalapács utolsó ütésénél, nagy és kis kovácsolásoknál; egyéb adatokat lásd fent. A leeső részek becsült tömege szerint a normál sorban a legközelebbi pneumatikus kalapács (GOST 712-82) vagy gőz-levegő kalapács (GOST 9752-75) kerül kiválasztásra.
A kalapácsütések száma n, amely szükséges a piszkozathoz, a következő képlettel található: 
,
ahol a kalapácsütések egyenetlenségének együtthatója; 
a kalapács teljes munkája a felforgatási művelet során, KJ; 
egy teljes kalapácsütés energiája, KJ;
l P - a nő esésének magassága, mm;
lásd fent a többi jelölést.
